CN109868346B - 一种BH2值大于70MPa的800MPa级别双相钢生产方法 - Google Patents
一种BH2值大于70MPa的800MPa级别双相钢生产方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN109868346B CN109868346B CN201910209270.6A CN201910209270A CN109868346B CN 109868346 B CN109868346 B CN 109868346B CN 201910209270 A CN201910209270 A CN 201910209270A CN 109868346 B CN109868346 B CN 109868346B
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- cooling
- steel
- percent
- phase steel
- dual
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Images
Landscapes
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
本发明提供了一种BH2值大于70MPa的800MPa级别双相钢生产方法，所述方法主要通过将钢水中碳含量控制在0.09‑0.11％，Nb含量控制在0.04‑0.05％，优化热轧、卷曲、冷轧工艺，进一步控制连续退火工艺为：将所述带钢经15‑20s加热至250‑270℃，再经270‑290s加热至820‑840℃，保温90‑110s，然后26‑30s内冷却至620‑640℃，再经5‑7s冷却至310‑330℃，再经250‑260s冷却至270‑290℃，然后冷却至室温，提高了800MPa级别双相钢的BH2值，使得汽车车身经过烤漆处理后相关结构安全件的抗弯曲能力及吸能能力相对一般产品更高，提高了车辆整体安全性。
Description
技术领域
本发明属于金属材料加工技术领域，具体涉及一种BH2值大于 70MPa的800MPa级别双相钢生产方法。
背景技术
800MPa级别双相钢以其低屈强比、高初始加工硬化速率、良好强度和延性的配合等优点，已发展成为一种成形性能良好的新型冲压用钢，成为现代汽车前纵梁、A、B柱、后保横梁等安全件的首选用材。由于现代汽车车身总是要经过烤漆处理，包括车身烘烤中干燥和粘结油漆。根据不同等级质量要求、油漆层的数量以及汽车的豪华程度，这个过程可以多次进行。这种烘烤处理过程不仅有助于涂装工作，而且烘烤后双相钢的屈服强度一般上升20-60MPa，强度的提高会增加零件的抗弯曲能力及吸能效果(研究表明，屈服强度每提高10MPa，三点弯曲峰值载荷提高约1.2％，吸能效果提升0.8％)，提高车辆整体安全性。因此开发出一种BH2值稳定达到70MPa以上的800MPa级别双相钢产品具有很大实际应用意义。中国专利CN201410651490.1公开了“一种抗拉强度≥780MPa 级热轧双相钢及生产方法”，叙述了抗拉强度≥780MPa，延伸率≥15％，屈强比≤0.70 的一种双相钢生产方法，此专利权利要求的特征为：在中间保温段加盖保温罩，及降低带钢冷却速度，能有效防止珠光体相变的产生，实现产品的屈服强度及屈强比，并未提及双相钢BH2性问题。
发明内容
有鉴于此，本发明提供了一种BH2值大于70MPa的800MPa级别双相钢生产方法。通过控制合理的成分、热轧工艺、冷轧压下率、退火工艺，提高 800MPa级别双相钢的BH2值达到70MPa以上，使得汽车车身经过烤漆处理后相关结构安全件的抗弯曲能力及吸能能力相对一般产品更高，提高了车辆整体安全性。
本发明第一方面提供了一种BH2值大于70MPa的800MPa级别双相钢生产方法，步骤包括：
S1、钢水浇铸获得铸坯；以质量百分比计，所述钢水中碳含量控制在0.09-0.11％，Nb含量控制在0.04-0.05％；
S2、将步骤S1所得铸坯依次经过热轧、卷曲、冷轧；
S3、将步骤S2所得带钢进行连续退火处理，所述连续退火工艺步骤包括：将所述带钢经15-20s加热至250-270℃，再经270-290s加热至820-840℃，保温90-110s，然后26-30s内冷却至620-640℃，再经5-7s冷却至310-330℃，再经250-260s冷却至270-290℃，然后冷却至室温。
本发明成分控制要求碳含量严格控制在0.09-0.11％之间，Nb含量必须严格控制在0.04-0.05％之间，目的为提供足够的碳化Nb析出物在随后的加热及冷却过程中使得双相钢铁素体相中保留足够的固溶碳含量。
后续退火经270-290秒进一步加热到820-840℃,保温90-110s后经 26-30秒冷却至620-640℃，实现碳化铌析出物在退火过程中发生回溶，冷却后由于温度较低不会完全析出，保证双相钢组织铁素体中固溶碳含量水平达到 25ppm以上，实现BH2值＞70MPa。
优选的，步骤S1中，所述钢水的化学成分包括：以质量百分比计， C：0.09-0.11％；Mn：2.0-2.2％；Si≤0.5％；P≤0.015％；S≤0.005；Alt：0.02-0.06％， Nb：0.04-0.05％，Cr：0.4-0.6％，余量为Fe和不可避免的杂质。
优选的，步骤S2中，所述热轧工艺中控制加热温度：1170-1230℃；终轧温度：860-900℃。
更加优选的，步骤S2中，所述卷曲温度为640-680℃。
优选的，步骤S2中，所述冷轧的压下率为65-70％。一定的冷轧压下率是随后连续退火再结晶的驱动力，并决定了再结晶形核点的多少。本发明根据不同的带钢厚度规格，将冷轧压下率大致控制在大于65％的水平。
优选的，步骤S3中，所述连续退火工艺在H2和N2混合气体气氛下进行。
更加优选的，步骤S3中，所述冷却至室温采用水冷方式进行冷却。
进一步优选的，步骤S3中，冷却后的双相钢铁素体中固溶碳含量在 25ppm以上。
进一步优选的，步骤S3中，所述连续退火工艺步骤包括：将所述带钢经17s加热至260℃，再经280s加热至830℃，保温100s，然后28s内冷却至 630℃，再经6.4s冷却至320℃，再经256s冷却至280℃，然后水冷却至室温。
本发明第二方面提供了上述生产方法制备得到的BH2值大于70MPa 的800MPa级别双相钢。
与现有技术相比，本发明具有以下优点：本发明通过优化控制碳含量及Nb元素含量，采用再结晶高温退火均热后快速冷却至630℃保证了双相钢铁素体中固溶碳含量达到25ppm以上，提高了双相钢产品BH2值至70MPa以上。通过对热轧、冷轧和连续退火等工艺进行优化的基础上，所生产的双相钢BH2值稳定控制在70MPa以上的800MPa级别双相钢，在随后制成零件装车后经汽车车身烤漆处理后抗弯曲能力及吸能能力相应得到提升，提高了车辆整体安全性，具有很大实际应用意义。
附图说明
附图1为一般工艺与采用本发明方法后生产800MPa级别双相钢BH2值对比图，采用本发明方法后双相钢产品未平整状态下BH2值达到75MPa。
附图2为一般工艺生产双相钢与采用本发明方法后生产800MPa级别双相钢内耗Snock峰高对比图，采用本发明方法后双相钢产品固溶碳含量高于一般双相钢产品，达到25ppm。
具体实施方式
为了便于理解本发明，下文将结合实施例对本发明作更全面、细致地描述，但本发明的保护范围并不限于以下具体的实施例。
除非另有定义，下文中所使用的所有专业术语与本领域技术人员通常理解的含义相同。本文中所使用的专业术语只是为了描述具体实施例的目的，并不是旨在限制本发明的保护范围。例如，室温可以是指10～35℃区间内的温度。
除非另有特别说明，本发明中用到的各种原材料、试剂、仪器和设备等，均可通过市场购买得到或者可通过现有方法制备得到。
本发明第一方面提供了一种BH2值大于70MPa的800MPa级别双相钢生产方法，步骤包括：
S1、钢水浇铸获得铸坯；以质量百分比计，所述钢水的化学成分包括：以质量百分比计，C：0.09-0.11％；Mn：2.0-2.2％；Si≤0.5％；P≤0.015％；S≤0.005； Alt：0.02-0.06％，Nb：0.04-0.05％，Cr：0.4-0.6％，余量为Fe和不可避免的杂质。
S2、将步骤S1所得铸坯依次经过热轧、卷曲、冷轧；热轧工艺控制加热温度：1200±30℃；终轧温度：880±20℃；卷取温度：660±20℃；冷轧工艺控制冷轧压下率在65-70％。
S3、将步骤S2所得带钢由室温进入炉内介质由H2和N2组成的非氧化性气氛中进行连续退火处理，所述连续退火工艺步骤包括：将所述带钢经 15-20s加热至250-270℃，再经270-290s加热至820-840℃，保温90-110s，然后 26-30s内冷却至620-640℃，再经5-7s冷却至310-330℃，再经250-260s冷却至 270-290℃，然后冷却至室温，冷却后的双相钢铁素体中固溶碳含量在25ppm以上。
本发明第二方面提供了上述生产方法制备得到的BH2值大于70MPa 的800MPa级别双相钢。
下面将结合具体实施例对本申请的BH2值大于70MPa的800MPa级别双相钢生产方法进行详细说明。
实施例1
本实施例提供了一种BH2值大于70MPa的800MPa级别双相钢生产方法，步骤包括：
S1、钢水浇铸获得铸坯；以质量百分比计，所述钢水的化学成分包括：以质量百分比计，C：0.10％；Mn：2.1％；Si:0.4％；P：0.015％；S：0.005； Alt：0.04％，Nb：0.05％，Cr：0.5％，余量为Fe和不可避免的杂质。
S2、将步骤S1所得铸坯依次经过热轧、卷曲、冷轧；热轧工艺控制加热温度：1200℃；终轧温度：880℃；卷取温度：660℃；冷轧工艺控制冷轧压下率在65％。
S3、将步骤S2所得带钢由室温进入炉内介质由H2和N2组成的非氧化性气氛中进行连续退火处理，所述连续退火工艺步骤包括：将所述带钢经17s加热至260℃，再经280s加热至830℃，保温100s，然后28s内冷却至630℃，再经6.4s 冷却至320℃，再经256s冷却至280℃，然后水冷却至室温。按照上述工艺处理后双相钢性能结果如表1及图1、图2所示，作为对比，将常规800MPa级别双相钢性能也进行了测试，测试结果如表1及图1、图2所示。
表1双相钢预拉伸及烘烤后钢性能对比表
采用本发明方法生产的双相钢BH2值稳定控制在70MPa以上，在随后制成零件装车后经汽车车身烤漆处理后抗弯曲能力及吸能能力相应得到提升，提高了车辆整体安全性。
实施例2
本实施例提供了一种BH2值大于70MPa的800MPa级别双相钢生产方法，步骤包括：
S1、钢水浇铸获得铸坯；以质量百分比计，所述钢水的化学成分包括：以质量百分比计，C：0.11％；Mn：2.1％；Si:0.5％；P：0.013％；S：0.005； Alt：0.05％，Nb：0.04％，Cr：0.6％，余量为Fe和不可避免的杂质。
S2、将步骤S1所得铸坯依次经过热轧、卷曲、冷轧；热轧工艺控制加热温度：1220℃；终轧温度：900℃；卷取温度：670℃；冷轧工艺控制冷轧压下率在66％。
S3、将步骤S2所得带钢由室温进入炉内介质由H2和N2组成的非氧化性气氛中进行连续退火处理，其中，所述氢气占气氛气体体积百分比15％，所述连续退火工艺步骤包括：将所述带钢经20s加热至255℃，再经275s加热至 840℃，保温98s，然后29s内冷却至635℃，再经6s冷却至318℃，再经250s 冷却至275℃，然后冷却至室温，冷却后的双相钢铁素体中固溶碳含量在25ppm 以上。按照上述工艺处理后双相钢性能与实施例1基本一致。
实施例3
本实施例提供了一种BH2值大于70MPa的800MPa级别双相钢生产方法，步骤包括：
S1、钢水浇铸获得铸坯；以质量百分比计，所述钢水的化学成分包括：以质量百分比计，C：0.09％；Mn：2.0％；Si:0.5％；P：0.015％；S：0.005； Alt：0.02％，Nb：0.04％，Cr：0.4％，余量为Fe和不可避免的杂质。
S2、将步骤S1所得铸坯依次经过热轧、卷曲、冷轧；热轧工艺控制加热温度：1180℃；终轧温度：870℃；卷取温度：650℃；冷轧工艺控制冷轧压下率在65％。
S3、将步骤S2所得带钢由室温进入炉内介质由H2和N2组成的非氧化性气氛中进行连续退火处理，其中，所述氢气占气氛气体体积百分比10％，所述连续退火工艺步骤包括：将所述带钢经16s加热至265℃，再经285s加热至 820℃，保温95s，然后26s内冷却至625℃，再经7s冷却至320℃，再经260s 冷却至285℃，然后水冷至室温。冷却后的双相钢铁素体中固溶碳含量在25ppm 以上。按照上述工艺处理后双相钢性能与实施例1基本一致。
尽管已描述了本发明的优选实施例，但本领域内的技术人员一旦得知了基本创造性概念，则可对这些实施例作出另外的变更和修改。所以，所附权利要求意欲解释为包括优选实施例以及落入本发明范围的所有变更和修改。
显然，本领域的技术人员可以对本发明进行各种改动和变型而不脱离本发明的精神和范围。这样，倘若本发明的这些修改和变型属于本发明权利要求及其等同技术的范围之内，则本发明也意图包含这些改动和变型在内。
Claims (2)
1.一种BH2值大于70MPa的800MPa级别双相钢生产方法，步骤包括：
S1、钢水浇铸获得铸坯；以质量百分比计，所述钢水中碳含量控制在0.09-0.11％，Nb含量控制在0.04-0.05％；
S2、将步骤S1所得铸坯依次经过热轧、卷曲、冷轧；
S3、将步骤S2所得带钢进行连续退火处理，步骤S3中，所述连续退火工艺步骤包括：将所述带钢经17s加热至260℃，再经280s加热至830℃，保温100s，然后28s内冷却至630℃，再经6.4s冷却至320℃，再经256s冷却至280℃，然后冷却至室温，冷却后的双相钢铁素体中固溶碳含量在25ppm以上；
步骤S1中，所述钢水的化学成分包括：以质量百分比计，C：0.09-0.11％；Mn：2.0-2.2％；Si≤0.5％；P≤0.015％；S≤0.005；Alt：0.02-0.06％，Nb：0.04-0.05％，Cr：0.4-0.6％，余量为Fe和不可避免的杂质；
步骤S2中，所述热轧工艺中控制加热温度：1170-1230℃；终轧温度：860-900℃；
步骤S2中，所述卷曲温度为640-680℃；
步骤S2中，所述冷轧的压下率为65-70％；
步骤S3中，所述连续退火工艺在H2和N2混合气体气氛下进行；
步骤S3中，所述冷却至室温采用水冷方式进行冷却。
2.采用权利要求1所述生产方法制备得到的BH2值大于70MPa的800MPa级别双相钢。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN201910209270.6A CN109868346B (zh) | 2019-03-19 | 2019-03-19 | 一种BH2值大于70MPa的800MPa级别双相钢生产方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN201910209270.6A CN109868346B (zh) | 2019-03-19 | 2019-03-19 | 一种BH2值大于70MPa的800MPa级别双相钢生产方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN109868346A CN109868346A (zh) | 2019-06-11 |
| CN109868346B true CN109868346B (zh) | 2021-05-25 |
Family
ID=66920875
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN201910209270.6A Active CN109868346B (zh) | 2019-03-19 | 2019-03-19 | 一种BH2值大于70MPa的800MPa级别双相钢生产方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN109868346B (zh) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN114279829A (zh) * | 2021-11-19 | 2022-04-05 | 邯郸钢铁集团有限责任公司 | 淬火配分钢高速拉伸曲线的检测方法 |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101942603A (zh) * | 2010-09-28 | 2011-01-12 | 北京科技大学 | 600MPa级超低硅冷轧热镀锌双相钢及其制备工艺 |
| CN102747275B (zh) * | 2012-07-23 | 2013-12-25 | 武汉钢铁(集团)公司 | 一种高应变强化性能冷轧双相钢及其生产方法 |
| CN108517468B (zh) * | 2018-05-24 | 2020-09-22 | 山东钢铁集团日照有限公司 | 一种一钢多级的经济型冷轧双相钢及其生产方法 |
-
2019
- 2019-03-19 CN CN201910209270.6A patent/CN109868346B/zh active Active
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN109868346A (zh) | 2019-06-11 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN107619993B (zh) | 屈服强度750MPa级冷轧马氏体钢板及其制造方法 | |
| CN111996467B (zh) | 一种980MPa级镀锌高强钢及其制备方法 | |
| CN107119228B (zh) | 一种抗拉强度700～800MPa级热轧高强轻质双相钢及其制造方法 | |
| CN111349771B (zh) | 一种具有优异塑性的980MPa级冷轧Q＆P钢及其制造方法 | |
| CN101643880B (zh) | 高抗拉强度热轧铁素体贝氏体双相钢及其制造方法 | |
| EP1281782A1 (en) | Hot rolled wire or steel bar for machine structural use capable of dispensing with annealing, and method for producing the same | |
| CN100392135C (zh) | 超高强带钢及其生产方法 | |
| CN108754319A (zh) | 采用ESP产线生产的抗拉强度≥1800MPa级热成形钢及方法 | |
| US9580781B2 (en) | Process for making cold-rolled dual phase steel sheet | |
| CN113234906B (zh) | 一种提高高强钢性能均匀性的生产方法和高强钢 | |
| CN105861943B (zh) | 一种冷轧高强孪晶诱发塑性钢及其生产方法 | |
| CN103243260B (zh) | 深冲压双相钢及其生产方法 | |
| CN111411295B (zh) | 一种多相钢构件及其制备方法、应用 | |
| CN109868346B (zh) | 一种BH2值大于70MPa的800MPa级别双相钢生产方法 | |
| CN111534760B (zh) | 一种热轧热成形钢及其制备方法 | |
| CN109023038A (zh) | 一种相变诱发塑性钢及其制备方法 | |
| CN107267726A (zh) | 抗拉强度450MPa级冷轧双相钢的制造方法 | |
| CN107190128A (zh) | 高屈服强度780MPa级冷轧双相钢的制造方法 | |
| CN110983197A (zh) | 800MPa级高冷弯冷轧双相钢板及其制备方法 | |
| CN105603306A (zh) | 一种具有相变诱导塑性特征的双相钢及其生产方法 | |
| CN110016615A (zh) | 一种冷轧双相钢dp780及其柔性化生产方法 | |
| CN109136761A (zh) | 一种980MPa级高延性低密度汽车用奥氏体钢及其制备方法 | |
| CN115323135A (zh) | 一种强塑积不低于45GPa%的超高强塑积中锰钢的制备方法 | |
| CN111394650A (zh) | 具有优良成形性的高r值800MPa级冷轧钢及生产方法 | |
| EP3708691A1 (en) | Ultrahigh-strength and high-ductility steel sheet having excellent cold formability, and manufacturing method therefor |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PB01 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| GR01 | Patent grant | ||
| GR01 | Patent grant |