CN109838463A

CN109838463A - 含油轴承、其制造方法以及电动机组装体

Info

Publication number: CN109838463A
Application number: CN201811406857.8A
Authority: CN
Inventors: 松下郁男
Original assignee: Mabuchi Motor Co Ltd
Current assignee: Mabuchi Motor Co Ltd
Priority date: 2017-11-28
Filing date: 2018-11-23
Publication date: 2019-06-04
Also published as: JP2019100360A

Abstract

本发明提供含油轴承、其制造方法以及电动机组装体。在以往的含油轴承中，在‑40℃的低温环境下，因毛细管现象强烈地起作用而润滑油在含油轴承内部的孔隙中凝集，不能对轴承滑动面供给润滑油。本发明提供即使在低温环境下也不产生油膜断裂、不产生杂音的含油轴承。一种含油轴承，其是多孔性的含油轴承，具备外周区域、与外周区域相比孔隙率低的内周区域以及保持于外周区域与内周区域的润滑油，润滑油在‑40℃具有2000cSt以下的运动粘度。

Description

含油轴承、其制造方法以及电动机组装体

技术领域

本发明涉及含油轴承。

背景技术

以往，作为各种装置、制品的动力源使用了电动机。例如，家电设备、车辆、车载设备、生产设备、信息设备等使用了电动机。作为电动机等所使用的轴承，已知有在使烧结金属等多孔质体中含有润滑油的含油轴承。

为了防止缺油、漏油，已知与外周区域相比将含油轴承的内周区域进行了压缩的含油轴承(例如，专利文献1和专利文献2)。然而，对于以往的含油轴承而言，在-40℃的低温环境下，毛细管现象强烈地起作用而润滑油在含油轴承内部的孔隙中凝集，不能将润滑油供给至轴承滑动面。因此，产生油膜断裂，产生高频的杂音。

专利文献1：日本特开2000-291659号公报

专利文献2：日本特开平8-152023号公报

发明内容

发明所要解决的课题

本发明是鉴于这样的状况而提出的，其目的在于提供即使在低温环境下也不产生油膜断裂，不产生杂音的含油轴承。

用于解决课题的方法

为了解决上述课题，本发明的第1方式中，提供一种含油轴承，其是多孔性的含油轴承，具备外周区域、与外周区域相比孔隙率低的内周区域以及保持于外周区域和内周区域且在-40℃具有2000cSt以下的运动粘度的润滑油。

本发明的第2方式中，提供一种含油轴承的制造方法，其具备下述阶段：形成内周区域的厚度比外周区域大的中空圆柱的烧结金属体的阶段，对于烧结金属体的至少内周区域进行加压处理，获得轴承体的阶段，以及将在-40℃时2000cSt以下的运动粘度的润滑油填充至轴承体的阶段。

根据第1方式和第2方式，特别是在低温环境下促进润滑油向含油轴承的滑动面的供给，防止产生油膜断裂，由此可以消除电动机的杂音。

上述发明内容并不是列举本发明的全部特征。这些特征群的变形也可以作为发明。

附图说明

图1表示室温环境下的含油轴承700中的含油状态的一例。

图2表示高温环境下的含油轴承700中的含油状态的一例。

图3表示低温环境下的含油轴承700中的含油状态的一例。

图4表示一实施方式涉及的含油轴承100的截面概略图。

图5表示一实施方式涉及的含油轴承100的平面照片。

图6表示外周区域110和内周区域120的边界部分的放大照片。

图7表示一实施方式涉及的金属粉体的成型后的形态。

图8表示一实施方式涉及的金属粉体的成型后的形态。

图9表示一实施方式涉及的轴承体的压缩后的形态。

图10表示润滑油A～E的运动粘度温度特性。

图11表示含油轴承VII的孔隙率测定位置。

符号的说明

100 含油轴承，

110 外周区域，

120 内周区域，

130 轴孔，

500 成型体，

510 外周区域，

520 内周区域，

530 轴孔，

600 轴承体，

630 轴孔，

640 内周区域，

650 外周区域，

700 含油轴承，

740 内周区域，

750 外周区域。

具体实施方式

以下，通过发明的实施方式来说明本发明，但以下的实施方式不限定权利要求涉及的发明。此外，实施方式中所说明的特征的组合的全部并非是发明的解决手段所必须的。

首先，利用图1～3来说明由于温度变化在含油轴承上产生油膜断裂的机理的例子。

图1表示室温环境(例如，25℃)下的以往的含油轴承700中的含油状态的一例。含油轴承700具有多个孔隙，润滑油基本上完全充满孔隙。含油轴承700将填充于孔隙的润滑油供给至轴承的滑动面，由此使贯通含油轴承700的旋转轴润滑。

图2表示高温环境下的含油轴承700中的含油状态的一例。如果含油轴承700被置于高温环境(例如，160℃)下，则孔隙内的空气、润滑油会膨胀，变得不能保持于含油轴承700内部，而从含油轴承700流出。其结果是含油轴承700的含油量降低。

图3表示低温环境下的含油轴承700中的含油状态的一例。如果置于高温环境之后，将含油轴承700置于低温环境(例如，-40℃)，则在含油轴承700中，润滑油收缩。特别是，在毛细管现象易于发生的孔隙部分，润滑油凝集，变得不能向含油轴承700的滑动面供给润滑油。其结果是以往的含油轴承700在滑动面发生油膜断裂，产生杂音。

在汽车电装等使用了含油轴承700的情况下，要求在严酷的温度环境下(例如，-40℃～160℃)的工作可靠性。如果使用以往的含油轴承700，则会有高温环境下丧失润滑油，低温环境下产生油膜断裂的担忧。

[含油轴承的构成]

图4表示本申请发明的一实施方式涉及的含油轴承100的截面概略图。含油轴承100在电动机组装体中，可以用于支撑电动机的旋转轴。

含油轴承100由多孔性的材料来形成。例如，含油轴承100可以由将金属粒子烧结而成的烧结金属来形成。含油轴承100具备外周区域110、外周区域110的内侧的内周区域120以及保持于外周区域110和内周区域120的孔隙的润滑油。

含油轴承100通过外周区域110和内周区域120而形成中空圆柱形状。外周区域110与内周区域120的上表面和/或下表面可以为同一平面或几乎同一平面。

内周区域120的内侧设置轴孔130，贯通电动机轴等的旋转轴。内周区域120的内侧面就成为旋转轴的滑动面。保持于内周区域120的孔隙的润滑油在滑动面渗出，对旋转轴进行润滑。

内周区域120的孔隙率比外周区域110低。例如，内周区域120的孔隙率(P_I)与外周区域110的孔隙率(P_O)的差(ΔP＝P_O-P_I)可以为1.5～5.5％。如果ΔP为1.5％以上，则在内周区域120，与外周区域130相比，毛细管现象易于起作用，与外周区域相比，润滑油易于聚集。此外，如果ΔP超过5.5％，则有内周区域过于挤压而含油轴承100被破坏的担忧。如图3中所说明的那样，在-40℃的低温下易于产生润滑油的凝集，但通过采用这样的构成，则含油轴承100即使在低温工作时也可以将润滑油积极地供给至内周区域120的滑动面。

孔隙率的测定可以适用各种方法，但在本实施方式中任一方法都可以使用。例如，可以将内周区域的内侧面附近的多个区域的孔隙率利用显微镜图像等测定得到的结果的平均设为内周区域的孔隙率(P_I)，将外周区域的外周面附近的多个区域的孔隙率利用显微镜图像等测定得到的结果的平均设为外周区域的孔隙率(P_O)。此外，可以由成为轴承体的原料的金属粉体的密度、加压处理前的轴承体的重量和体积等算出加压处理前的轴承体的平均孔隙率，由该平均孔隙率与加压处理前后的轴承体的外周区域和内周区域的各自的厚度的比例，算出外周区域的孔隙率(P_O)和内周区域孔隙率(P_I)。

或者，可以将内周区域的任意的一区域的孔隙率利用显微镜图像等测定得到的结果设为内周区域的孔隙率(P_I)，将相对于内周区域的该一区域沿半径方向相邻的外周区域的一区域的孔隙率利用显微镜图像等测定得到的结果设为外周区域的孔隙率(P_O)。作为一例，可以将含油轴承100在通过任意的水平面(即，将旋转轴作为法线的平面)而切断了的截面上，从中心点(即，旋转轴的中心)沿半径方向(外周方向)引出任意的直线，将处于该直线的外周区域上的任意的一区域的孔隙率测定得到的结果设为外周区域的孔隙率(P_O)，将处于该直线的内周区域上的任意的一区域的孔隙率测定得到的结果设为内周区域的孔隙率(P_I)。

另外，在假定内周区域的孔隙率(P_I)与外周区域的孔隙率(PO)连续地变化的情况下(例如，由后述的图8的成型体来制造含油轴承的情况下)，可以测定内周区域中内周面附近区域来获得内周区域的孔隙率(P_I)。此外，可以测定外周区域的外周面附近区域而获得外周区域的孔隙率(P_O)。即，在该情况下，含油轴承100中孔隙率最高的区域的孔隙率作为外周区域的孔隙率(P_O)，孔隙率最低的区域的孔隙率作为内周区域的孔隙率(P_I)。

润滑油从内周区域120的滑动面供给至轴孔130，对旋转轴进行润滑。在一实施方式中，润滑油在-40℃具有2000cSt以下的运动粘度。在-40℃的低温下润滑油变得易于凝集，但这样的运动粘度的润滑油即使在低温下也不留存在内周区域120的孔隙内而供给至滑动面。因此，低温下不易产生油膜断裂。

此外，在一实施方式中，润滑油的160℃时的运动粘度可以为-40℃时的运动粘度的1/200倍以上。如图2中所说明的那样，在160℃的高温下，由于膨胀等而易于失去润滑油，但利用这样的运动粘度的润滑油，则即使在高温下润滑油也易于留存于含油轴承100的孔隙内，可以抑制损失。因此，降温后，含油轴承100可以保持充分的润滑油。例如，润滑油在160℃具有3cSt以上的运动粘度。作为这样的润滑油，作为一例，可以使用氟系润滑油。

图5表示一实施方式涉及的含油轴承100的平面照片。图6表示图5中的外周区域110和内周区域120的边界部分的放大照片。通过照片显示出含油轴承100的内周区域120与外周区域110相比密度高。

这样，本发明的实施方式涉及的含油轴承100具有与外周区域相比孔隙率低的内周区域，保持在-40℃时2000cSt以下的运动粘度的润滑油。由此，含油轴承100即使在用于电动机组装体等而使其低温工作的情况下，也可以向滑动面供给充分的润滑油。因此，使用了含油轴承100的电动机组装体在低温工作时，不产生由油膜断裂带来的杂音。

[含油轴承的制法]

对于本实施方式涉及的含油轴承100的制造方法的例子进行说明。在一实施方式中，含油轴承100由烧结金属来形成。作为一例，含油轴承100通过以下(1)～(4)的步骤来制造。

(1)将金属粉末进行压缩成型来获得成型体的步骤；

(2)将成型体烧结来获得金属烧结体的步骤；

(3)将金属烧结体进行整形来获得轴承体的步骤；

(4)使润滑油含浸于轴承体来获得含油轴承的步骤。

(1)步骤中，将金属粉体(例如，铁粉和黄铜粉的混合物)填充至模具等中，压缩成型成含油轴承的形状。这里，可以将金属粉体进行压缩成型以成为相对于想要制造的含油轴承，变更内周区域的厚度以大于外周区域的形状。例如，可以将金属粉体进行压缩成型以成为内周区域的厚度比外周区域的厚度大的中空圆柱的形状。

图7和图8表示一实施方式涉及的金属粉体的成型后的形态。如图7的例子所示的那样，成型体500可以是在内周区域520的内侧形成轴孔530，内周区域520的厚度T_I与外周区域510的厚度T_O非连续地变化的成型体。也可以代替该成型体，成型体500是从外周区域510的外周侧直至内周区域520的内周侧，厚度连续地变化的成型体。例如，如图8的例子所示那样，成型体500可以是从外周部分直至内周部分具有连续地增加的厚度。在该情况下，可以将外周厚度T_O设为外周区域510的厚度，将内周厚度T_I设为内周区域520的厚度。

(2)步骤中，将由(1)步骤获得的成型体烧结而形成烧结金属体。由此，形成内周区域的厚度比外周区域大的中空圆柱的烧结金属体。

(3)步骤中，对于由(2)步骤获得的烧结金属体进行加压处理，获得所期望的尺寸的轴承体。例如，可以通过对烧结金属体的上表面和下表面用板状的构件进行按压或拍打等来进行加压。由此，首先仅烧结金属体的内周区域在厚度方向(即轴向)上被加压。

这里，可以对烧结金属体进行加压直至内周区域与外周区域的厚度被均匀化。此外，可以在内周区域与外周区域的厚度被均匀化之后也继续加压，将内周区域与外周区域的厚度进一步压缩。此外，可以从烧结金属体的外周向内周方向(即半径方向)进行加压处理，进一步调节金属烧结体的外径。

通过(3)步骤，厚度大的内周区域最先被压缩，成为内周区域的孔隙与外周区域的孔隙相比被挤压了的轴承体。其结果是轴承体的内周区域的孔隙率比外周区域的孔隙率低。例如，加压处理后的内周区域的孔隙率可以比外周区域的孔隙率小1.5～5.5％。另外，在仅对于烧结金属体的内周区域进行厚度方向的加压处理的情况下，外周区域与内周区域的厚度可以不同。

图9表示一实施方式涉及的轴承体600的压缩后的形态。图9对应于将图7所示的成型体500烧结后进行了加压处理的状态。轴承体600的内周区域640与外周区域650的厚度相等，但具有不同的孔隙率。具有内周区域640的孔隙率与外周区域650的孔隙率非连续地变化的倾向。在内周区域640的进一步内周侧形成有对应于轴孔530的轴孔630。

即使在将图8所示的成型体500烧结后进行了加压处理的情况下，也成为与图9同样的形状，但在该情况下，成为从轴承体600的外周面直至内周面，孔隙率连续地变化的倾向。

(4)步骤中，使润滑油含浸于由(3)步骤获得的轴承体来获得含油轴承。例如，可以在轴承体中，使氟系润滑油等上述规定的运动粘度的润滑油填充于轴承体中。

[实施例]

以下，对于本发明的实施例进行说明。

[润滑油A～E]

作为含油轴承所使用的润滑油，准备以下的市售的润滑油A～E。

表1和图10示出测定润滑油A～E的运动粘度温度特性得到的结果。表1中各润滑油所对应的数值为运动粘度(cSt)。

[表1]

温度(℃)	-40	-20	0	20	40	60	80	100	120	140	160	180	200	220
															润滑油A	702	180	66	30	17	10	7	5	4	3	2	2	2	2
润滑油B	1149	359	145	71	39	24	16	12	9	7	5	4	4	3
															润滑油C	2758	839	328	154	83	49	32	22	16	12	10	8	6	5
润滑油D	3488	1266	555	281	159	98	65	45	33	25	20	16	13	11
															润滑油E	6429	2418	1080	550	310	190	125	86	62	47	36	29	23	19
润滑油F	9000	1500	400	130	60	30	18	12	9	7	5	4	4	4

图10为将表1进行绘制得到的图，纵轴表示运动粘度(cSt)，横轴表示温度(℃)。在-40℃，润滑油A和润滑油B具有2000cSt以下的运动粘度，但润滑油C～F具有超过2000cSt的运动粘度。此外，在160℃，润滑油A具有小于3cSt的运动粘度，但润滑油B～F具有3cSt以上的运动粘度。因此，从防止-40℃时的油膜断裂的观点出发，润滑油A～B是适合的，如果进一步考虑防止160℃时的润滑油丧失的观点，则润滑油B最优异。

[杂音产生确认试验]

接下来使用润滑油A、润滑油B和润滑油F，进行杂音产生确认试验。

[含油轴承A]

使厚度4.0mm、外径9.5mm、轴孔径3.2mm的轴承体(孔隙率约12.4％)含浸于润滑油A中，获得了含油轴承A。将电动机安装于含油轴承A，采用以下条件进行试验。

温度循环：25℃2小时→-40℃2小时→25℃2小时→160℃2小时的重复(温度切换时间为各1小时)，工作模式：14V无负荷，0.4秒ON-0.6秒OFF的正逆旋转的开关操作循环(2秒)的重复。

其结果是第2次温度循环的-40℃环境下连续的杂音产生一次，但之后没有产生杂音。

[含油轴承B]

代替润滑油A而使用润滑油B制成含油轴承B，除此以外，与实施例1同样地进行试验。其结果是第9次温度循环以后的-40℃环境下零星地产生杂音。

[含油轴承F]

代替润滑油A而使用润滑油F制成含油轴承F，除此以外，与实施例1同样地进行试验。其结果是第1次温度循环的-40℃环境下产生连续的杂音。

通过该试验结果，在使用了润滑油A及B的含油轴承A和B中，虽然对于低温环境下的杂音的产生，确认到一定的抑制效果，但显示出对于杂音的完全防止而言不充分的可能性。

接下来使用润滑油B和润滑油F，在其它条件下进行了杂音产生确认试验。

[含油轴承B’]

制造6个厚度4.0mm、外径9.5mm、轴孔径3.2m的轴承形状的金属烧结体。这里，金属烧结体的内周区域的厚度比外周区域的厚度厚0.3mm。然后，通过利用板状的构件对金属烧结体的上表面和下表面进行加压，从而形成将内周区域下压0.3mm的轴承体。加压处理的结果是内周区域相对于外周区域的突出部分被完全下压，内周区域与外周区域的厚度基本上相等。由此内周区域的孔隙率比外周区域低。然后，将润滑油B含浸于轴承体中来制造6个含油轴承B’。

在6个含油轴承B’上安装电动机，采用以下条件进行了试验。

温度循环：开始23℃→(以等降温速度降温1小时)→在-40℃保持1.5小时→(以等升温速度升温1小时)→23℃→(以等升温速度升温1.5小时)→在160℃保持2小时→(以等降温速度降温1小时)→23℃的重复(1循环8小时)，工作模式：在规定时间，上述温度循环环境下放置后，常温中，以无负荷升压至0V～14V，使其沿顺时针旋转(CW)和反顺时针旋转(CCW)的旋转方向工作，对于6个×2旋转方向＝12次试验，在12、24、36、48、60、72次温度循环后的各个时刻，确认杂音的产生。其结果是在任一时刻，全部12次试验中都没有产生杂音。

[含油轴承F’]

代替润滑油B而使用润滑油F，除此以外，进行与含油轴承B’同样的步骤，制造6个含油轴承F’。对于含油轴承F’，也在各温度循环后进行与含油轴承B’同样的12次试验，确认了杂音的产生。

含油轴承F’中，随着温度循环的进行，观察到杂音产生的倾向。特别是在12次循环后和24次温度循环后，在2个试验中产生杂音，36次温度循环后，在9个试验中产生杂音。含油轴承F’中，中断了48次温度循环以后的试验。

[含油轴承F”]

使金属烧结体的内周区域的厚度与外周区域的厚度相同，除此以外，进行与含油轴承F’同样的步骤，制造6个含油轴承F”。含油轴承F”的内周区域和外周区域的孔隙率基本上变得均匀。对于含油轴承F”，也进行与含油轴承B’同样的试验，确认了杂音的产生。

即使在含油轴承F”中，随着温度循环的进行，也观察到杂音产生的倾向。特别是在24次温度循环后，在一半(6/12)的试验中产生杂音，显示出与含油轴承F’相比更易于产生杂音。含油轴承F”中，中断了36次温度循环以后的试验。

以上，根据含油轴承B’、含油轴承F’和含油轴承F”的试验结果，显示出不仅内周区域的孔隙率比外周区域低，而且使用低温下的运动粘度小的润滑油B’大大地有助于防止杂音产生。

[摩耗试验]

接下来，使用含油轴承B和F，进行了摩耗试验。

将电动机安装于含油轴承B和F，采用以下条件进行了试验。

温度循环：室温50小时→130℃50小时→室温50小时→130℃50小时→-30℃50小时的重复，工作模式：14V负荷9.0mN·m，0.4秒ON-0.6秒OFF，正逆旋转的开关操作循环(2秒)重复。

其结果是含油轴承B在440万开关操作循环时产生了摩耗，与此相对，含油轴承F在171万开关操作循环时产生了摩耗。因此，显示出如果使用润滑油B，则与使用润滑油F的情况相比，含油轴承的寿命为2倍以上。

[孔隙率差的评价试验]

接下来，进行了确认内周区域的孔隙率比外周区域低的构成的效果的试验。

[含油轴承I]

制造厚度4.0mm、外径9.5mm、轴孔径3.2m的轴承形状的金属烧结体。这里，金属烧结体的内周区域的厚度比外周区域的厚度厚0.06mm。然后，通过利用板状的构件对金属烧结体的上表面和下表面进行加压，从而形成将内周区域下压了的轴承体。加压处理的结果是内周区域相对于外周区域的突出部分被完全下压，内周区域与外周区域的厚度基本上相等。由此内周区域的孔隙率比外周区域低。然后，将润滑油B含浸于轴承体中来制造含油轴承I。

[含油轴承II]

使金属烧结体的内周区域的厚度比外周区域的厚度厚0.08mm，除此以外，进行与含油轴承I同样的处理，制造含油轴承II。

[含油轴承III]

使金属烧结体的内周区域的厚度比外周区域的厚度厚0.10mm，除此以外，进行与含油轴承I同样的处理，制造含油轴承III。

[含油轴承IV]

使金属烧结体的内周区域的厚度比外周区域的厚度厚0.13mm，除此以外，进行与含油轴承I同样的处理，制造含油轴承IV。

[含油轴承V]

使金属烧结体的内周区域的厚度比外周区域的厚度厚0.14mm，除此以外，进行与含油轴承I同样的处理，制造含油轴承V。

[含油轴承VI]

使金属烧结体的内周区域的厚度比外周区域的厚度厚0.15mm，除此以外，进行与含油轴承I同样的处理，制造含油轴承VI。

[含油轴承VII]

使金属烧结体的内周区域的厚度比外周区域的厚度厚0.30mm，除此以外，进行与含油轴承I同样的处理，制造含油轴承VII。

[含油轴承VIII]

使金属烧结体的内周区域的厚度比外周区域的厚度厚0.33mm，除此以外，进行与含油轴承I同样的处理，制造含油轴承VIII。

[含油轴承IX]

使金属烧结体的内周区域的厚度比外周区域的厚度厚0.5mm，然后进行下压金属烧结体的内周区域的两表面的处理，结果金属烧结体被破坏，不能制造轴承体。另外，本试验中，对于含油轴承IX而言，不能制造轴承体，但金属烧结体的材质、烧成条件等也对轴承体的制造带来影响。

将电动机分别安装于含油轴承I～VIII，以与对于含油轴承A进行的条件相同条件进行了工作试验。其结果是任一含油轴承都没有产生杂音。

另外，含油轴承I～VIII中，含油轴承VII与电动机的工作声音的关系最理想。

[孔隙率测定]

测定含油轴承VII的端面和中心截面的各自的内周区域740和外周区域750的孔隙率。图11表示含油轴承VII的孔隙率测定位置的一例。图11为以包含旋转轴中心AX的方式切断了的含油轴承VII的垂直截面图。

例如，在含油轴承VII的端面附近的截面L1处进行切断，在截面L1中填充透明树脂，取得截面L1上的外周区域750内的区域A和D与内周区域740的区域B和C的显微镜图像。计测显微镜图像中的树脂区域的面积S_R与金属区域的面积S_M，算出面积S_R的比例(S_R/S_R+S_M)，从而测定区域A～区域D的孔隙率。进一步，将含油轴承VII在中央截面L2切断，对于L2上的外周区域750内的区域E和H与内周区域740的区域F和G也同样地测定孔隙率。

测定的结果是含油轴承VII的区域A的孔隙率为17.99％，区域B的孔隙率为12.78％，区域C的孔隙率为12.27％，区域D的孔隙率为14.00％，区域E的孔隙率为14.21％，区域F的孔隙率为12.47％，区域G的孔隙率为13.03％，区域H的孔隙率为15.72％。

含油轴承VII的区域A的孔隙率-区域B的孔隙率为5.21％，区域D的孔隙率-区域C的孔隙率为1.73％，区域E的孔隙率-区域F的孔隙率为1.74％，区域H的孔隙率-区域G的孔隙率为2.69％。其结果是,含油轴承VII彼此相邻的外周区域和内周区域的孔隙率之差在1.5～5.5％的范围内。此外，外周区域(区域A、D、E、H)的孔隙率的平均(15.48％)与内周区域(区域B、C、F、G)的孔隙率的平均(12.64％)之差为2.84％，在1.5～5.5％的范围内。

在含油轴承B中，也与含油轴承VII同样地，测定端面附近和中心附近的各自的内周区域和外周区域的孔隙率。含油轴承B未进行内周区域的加压处理，但测定了与含油轴承VII的区域A～H对应的位置的孔隙率。

测定的结果是含油轴承B的区域A的孔隙率为13.06％，区域B的孔隙率为15.17％，区域C的孔隙率为12.75％，区域D的孔隙率为10.88％，区域E的孔隙率为13.2％，区域F的孔隙率为14.27％，区域G的孔隙率为11.57％，区域H的孔隙率为11.57％。

含油轴承B的区域A的孔隙率-区域B的孔隙率为-2.11％，区域D的孔隙率-区域C的孔隙率为-1.87％，区域E的孔隙率-区域F的孔隙率为-1.07％，区域H的孔隙率-区域G的孔隙率为0％。其结果是,含油轴承VII彼此相邻的外周区域和内周区域的孔隙率之差为-2.11～0％的范围。此外，外周区域(区域A、D、E、H)的孔隙率的平均(12.18％)与内周区域(区域B、C、F、G)的孔隙率的平均(13.11％)之差为-0.93％。

如以上那样，根据本实施方式的含油轴承，即使在-40℃环境下使电动机工作的情况下，也可以将润滑油供给至旋转轴的滑动面。因此，根据本实施方式的含油轴承，即使在低温环境下使电动机工作的情况下，也可以防止杂音的产生。

以上，使用实施方式来说明了本发明，但本发明的技术的范围不限定于上述实施方式所记载的范围。本领域技术人员应当知悉能够对上述实施方式进行多种变更或改良。进行了这样的变更或改良的实施方式也可以包含于本发明的技术的范围中，但由权利要求的记载来知悉。

Claims

1.一种含油轴承，其是多孔性的含油轴承，具备：

外周区域，

与所述外周区域相比孔隙率低的内周区域，以及

保持于所述外周区域和所述内周区域的润滑油，

所述润滑油在-40℃具有2000cSt以下的运动粘度。

2.根据权利要求1所述的含油轴承，所述内周区域的孔隙率比所述外周区域的孔隙率低1.5～5.5％。

3.根据权利要求1或2所述的含油轴承，所述润滑油在160℃时的运动粘度是在-40℃时的运动粘度的1/200倍以上。

4.根据权利要求1～3中的任一项所述的含油轴承，所述润滑油在160℃具有3cSt以上的运动粘度。

5.根据权利要求1～4中的任一项所述的含油轴承，其通过烧结金属来形成。

6.一种电动机组装体，其具备：

电动机，以及

权利要求1～5中的任一项所述的含油轴承，

所述含油轴承支撑所述电动机的旋转轴。

7.一种含油轴承的制造方法，其具备下述阶段：

形成内周区域的厚度比外周区域的厚度大的中空圆柱的烧结金属体的阶段，

对于所述烧结金属体的至少所述内周区域进行加压处理，获得轴承体的阶段，以及

将在-40℃时2000cSt以下的运动粘度的润滑油填充至所述轴承体的阶段。

8.根据权利要求7所述的含油轴承的制造方法，所述加压处理后的所述内周区域的孔隙率比所述外周区域的孔隙率低1.5～5.5％。

9.根据权利要求7或8所述的含油轴承的制造方法，所述润滑油在160℃时的运动粘度是在-40℃时的运动粘度的1/200倍以上。

10.根据权利要求7～9中的任一项所述的含油轴承的制造方法，所述润滑油在160℃具有3cSt以上的运动粘度。