CN109735744B

CN109735744B - 一种具有室温超塑性的锌基合金棒材/板材及其制备方法

Info

Publication number: CN109735744B
Application number: CN201910080299.9A
Authority: CN
Inventors: 任玉平; 李洪晓; 李松; 秦高梧
Original assignee: Northeastern University China
Current assignee: Northeastern University China
Priority date: 2019-01-28
Filing date: 2019-01-28
Publication date: 2020-05-26
Anticipated expiration: 2039-01-28
Also published as: CN109735744A

Abstract

一种具有室温超塑性的锌基合金棒材/板材及其制备方法，组分按重量百分比为：Cu：0.1～4％，Fe：0.05～2％，Mn：0.05～0.5％，不可避免杂质≤0.2％，余量为Zn。制法为：按配比，将纯金属锌加热熔化后依次加入金属Cu与中间合金，待全部金属熔化后，混均得锌合金熔体，降温后加入六氯乙烷，保温静置，降温浇铸成锭，经双级均匀化处理，经热处理，控制相关参数，制得具有室温超塑性的锌基合金棒材/板材。本发明方法制备工艺简单，通过控制合金动态再结晶过程，并利用第二相颗粒钉扎晶界阻碍晶粒长大，使基体晶粒显著细化，制得锌基合金棒材/板材具备高强度、高塑性以及良好抗蠕变能力，可满足不同领域的应用需求。

Description

一种具有室温超塑性的锌基合金棒材/板材及其制备方法

技术领域：

本发明属于材料技术领域，具体涉及一种具有室温超塑性的锌基合金棒材/板材及其制备方法。

背景技术：

对于部分纯金属或合金而言，当晶粒尺寸保持10μm以下的均匀的等轴晶；变形温度在0.5～0.7Tm(Tm熔点/K)之间；应变速率一般在10^-3～10^-5s^-1之间的组织特征和变形条件下，材料会表现出很高的塑性。如果用拉伸断裂延伸率来衡量的话，达到100％以上，这种塑性变形特征被称为超塑性变形。同时，超塑性变形还具有变形抗力非常小、均匀变形不发生颈缩现象的特点。目前已发现的超塑性金属材料很多，大体可分为两类即微晶超塑性(恒温超塑性)和相变超塑性(变温超塑性)。其中大部分超塑性金属材料属于微晶超塑性，包括Zn-Al合金、Mg-Li合金、Cu-Al合金、Ti-Al合金、金属间化合物等等。这些超塑性材料具有低流变应力、高延展性和不易加工硬化的特点，使其成为制作高性能阻尼器的比较理想的材料；也使其塑性加工过程更易于进行，在制备复杂形态零件时具有一定优势。

然而，针对减震材料而言，其应用一般是在室温，且其应变速率要远高于10^-1s^-1；尤其是应用于抗地震零部件时，其应变速率更高。这意味着在室温、高应变速率条件下的超塑性金属材料具有更为重要的现实意义。目前，大多数合金的超塑性发生在高温、低速变形的条件下。此外，人们也在尝试通过大塑性变形(例如等通道挤压、高压扭转、交叉通道挤压等)获得具有超细晶组织的合金，期望能够在室温、高速变形(大于10^-1s^-1)条件下获得超塑性。通过大塑性变形与常规变形工艺相结合制备的合金Zn-Al合金与Mg-Li合金已经能够实现室温超塑性。但是大塑性变形工艺制备的合金尺寸范围较小，难以满足实际应用需求。为此，开发新型具有室温超塑性的合金体系及其制备工艺在减震降噪方面具有重要意义与价值。鉴于此，本发明公开了一种新型具有室温超塑性的锌基合金及其制备方法，通过常规的合金化与制备工艺即可获得室温超塑性。

发明内容：

本发明的目的是克服上述现有技术存在的不足，提供一种具有室温超塑性的锌基合金棒材/板材及其制备方法，通过原料熔铸、均匀化处理、反向热挤压或轧制，获得不同规格、具有良好室温超塑性的棒材/板材。

为实现上述目的，本发明采用以下技术方案：

一种具有室温超塑性的锌基合金棒材/板材，组分按重量百分比为：Cu：0.1～4％，Fe：0.05～2％，Mn：0.05～0.5％，不可避免杂质≤0.2％，余量为Zn；其中，通过挤压或轧制工艺可以获得不同规格的，具有室温超塑性的锌基合金棒材/板材。

所述的具有室温超塑性的锌基合金棒材/板材的基体晶粒平均粒径为0.2～0.6μm。

所述的具有室温超塑性的锌基合金棒材/板材，在室温、应变速率为10^-3s^-1的拉伸试验条件下，抗拉强度为100～200MPa，拉伸屈服强度为70～150MPa，延伸率120～300％。

所述的具有室温超塑性的锌基合金棒材/板材的制备方法，包括以下步骤：

步骤1，熔铸：

(1)配料：按室温超塑性锌基合金棒材/板材的质量百分比，称量配料；

(2)将纯金属锌加热至580～620℃，熔化后依次加入金属Cu、Zn-Fe中间合金和Zn-Mn中间合金，待全部金属熔化后，搅拌至混合均匀，获得锌合金熔体；

(3)将熔体温度降至520～540℃，向熔体中加入六氯乙烷，六氯乙烷的加入量为熔体质量的0.4～0.8％，之后保温静置10～20min；

(4)将熔体温度降至480～500℃，进行浇铸，获得铸锭；

步骤2，均匀化处理：

(1)将铸锭，在320～350℃保温2～4h；

(2)随炉升温至380～400℃保温1～3h；

(3)冷却至室温，获得锭坯；

步骤3，成品制备：

(1)当制备室温超塑性锌基合金棒材时：

将锭坯加热保温后，进行反向热挤压，冷却至室温，制得室温超塑性锌基合金棒材，其中，所述的反向热挤压的挤压比为16～64；

(2)当制备室温超塑性锌基合金板材时：

将锭坯加热保温后，经反复轧制退火，制得室温超塑性锌基合金板材，其中，所述的轧制单道次压下量为5～20％，轧制速度为80～300mm/s。

所述的步骤1(3)中，利用石墨钟罩向熔体中加入六氯乙烷。

所述的步骤1(4)中，浇铸过程中模具通水冷却，获得铸锭。

所述的步骤1中，采用的加热设备为电阻炉。

所述的步骤2(3)中，冷却方式为水冷。

所述的步骤3(1)中，冷却方式为空冷。

所述的步骤3(1)中，室温超塑性锌基合金棒材直径Φ6～12mm。

所述的步骤3(1)中，室温超塑性锌基合金板材厚度为1～2mm。

所述的步骤3(1)中，当制备室温超塑性锌基合金棒材时，采用反向热挤压制备，具体步骤为：

(1)将锭坯，在100～200℃保温30～60min；

(2)将锭坯，在100～200℃进行反向热挤压，其中，挤压比16～64；

(3)冷却至室温，获得室温超塑性锌基合金棒材；

所述的步骤3(2)中，当制备室温超塑性锌基合金板材时，通过轧制制备，具体步骤为：

(1)将锭坯，在150～250℃保温30～60min；

(2)将锭坯从加热炉中取出后直接进行轧制，其中，单道次压下量15～20％，轧制速度100～300mm/s；

(3)轧制3～6道次之后送入加热炉中，在150～250℃保温10～20min，之后重复(2)-(3)继续进行轧制，直到板材厚度达到3～4mm；

(4)将热轧态板材在室温下继续进行轧制，其中，单道次压下量5～10％，轧制速度80～140mm/s；

(5)轧制3～5道次之后，对板材进行中间退火，退火工艺为100～200℃下保温5～15min，退火态板材冷却至室温后，重复(4)-(5)继续进行轧制，直到板材厚度达到1～2mm，即制得室温超塑性锌基合金板材。

本发明的有益效果：

1.本发明的锌基合金中合金元素主要包括铜、铁、锰，通过本发明制备的合金中部分Cu、Mn元素固溶于Zn基体，同时还可以形成细小的第二相CuZn₅、FeZn₁₃和MnZn₁₃。通过热挤压或轧制工艺控制合金动态再结晶过程，并利用第二相颗粒钉扎晶界阻碍晶粒长大，从而使基体晶粒显著地细化至几百纳米，使得锌合金具备室温超塑性。

2.本发明锌基合金可通过常规的反向热挤压或轧制工艺制备，获得不同规格的棒材/板材，且合金具有室温超塑性。相比于大塑性变形工艺制备的超塑性Zn合金、Mg合金，本发明具有工艺和设备简单、产品尺寸大、表面质量高等特点。

附图说明：

图1为本发明实施例5制备的具有室温超塑性的锌基合金棒材的微观组织照片(图中白色区域为第二相颗粒，挤压方向为水平方向)；

图2为本发明实施例5制备的具有室温超塑性的锌基合金棒材的晶粒尺寸分布图；

图3为本发明实施例5制备的具有室温超塑性的锌基合金棒材的XRD物相分析结果；

图4为本发明实施例5制备的具有室温超塑性的锌基合金棒材的室温拉伸工程应力应变曲线；

图5为本发明实施例5制备的具有室温超塑性的锌基合金棒材的拉伸试样拉伸前与断后宏观形貌；

图6为本发明实施例5制备的具有室温超塑性的锌基合金棒材的拉伸试样断后微观形貌。

具体实施方式：

下面结合实施例对本发明作进一步的详细说明。

本发明实施例中采用的金属锌的纯度为99.995％，金属铜的纯度为99.99％，Zn-Mn中间合金Mn含量为10％，Zn-Fe中间合金Fe含量为2％。

本发明实施例中采用JEOL公司生产的JSM-7800F型场发射SEM上配置的OxfordHKL Channel 5EBSD系统对棒材纵截面试样进行微观组织观察与分析。

本发明实施例中采用JEOL公司生产的JSM-6510A型扫描电镜中二次电子模式进行断口形貌观察。

本发明实施例中拉伸实验采用的标准为国标GB/T228-2002《金属材料室温拉伸实验方法》，设备为岛津制作株式会社所生产的AG-X100kN电子万能材料试验机。

本发明实施例中采用的电阻炉设备温度精度具有±5℃的误差。

本发明实施例中的铸锭直径为60mm的圆柱形。

下面结合实施例对本发明做进一步说明，但本发明并不局限于实施例。

实施例1

一种具有室温超塑性锌基合金棒材，包括组分及质量百分比为：Cu 0.1％，Fe1.5％，Mn0.1％，其他杂质总量不超过0.2％，余量为Zn；金属锌、金属铜、Zn-Fe中间合金、Zn-Mn中间合金作为原料。

该具有室温超塑性的锌基合金棒材的制备方法，包括以下步骤：

先将纯Zn在石墨坩埚中，加热至580℃，溶化后依次加入金属铜、Zn-Fe中间合金、Zn-Mn中间合金，全部熔化后搅拌至混合均匀，获得锌合金熔体。待熔体温度降低至520℃时利用石墨钟罩向熔体中加入六氯乙烷，加入量为熔体质量的0.5％，之后保温静置15min；浇铸前熔体温度降低至480℃，浇铸过程中模具通水冷却，获得直径为60mm圆柱形铸锭。

将铸锭在320℃下保温4h，之后随炉升温到380℃保温3h，之后出炉快速水冷。之后将铸锭车削加工成Φ48mm×110mm的挤压锭坯，挤压锭坯在150℃下保温45min之后，进行挤压，挤压比达到64，得到Φ6mm的挤压棒材，冷却至室温，获得室温超塑性锌基合金棒材。该室温超塑性锌基合金棒材抗拉强度达到70MPa，拉伸屈服强度达到100MPa，延伸率达到180％，晶粒平均直径为0.4μm。

实施例2

一种具有室温超塑性锌基合金棒材，包括组分及质量百分比为：Cu 4％，Fe0.05％，Mn0.2％，其他杂质总量不超过0.2％，余量为Zn；金属锌、金属铜、Zn-Fe中间合金、Zn-Mn中间合金作为原料。

先将纯Zn在石墨坩埚中，加热至600℃，溶化后依次加入金属铜、Zn-Fe中间合金、Zn-Mn中间合金，全部熔化后搅拌至混合均匀，获得锌合金熔体。待熔体温度降低至540℃时利用石墨钟罩向熔体中加入六氯乙烷，加入量为熔体质量的0.8％，之后保温静置20min；浇铸前熔体温度降低至500℃，浇铸过程中模具通水冷却，获得直径为60mm圆柱形铸锭。

将铸锭在350℃下保温4h，之后随炉升温到400℃保温3h，之后出炉快速水冷。之后将铸锭车削加工成Φ48mm×110mm的挤压锭坯，挤压锭坯在200℃下保温30min之后，进行挤压，挤压比达到23，得到Φ10mm的挤压棒材，冷却至室温，获得室温超塑性锌基合金棒材。该室温超塑性锌基合金棒材抗拉强度达到150MPa，拉伸屈服强度达到200MPa，延伸率达到120％，晶粒平均直径为0.6μm。

实施例3

一种具有室温超塑性锌基合金棒材，包括组分及质量百分比为：Cu 0.5％，Fe2％，Mn0.5％，其他杂质总量不超过0.2％，余量为Zn；金属锌、金属铜、Zn-Fe中间合金、Zn-Mn中间合金作为原料。

先将纯Zn在石墨坩埚中，加热至620℃，溶化后依次加入金属铜、Zn-Fe中间合金、Zn-Mn中间合金，全部熔化后搅拌至混合均匀，获得锌合金熔体。待熔体温度降低至520℃时利用石墨钟罩向熔体中加入六氯乙烷，加入量为熔体质量的0.7％，之后保温静置15min；浇铸前熔体温度降低至490℃，浇铸过程中模具通水冷却，获得直径为60mm圆柱形铸锭。

将铸锭在340℃下保温3h，之后随炉升温到390℃保温3h，之后出炉快速水冷。之后将铸锭车削加工成Φ48mm×110mm的挤压锭坯，挤压锭坯在150℃下保温30min之后，进行挤压，挤压比达到36，得到Φ8mm的挤压棒材，冷却至室温，获得室温超塑性锌基合金棒材。该室温超塑性锌基合金棒材抗拉强度达到130MPa，拉伸屈服强度达到180MPa，延伸率达到240％，晶粒平均直径为0.3μm。

实施例4

一种具有室温超塑性锌基合金棒材，包括组分及质量百分比为：Cu 1％，Fe 1％，Mn 0.4％，其他杂质总量不超过0.2％，余量为Zn；金属锌、金属铜、Zn-Fe中间合金、Zn-Mn中间合金作为原料。

先将纯Zn在石墨坩埚中，加热至640℃，溶化后依次加入金属铜、Zn-Fe中间合金、Zn-Mn中间合金，全部熔化后搅拌至混合均匀，获得锌合金熔体。待熔体温度降低至540℃时利用石墨钟罩向熔体中加入六氯乙烷，加入量为熔体质量的0.6％，之后保温静置10min；浇铸前熔体温度降低至480℃，浇铸过程中模具通水冷却，获得直径为60mm圆柱形铸锭。

将铸锭在340℃下保温4h，之后随炉升温到380℃保温2h，之后出炉快速水冷。之后将铸锭车削加工成Φ48mm×110mm的挤压锭坯，挤压锭坯在100℃下保温60min之后，进行挤压，挤压比达到16，得到Φ12mm的挤压棒材，冷却至室温，获得室温超塑性锌基合金棒材。该室温超塑性锌基合金棒材抗拉强度达到90MPa，拉伸屈服强度达到120MPa，延伸率达到300％，晶粒平均直径为0.2μm。

实施例5

一种具有室温超塑性锌基合金棒材，包括组分及质量百分比为：Cu 2％，Fe0.2％，Mn0.05％，其他杂质总量不超过0.2％，余量为Zn；金属锌、金属铜、Zn-Fe中间合金、Zn-Mn中间合金作为原料。

先将纯Zn在石墨坩埚中，加热至600℃，全部溶化后依次加入金属铜、Zn-Fe中间合金、Zn-Mn中间合金作为原料，全部熔化后搅拌至混合均匀，获得锌合金熔体。待熔体温度降低至520℃时利用石墨钟罩向熔体中加入六氯乙烷，加入量为熔体质量的0.4％，之后保温静置20min；浇铸前熔体温度降低至为500℃，浇铸过程中模具通水冷却，获得直径为60mm圆柱形铸锭。

将铸锭在350℃下保温3h，之后随炉升温到400℃保温2h，之后出炉快速水冷。之后将铸锭车削加工成Φ48mm×110mm的挤压锭坯，挤压锭坯在100℃下保温40min之后，进行挤压，挤压比达到16，得到Φ12mm的挤压棒材，冷却至室温，获得室温超塑性锌基合金棒材。该室温超塑性锌基合金棒材抗拉强度达到165MPa，拉伸屈服强度达到105MPa，延伸率达到175％，晶粒平均直径为0.5μm，其微观组织照片如图1所示，晶粒尺寸分布图如图2所示，XRD物相分析结果如图3所示，对其进行室温拉伸，室温拉伸工程应力应变曲线如图4所示，拉伸试样拉伸前与断后宏观形貌如图5所示，拉伸试样断后微观形貌如图6所示。

实施例6

一种具有室温超塑性锌基合金板材，包括组分及质量百分比为：Cu 1％，Fe0.4％，Mn0.05％，其他杂质总量不超过0.2％，余量为Zn；金属锌、金属铜、Zn-Fe中间合金、Zn-Mn中间合金作为原料。

该具有室温超塑性的锌基合金板材的制备方法，包括以下步骤：

先将纯Zn在石墨坩埚中，加热至600℃，全部溶化后依次加入金属铜、Zn-Fe中间合金、Zn-Mn中间合金作为原料，全部熔化后搅拌至混合均匀，获得锌合金熔体。待熔体温度降低至520℃时利用石墨钟罩向熔体中加入六氯乙烷，加入量为熔体质量的0.4％，之后保温静置20min；浇铸前熔体温度降低至为480℃，浇铸过程中模具通水冷却，获得铸锭。

将铸锭在350℃下保温2h，之后随炉升温到380℃保温3h，之后出炉快速水冷。

将锭坯在150℃下保温60min之后进行热轧，其中压下量为15％，轧制速度为100mm/s。轧制6道次后将合金板材回炉，在150℃下保温10min，并重复上述轧制过程(热轧，压下量为15％，轧制速度为100mm/s，轧制6道次后将合金板材回炉，在150℃下保温10min，热轧)，从而获得厚度为3mm板材。将热轧态板材在室温下继续进行轧制，其中压下量为5％，轧制速度为80mm/s。轧制5道次后将合金板材在100℃下保温15min进行中间退火，冷却至室温，之后重复上述轧制过程(压下量为5％，轧制速度为80mm/s。轧制5道次后将合金板材在100℃下保温15min进行中间退火后，冷却至室温进行轧制)，从而获得厚度为1mm的室温超塑性锌基合金板材。该室温超塑性锌基合金板材抗拉强度达到80MPa，拉伸屈服强度达到140MPa，延伸率达到220％，晶粒平均直径为0.25μm。

实施例7

一种具有室温超塑性锌基合金板材，包括组分及质量百分比为：Cu 1.5％，Fe0.2％，Mn0.2％，其他杂质总量不超过0.2％，余量为Zn；金属锌、金属铜、Zn-Fe中间合金、Zn-Mn中间合金作为原料。

先将纯Zn在石墨坩埚中，加热至580℃，全部溶化后依次加入金属铜、Zn-Fe中间合金、Zn-Mn中间合金作为原料，全部熔化后搅拌至混合均匀，获得锌合金熔体。待熔体温度降低至540℃时利用石墨钟罩向熔体中加入六氯乙烷，加入量为熔体质量的0.4％，之后保温静置10min；浇铸前熔体温度降低至为500℃，浇铸过程中模具通水冷却，获得铸锭。

将铸锭在320℃下保温4h，之后随炉升温到400℃保温1h，之后出炉快速水冷。

将锭坯在250℃下保温30min之后进行热轧，其中压下量为20％，轧制速度为300mm/s。轧制3道次后将合金板材回炉，在250℃下保温15min，并重复上述轧制过程(热轧，压下量为20％，轧制速度为300mm/s，轧制3道次后将合金板材回炉，在250℃下保温15min，热轧)，从而获得厚度为4mm板材。将热轧态板材在室温下继续进行轧制，其中压下量为10％，轧制速度为140mm/s。轧制3道次后将合金板材在200℃下保温5min进行中间退火后，在室温下进行轧制冷却至室温，之后重复上述轧制过程(室温下轧制，压下量为10％，轧制速度为140mm/s。轧制3道次后将合金板材在200℃下保温5min进行中间退火后，再次冷却至室温后轧制)，从而获得厚度为2mm的室温超塑性锌基合金板材。该室温超塑性锌基合金板材抗拉强度达到75MPa，拉伸屈服强度达到130MPa，延伸率达到180％，晶粒平均直径为0.5μm。

最后说明的是，本发明中变形不仅局限于热挤压或轧制，其他针对本合金系的热变形(锻造)与冷变形(冲压、拉拔)组合方式均可获得室温超塑性锌基合金。以上实施例也仅用以说明本发明的技术方案而非限制。本领域普通技术人员对本发明的技术方案所做的其他修改或者等同替换，只要不脱离本发明技术方案的精神和范围，均应涵盖在本发明的权利要求范围当中。

Claims

1.一种具有室温超塑性的锌基合金棒材/板材的制备方法，其特征在于，所述的锌基合金棒材/板材组分按重量百分比为：Cu：0.1~4%，Fe：0.05~2%，Mn：0.05~0.5%，不可避免杂质≤0.2%，余量为Zn；

所述的方法包括以下步骤：

步骤1，熔铸：

(2)将纯金属锌加热至580~620℃，熔化后依次加入金属Cu、Zn-Fe中间合金和Zn-Mn中间合金，待全部金属熔化后，搅拌至混合均匀，获得锌合金熔体；

(3)将熔体温度降至520~540℃，向熔体中加入六氯乙烷，六氯乙烷的加入量为熔体质量的0.4~0.8%，之后保温静置10~20min；

(4)将熔体温度降至480~500℃，进行浇铸，获得铸锭；

步骤2，均匀化处理：

(1)将铸锭，在320~350℃保温2~4h；

(2)随炉升温至380~400℃保温1~3h；

(3)冷却至室温，获得锭坯；

步骤3，成品制备：

(1)当制备室温超塑性锌基合金棒材时：

将锭坯加热保温后，进行反向热挤压，冷却至室温，制得室温超塑性锌基合金棒材，其中，所述的反向热挤压的挤压比为16~64；

(2)当制备室温超塑性锌基合金板材时：

将锭坯加热保温后，经反复轧制退火，制得室温超塑性锌基合金板材，其中，所述的轧制单道次压下量为5~20%，轧制速度为80~300mm/s。

2.根据权利要求1所述的一种具有室温超塑性的锌基合金棒材/板材的制备方法，其特征在于，所述的具有室温超塑性的锌基合金棒材/板材的基体晶粒平均直径为0.2~0.6μm。

3.根据权利要求1所述的一种具有室温超塑性的锌基合金棒材/板材的制备方法，其特征在于，所述的具有室温超塑性的锌基合金棒材/板材，在室温、应变速率为10^-3s^-1的拉伸试验条件下，抗拉强度为100~200MPa，拉伸屈服强度为70~150MPa，延伸率120~300%。

4.根据权利要求1所述的具有室温超塑性的锌基合金棒材/板材的制备方法，其特征在于，所述的步骤3(1)中，所述的室温超塑性锌基合金棒材直径Φ6~12mm。

5.根据权利要求4所述的具有室温超塑性的锌基合金棒材/板材的制备方法，其特征在于，所述的步骤3(1)中，当制备室温超塑性锌基合金棒材时，采用反向热挤压制备，具体步骤为：

(1)将锭坯，在100~200℃保温30~60min；

(2)将锭坯，在100~200℃进行反向热挤压，形成棒材，直径Φ6~12mm，其中，挤压比16~64；

(3)冷却至室温，获得室温超塑性锌基合金棒材。

6.根据权利要求1所述的具有室温超塑性的锌基合金棒材/板材的制备方法，其特征在于，所述的步骤3(2)中，所述室温超塑性锌基合金板材厚度为1~2mm。

7.根据权利要求6所述的具有室温超塑性的锌基合金棒材/板材的制备方法，其特征在于，所述的步骤3(2)中，当制备室温超塑性锌基合金板材时，通过轧制制备，具体步骤为：

(1)将锭坯，在150~250℃保温30~60min；

(2)将锭坯进行轧制，其中，单道次压下量15~20%，轧制速度100~300mm/s；

(3)轧制3~6道次后，在150~250℃保温10~20min，之后重复(2)-(3)继续进行轧制，直到板材厚度达到3~4mm；

(4)将热轧态板材在室温下继续进行轧制，其中，单道次压下量5~10%，轧制速度80~140mm/s；

(5)轧制3~5道次之后，对板材进行中间退火，退火工艺为100~200℃下保温5~15min，退火态板材冷却至室温后，重复(4)-(5)继续进行轧制，直到板材厚度达到1~2mm，即制得室温超塑性锌基合金板材。