CN109580033A - 一种混凝土坝分布式光纤测温数据误差补偿方法 - Google Patents

Abstract

本发明公开了一种混凝土坝分布式光纤测温数据误差补偿方法，首先，对光纤测温原始数据进行初步识别和筛选；其次，分别将数据分析区间的三个虚拟对称中心左、右侧实测温度数据对称两两几何平均，并依次进行最小二乘法曲线拟合；然后，以数据拟合曲线与各自对应的虚拟对称中心左侧数据的偏差平方和作为对称误差的评价指标；最后，结合有效测温段光纤米标记录值、每段有效测温光纤的实际埋设长度等确定有效测温光纤测点数量及光纤玻璃芯感温位置与监测位置的对应关系。本发明为混凝土坝分布式测温光纤监测温度数据精度的进一步提升提供了合理有效的方法。

Description

一种混凝土坝分布式光纤测温数据误差补偿方法

技术领域

本发明涉及一种混凝土坝分布式光纤测温数据误差补偿方法，属于混凝土坝施工技术领域。

背景技术

DTS测温技术因其具有实时在线、长距离分布式测量等测温优势，先后被应用于石门子、三峡工程、景洪、百色、乐滩、光照、小湾、溪洛渡等多个大坝工程坝体混凝土温度监测项目中，且均取得了较好的工程应用效果。DTS一般采用单端输入激光脉冲信号，信号沿光纤传递过程中，背向产生拉曼散射，同时在接收端探测两路拉曼分量-斯托克斯、反斯托克斯光强，利用两者比值进行温度解调，从而实现光纤沿程温度的分布式测量。然而，由于拉曼散射产生的两种光信号波长不同，在背向传输过程中两者光强损耗存在本质差异，在未对波长相关损耗进行修正的情况下，利用接收端探测到的光强信号解调出的温度，存在精度不高的问题。并且激光脉冲信号随着传输距离增加，光纤损耗也会相应增大，导致测温数据的精度逐渐降低，因此，有必要针对DTS监测过程中的损耗进行修正，对光纤测温数据误差进行有效补偿，以此提高光纤测温数据的精度。

目前，国内外学者相继提出了双光源差分衰减自修正、单端多参考区修正、双端环路修正、拟合修正及光纤光栅测温误差补偿修正等方法，提高了DTS测温数据的精度，但上述方法仅在室内试验中进行了验证，无法有效推广应用于具体工程实例中，根本的限制因素主要在于工程复杂性导致的应用缺陷和成本问题等。因此，有必要提出一种适用于工程实例应用中的DTS测温数据误差补偿方法弥补当前的限制性难题。

本发明在本研究团队长期致力于混凝土坝分布式光纤测温技术研究的基础上，进一步提出一种混凝土坝分布式光纤测温数据误差补偿方法，旨在补偿分布式光纤测温数据误差，降低测温数据的波动程度，提高分布式光纤测温数据的精度，从而为混凝土坝建设期-初期蓄水-运行期开展科研、动态仿真与反馈分析提供了更加可靠的高精度温度数据基础。

发明内容

一种混凝土坝分布式光纤测温数据误差补偿方法，在分析DTS测温原理的基础上，采用“单端输入、双股测温”的DTS测温方式，对同一空间测点进行两次温度监测，根据两次监测的斯托克斯与反斯托克斯光强，计算斯托克斯与反斯托克斯光强的衰减系数的关系，据此进行光纤测温波长相关损耗的补偿；进一步地，基于定点位置高精度、可靠数字温度计实测温度，对该点及其后面测点的温度数据进行实时解调，修正波长相关及传输损耗引起的测温误差，从而实现分布式光纤实测温度数据的误差补偿。基于本发明提出的混凝土坝双股埋设分布式光纤实测温度数据误差补偿方法，开展了室内试验及工程实例应用验证本发明的可行性和有效性。

为了解决上述问题，本发明的技术方案为：一种混凝土坝分布式光纤测温数据误差补偿方法，其特征在于：

利用双股埋设光纤监测数据在数据结构上呈现的对称性，即同一空间位置存在对称分布的两个光纤测点，根据两次监测的斯托克斯与反斯托克斯光强，计算斯托克斯与反斯托克斯光强的衰减系数的关系，据此进行光纤测温波长相关损耗的补偿。

DTS一般将斯托克斯光作为参考光谱，将反斯托克斯光作为信号光谱，利用两者比值R(T)解调温度信息。R(T)可表示为：

式中，R(T)为待测点的反斯托克斯光与斯托克斯光强比值；I_a、I_s分别为反斯托克斯光与斯托克斯光强；λ_a、λ_s分别为反斯托克斯光与斯托克斯光波长；h为普朗克常数；c为真空中光速；Δν为拉曼频移波数；k为玻尔兹曼常数；T为绝对温度。

DTS通常采用上式进行温度解调，式中的I_a、I_s为拉曼散射点L处的反斯托克斯光与斯托克斯光强，但实际探测的信号为接收端的反斯托克斯光强(I_aL)与斯托克斯光强(I_sL)，两路拉曼散射光背向传输过程中存在光强损耗，I_aL、I_sL可表示为：

式中，分别为与光纤分子低能级与高能级上粒子数分布有关的系数，两者比值Γ_a、Γ_s分别为反斯托克斯光、斯托克斯光向后散射系数，两者比值Γ_a/Γ_s≈(λ_a/λ_s)⁴，E₀为入射光脉冲能量，α₀、α_a、α_s分别为入射光、反斯托克斯光与斯托克斯光的衰减系数，则待测点对应接收端两路拉曼散射分量的比值为：

令Δα＝α_a-α_s，若α_a＝α_s，即Δα＝0，则式(4)与式(1)相同，但由于波长不同，实际上两路拉曼散射信号的衰减系数不同，说明传统温度解调未考虑两路拉曼散射信号光强损耗存在本质差异。目前光纤的制作工艺已极大提高，损耗系数的均匀性相差微弱，一般认为衰减系数不随光纤的长度而变。因此，进行温度解调只需λ_a、λ_s、α_a、α_s，但一般未知，故引入参考位置L₀及对应的参考温度T₀，该位置对应接收端的R(T₀,L₀)为：

将式(4)与式(5)作商得：

由式(6)可推导出：

式(7)考虑了两路拉曼散射信号的波长相关损耗，利用该式进行温度解调，需求得Δα。由式(1)与式(4)可知I_aL/I_sL、I_a/I_s、Δα存在以下关系：

当有两个参考点L₁、L₂时，由式(8)可得：

若两个参考点L₁、L₂两点处于同一温度时，可认为两散射点处的I_a/I_s相等，对式(9)、(10)取对数，后作差可得：

式(11)表明Δα与lnI_aL/I_sL、L可简化为线性关系，由式(11)可推导：

结合式(7)与式(12)，可对两参考点之间的沿程传感光纤进行带有补偿的温度解调，但两参考点须处于同一温度，实际工程应用时，难以存在两个温度相同的点，而双股布设光纤测温数据在结构上存在明显的对称性，可以较好地满足该条件。

进一步地，基于定点位置高精度、可靠数字温度计实测温度，对该点及其后面测点的温度数据进行实时解调，修正波长相关及传输损耗引起的测温误差，从而实现分布式光纤实测温度数据的误差补偿，具体过程如下：

第一步，第i个浇筑仓内，在双股光纤埋设起点及终点附近选取两点，每点对应两个光纤测点，第一个点对应的光纤测点为1、1′，两测点对应的光纤长度分别为L₁、L'₁，第二个点对应的光纤测点为2、2′，两测点对应的光纤长度分别为L₂、L'₂，依附两点埋设两支数字温度计Z₁、Z₂；

第二步，将1、1′为作为参考点，2、2′作为解调点，Z₁作为补偿温度计，Z₂作为校验温度计，利用L₁、L'₁点实测的根据式(13)计算Δα；

第三步，将Z₁实测的温度作为T₀，然后根据L₁～L'₁间各点的I_aL、I_sL，利用式(7)进行温度解调，将测点2、2′的解调温度与原始温度、Z₂实测温度进行对比，以验证DTS测温误差补偿方法的有效性。

进一步地，为准确分析室内试验结果，验证本发明对于光纤测温数据误差补偿方法的可行性，采用平均绝对误差MAE和均方根误差RMSE两项指标衡量试验过程中数字温度计及DTS的测温数据的精度(波动及稳定性)情况，分别计算如下：

式中，T_j,t为DTS或数字温度计温度，T_t为恒温槽水温。

进一步地，为验证光纤测温数据误差补偿方法在工程实例应用中的有效性，采用平均绝对误差MAE'、均方根误差RMSE'指标衡量DTS的测温数据的精度(波动与稳定性)情况，分别计算如下：

式中，T_j,t为DTS温度，T_0,t为数字温度计温度。

进一步地，分别分析DTS测温误差补偿室内试验及工程实例应用，室内试验表明，补偿后DTS测温数据的平均绝对误差和均方根误差分别减小了0.28℃、0.34℃，波动降幅分别达到了53.4％、52.4％；工程实例表明，测温误差补偿后平均绝对误差及均方根误差分别减小了0.14℃、0.22℃，波动降幅分别达到了41.5％、47.0％，验证了本发明方法的可行性和有效性。

附图说明

下面结合附图对本发明做进一步的说明：

图1为本发明具体实施例一中的DTS测温误差补偿方法具体实施示意图。

图2为本发明具体实施例一中的DTS测温误差补偿试验布置示意图。

图3为本发明的具体实施例一中的首段光纤各恒温工况下DTS测温误差补偿前后测温曲线对比图。

图4为本发明的具体实施例一中的尾段光纤各恒温工况下DTS测温误差补偿前后测温曲线对比图。

图5为本发明的具体实施例一中的25→30℃变温工况下DTS测温误差补偿前后测温曲线对比图。

图6为本发明的具体实施例一中的30→35℃变温工况下DTS测温误差补偿前后测温曲线对比图。

图7为本发明的具体实施例二中的19#-011仓分布式光纤及数字温度计布设平面示意图。

图8为本发明的具体实施例二中的光纤典型测点测温数据误差补偿前后测温曲线对比图。

具体实施方式

实施例一

一种混凝土坝分布式光纤测温数据误差补偿方法，该方法包括以下步骤：

步骤1：利用双股埋设光纤监测数据在数据结构上呈现的对称性，提出DTS测温误差补偿理论：

DTS一般将斯托克斯光作为参考光谱，将反斯托克斯光作为信号光谱，利用两者比值R(T)解调温度信息。R(T)可表示为：

式中，R(T)为待测点的反斯托克斯光与斯托克斯光强比值；I_a、I_s分别为反斯托克斯光与斯托克斯光强；λ_a、λ_s分别为反斯托克斯光与斯托克斯光波长；h为普朗克常数；c为真空中光速；Δν为拉曼频移波数；k为玻尔兹曼常数；T为绝对温度。

DTS通常采用上式进行温度解调，式中的I_a、I_s为拉曼散射点L处的反斯托克斯光与斯托克斯光强，但实际探测的信号为接收端的反斯托克斯光强(I_aL)与斯托克斯光强(I_sL)，两路拉曼散射光背向传输过程中存在光强损耗，I_aL、I_sL可表示为：

式中，分别为与光纤分子低能级与高能级上粒子数分布有关的系数，两者比值Γ_a、Γ_s分别为反斯托克斯光、斯托克斯光向后散射系数，两者比值Γ_a/Γ_s≈(λ_a/λ_s)⁴，E₀为入射光脉冲能量，α₀、α_a、α_s分别为入射光、反斯托克斯光与斯托克斯光的衰减系数，则待测点对应接收端两路拉曼散射分量的比值为：

令Δα＝α_a-α_s，若α_a＝α_s，即Δα＝0。但由于波长不同，实际上两路拉曼散射信号的衰减系数不同，说明传统温度解调未考虑两路拉曼散射信号光强损耗存在本质差异。目前光纤的制作工艺已极大提高，损耗系数的均匀性相差微弱，一般认为衰减系数不随光纤的长度而变。因此，进行温度解调只需λ_a、λ_s、α_a、α_s，但一般未知，故引入参考位置L₀及对应的参考温度T₀，该位置对应接收端的R(T₀,L₀)为：

上述两式作商得：

由此式可推导出：

上式考虑了两路拉曼散射信号的波长相关损耗，利用该式进行温度解调，需求得Δα。由此可知I_aL/I_sL、I_a/I_s、Δα存在以下关系：

当有两个参考点L₁、L₂时，由上式(8)可得：

若两个参考点L₁、L₂两点处于同一温度时，可认为两散射点处的I_a/I_s相等，上述两式对取对数，后作差可得：

上式表明Δα与lnI_aL/I_sL、L可简化为线性关系，进一步可推导得：

至此，可对两参考点之间的沿程传感光纤进行带有补偿的温度解调。但两参考点须处于同一温度，实际工程应用时，难以存在两个温度相同的点，而双股布设光纤测温数据在结构上存在明显的对称性，可以较好地满足该条件。

步骤2：在DTS测温误差补偿理论研究的基础上，进一步提出DTS测温误差补偿方法：基于定点位置高精度、可靠数字温度计实测温度，对该点后面测点的温度数据进行实时解调，修正波长相关及传输损耗引起的测温误差，从而实现分布式光纤实测温度数据的误差补偿。DTS测温误差补偿方法具体实施示意图如图1所示，具体过程如下：

第一步，第i个浇筑仓内，在双股光纤埋设起点及终点附近选取两点，每点对应两个光纤测点，第一个点对应的光纤测点为1、1′，两测点对应的光纤长度分别为L₁、L'₁，第二个点对应的光纤测点为2、2′，两测点对应的光纤长度分别为L₂、L'₂，依附两点埋设两支数字温度计Z₁、Z₂；

第二步，将1、1′为作为参考点，2、2′作为解调点，Z₁作为补偿温度计，Z₂作为校验温度计，利用L₁、L'₁点实测的根据上式计算Δα；

第三步，将Z₁实测的温度作为T₀，然后根据L₁～L'₁间各点的I_aL、I_sL，利用式(7)进行温度解调，将测点2、2′的解调温度与原始温度、Z₂实测温度进行对比，以验证DTS测温误差补偿方法的有效性。

步骤3：为验证DTS测温误差补偿方法的可行性与有效性，进行了DTS测温误差补偿室内试验。试验仪器设备主要包括：DTS、超高精度低温恒温槽、测温光纤(长度为1700m)、数字温度计(温度精度为0.1℃)等。DTS的性能参数如表1所示。

具体试验操作如下：在首段(米标50～100m)、尾段(米标1600～1650m)各选取50m光纤整理成规则线圈后置于恒温槽，其余光纤置于室外气温环境，选取恒温槽内光纤起点、终点作为温度参考点1、2，并将数字温度计探头置于两点之间，DTS测温误差补偿试验布置示意图如图2所示。在完成DTS标定的基础上，设定恒温和变温两种试验条件，其中恒温试验包括20℃、25℃、30℃和35℃四种工况，变温试验包括25→30℃和30→35℃两种工况，恒温试验四种工况参考了混凝土温度变化范围，设定恒温工况验证DTS测温误差补偿方法的可行性；变温试验两种工况模拟混凝土坝工程中光纤动态监测温度的情况，设定贴近工程实际的变温工况验证DTS测温误差补偿方法的可行性。试验中监测数字温度计温度，以校核数字温度计测温误差，并检验数字温度计温度作为参考温度T₀进行温度解调的合理性。试验每种工况下DTS及数字温度计的采样时间为20s，每种恒温工况试验时长30min，每种变温工况试验时长20min。

进一步地，为准确分析试验结果，本文采用平均绝对误差MAE、均方根误差RMSE指标衡量试验过程中数字温度计及DTS的测温数据的精度(波动与稳定性)情况。

式中，T_j,t为DTS或数字温度计温度，T_t为恒温槽水温。

表1.DTS性能参数表

各工况下分布式光纤测温误差补偿前后测温曲线图如图3～图6所示，从图中可以看出：恒温及变温工况下，光纤原始测温数据波动较大，峰值偏差较大，数据稳定性差；经测温误差补偿后，光纤测温数据波动平缓，峰值偏差明显减小，数据稳定性显著提升。

各工况下，数字温度计、DTS测温的MAE及RMSE如表2所示，平均MAE及RMSE如表3所示，分析可得：

(1)变温试验工况下的光纤测温数据的MAE及RMSE均高于恒温试验工况；

(2)变温及恒温试验条件下，首、尾段光纤原始测温数据的MAE均在0.71℃以内、RMSE均在0.82℃以内，远高于数字温度计的MAE(0.32℃以内)及RMSE(0.35℃以内)；

(3)各恒温及变温工况下，数字温度计温度的平均MAE及RMSE分别为0.25℃、0.27℃，均远小于补偿前光纤温度的平均MAE(0.53℃)及RMSE(0.65℃)；光纤测温误差补偿后的平均MAE及RMSE分别减小0.28℃、0.34℃，波动降幅分别达到了53.4％、52.4％。

上述分析结果表明：

(1)在更加符合工程实际的变温试验工况下，其MAE及RMSE均高于恒温工况，说明实际工程应用中更有必要开展DTS测温误差补偿研究以提高测温数据精度；

(2)数字温度计测温数据的平均MAE及RMSE远小于补偿前光纤测温数据的MAE及RMSE，说明本文开展的基于数字温度计测温数据解调光纤测温数据具有合理性；

(3)采用DTS测温误差补偿方法前后，光纤测温数据的MAE及RMSE大副减小，测温数据精度有了较大程度地提升，验证了本文提出的DTS测温误差补偿方法的可行性与有效性。

表2.数字温度计及DTS测温误差统计表

表3.数字温度计及DTS平均测温误差统计表

实施例二：

以某大坝19#-011仓为例，对DTS测温误差补偿设计方案进行了工程实例验证。该仓分布式光纤、数字温度计布设平面示意图如图7所示，光纤采用“L”型双股布设，图中Z19-01、Z19-02为数字温度计，Z19-01实测温度作为参考温度，Z19-02实测温度作为校验温度，Z19-01对应的光纤测点1、1′作为参考点，Z19-02对应的光纤测点2、2′作为解调点。光纤、数字温度计采样间隔为2h，选取浇筑仓一期冷却阶段温度变化过程进行研究。光纤测点2、2′测温误差补偿前后的测温曲线如图8所示。

同样，采用平均绝对误差MAE'、均方根误差RMSE'指标衡量DTS的测温数据的精度(波动与稳定性)情况，光纤测点测温数据的MAE'及RMSE'如表4所示，平均MAE'及RMSE'如表5所示。

式中，T_j,t为DTS温度，T_0,t为数字温度计温度。

表4.光纤测点测温误差统计表

表5.光纤测点平均测温误差统计表

从图8可以看出，一期控温，浇筑仓处于温升期，初期由于水化放热，混凝土温升速率快，补偿前光纤温升速率小于数字温度计，测温误差随时间增长呈现增大趋势，最大误差为1.90℃；后期混凝土温升速率慢，两者温度逐渐吻合。一期降温，补偿前光纤温度在数字计温度上下波动，最大误差在1.2℃以内，两者吻合情况优于一期控温。经测温误差补偿后，一期控温，光纤温升速率与数字温度计接近，测温误差明显减小，最大误差为0.88℃；一期降温，光纤温度同样在数字计温度上下波动，最大误差在0.85℃以内，波动幅度减小。从表可以看出，光纤测温误差补偿后，平均MAE'及RMSE'分别减小0.14℃、0.22℃，波动降幅分别达到了41.5％、47.0％，DTS测温精度得到明显提升。

工程实例表明，DTS在相对稳定测温环境的测温精度高于变温环境，同时补偿方法对于修正波长相关损耗、传输损耗引起的测温误差以提升DTS测温数据的精度是可行且有效的。

目前，本文所开展的混凝土坝双股埋设分布式光纤测温误差补偿方法研究已成功应用于某大坝工程，在保证光纤成活率100％的同时，也实现了坝体混凝土温度数据的高精度获取。

Claims (4)

1.一种混凝土坝分布式光纤测温数据误差补偿方法，其特征在于：在混凝土传感系统测温原理的基础上，采用单端输入、双股测温的DTS测温方式，对同一空间测点进行两次温度监测，根据两次监测的斯托克斯与反斯托克斯光强，计算斯托克斯与反斯托克斯光强的衰减系数的关系，据此进行光纤测温波长相关损耗的补偿；进一步地，基于定点位置高精度、可靠数字温度计实测温度，对该点及其后面测点的温度数据进行实时解调，修正波长相关及传输损耗引起的测温误差，实现分布式光纤实测温度数据的误差补偿。

2.根据权利要求1所述的一种混凝土坝分布式光纤测温数据误差补偿方法，其特征在于：所述采用单端输入、双股测温的DTS测温方式，对同一空间测点进行两次温度监测，根据两次监测的斯托克斯与反斯托克斯光强，计算斯托克斯与反斯托克斯光强的衰减系数的关系，据此进行光纤测温波长相关损耗的补偿的具体操作为：

DTS测温方式通常是将斯托克斯光作为参考光谱，将反斯托克斯光作为信号光谱，利用两者比值R(T)解调温度信息。R(T)可表示为：

式中，R(T)为待测点的反斯托克斯光与斯托克斯光强比值；I_a、I_s分别为反斯托克斯光与斯托克斯光强；λ_a、λ_s分别为反斯托克斯光与斯托克斯光波长；h为普朗克常数；c为真空中光速；Δν为拉曼频移波数；k为玻尔兹曼常数；T为绝对温度；

DTS通常采用上式进行温度解调，式中的I_a、I_s为拉曼散射点L处的反斯托克斯光与斯托克斯光强，但实际探测的信号为接收端的反斯托克斯光强(I_aL)与斯托克斯光强(I_sL)，两路拉曼散射光背向传输过程中存在光强损耗，I_aL、I_sL可表示为：

式中，分别为与光纤分子低能级与高能级上粒子数分布有关的系数，两者比值Γ_a、Γ_s分别为反斯托克斯光、斯托克斯光向后散射系数，两者比值Γ_a/Γ_s≈(λ_a/λ_s)⁴，E₀为入射光脉冲能量，α₀、α_a、α_s分别为入射光、反斯托克斯光与斯托克斯光的衰减系数，则待测点对应接收端两路拉曼散射分量的比值为：

令Δα＝α_a-α_s，若α_a＝α_s，即Δα＝0，则式(4)与式(1)相同，但由于波长不同，实际上两路拉曼散射信号的衰减系数不同，说明传统温度解调未考虑两路拉曼散射信号光强损耗存在本质差异；目前光纤的制作工艺已极大提高，损耗系数的均匀性相差微弱，一般认为衰减系数不随光纤的长度而变；因此，进行温度解调只需λ_a、λ_s、α_a、α_s，但一般未知，故引入参考位置L₀及对应的参考温度T₀，该位置对应接收端的R(T₀,L₀)为：

将式(4)与式(5)作商得：

由式(6)可推导出：

式(7)考虑了两路拉曼散射信号的波长相关损耗，利用该式进行温度解调，需求得Δα，由式(1)与式(4)可知I_aL/I_sL、I_a/I_s、Δα存在以下关系：

当有两个参考点L₁、L₂时，由式(8)可得：

若两个参考点L₁、L₂两点处于同一温度时，可认为两散射点处的I_a/I_s相等，对式(9)、(10)取对数，后作差可得：

式(11)表明Δα与lnI_aL/I_sL、L可简化为线性关系，由式(11)可推导：

结合式(7)与式(12)，可对两参考点之间的沿程传感光纤进行带有补偿的温度解调，但两参考点须处于同一温度，实际工程应用时，难以存在两个温度相同的点，而双股布设光纤测温数据在结构上存在明显的对称性，可以较好地满足该条件。

3.根据权利要求1所述的一种混凝土坝分布式光纤测温数据误差补偿方法，其特征在于：基于定点位置高精度、可靠数字温度计实测温度，对该点及其后面测点的温度数据进行实时解调，修正波长相关及传输损耗引起的测温误差，从而实现分布式光纤实测温度数据的误差补偿，具体过程如下：

第一步，第i个浇筑仓内，在双股光纤埋设起点及终点附近选取两点，每点对应两个光纤测点，第一个点对应的光纤测点为1、1′，两测点对应的光纤长度分别为L₁、L'₁，第二个点对应的光纤测点为2、2′，两测点对应的光纤长度分别为L₂、L'₂，依附两点埋设两支数字温度计Z₁、Z₂；

第二步，将1、1′为作为参考点，2、2′作为解调点，Z₁作为补偿温度计，Z₂作为校验温度计，利用L₁、L'₁点实测的根据式(13)计算Δα；

第三步，将Z₁实测的温度作为T₀，然后根据L₁～L'₁间各点的I_aL、I_sL，利用式(7)进行温度解调，将测点2、2′的解调温度与原始温度、Z₂实测温度进行对比，以验证DTS测温误差补偿方法的有效性。

4.根据权利要求1所述的一种混凝土坝分布式光纤测温数据误差补偿方法，其特征在于：为了验证混凝土坝双股埋设分布式光纤实测温度数据误差补偿方法的可行性和有效性，分别开展了室内试验及工程实例应用；

为准确分析室内试验结果，验证本发明对于光纤测温数据误差补偿方法的可行性，采用平均绝对误差MAE和均方根误差RMSE两项指标衡量试验过程中数字温度计及DTS的测温数据的精度(波动及稳定性)情况，分别计算如下：

式中，T_j,t为DTS或数字温度计温度，T_t为恒温槽水温；

进一步地，为验证光纤测温数据误差补偿方法在工程实例应用中的有效性，采用平均绝对误差MAE'、均方根误差RMSE'指标衡量DTS的测温数据的精度(波动与稳定性)情况，分别计算如下：

式中，T_j,t为DTS温度，T_0,t为数字温度计温度。