CN109576572A - 一种超高强钢筋及其生产方法 - Google Patents
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Abstract
本发明公开了一种超高强钢筋及其生产方法,所述超高强钢筋的化学成分组成及其质量百分含量为:C:0.21~0.31%,Si:0.50~0.80%,Mn:1.40~1.60%,V:0.06~0.27%,Nb:0.01~0.20%,N:0.010~0.017%,Als:0.02~0.10%,余量为Fe和不可避免的杂质;所述生产方法包括钢坯加热、钢坯轧制和轧后保温工序。本发明超高强钢筋成分设计采用较低含量的贵重合金元素,轧制后的钢筋降温时采用加盖保温罩,减缓温降速度,以利于V(C/N)的充分析出,得到的产品具有力学性能好、贵重合金元素含量少的优点。
Description
技术领域
本发明属于冶金技术领域,具体涉及一种超高强钢筋及其生产方法。
背景技术
相比于普通钢筋,高强钢筋可以节约大量钢材,进而减轻建筑及装备的重量。建筑物重量的减轻,有利于建筑物承压部位寿命的提高和建造更复杂庞大建筑。另外,随着对节能减排的要求越来越高,高强高性能钢筋目前已备受关注。
传统钢筋强度的增加,一般采用增碳的方式实现。但是,为了确保钢筋的使用性能,尤其是焊接性能,国家标准对钢筋的碳当量有一定的要求。随着钢筋强度的增加,当钢筋屈服强度超过500MPa后,继续靠简单的增碳已难以实现,必须依靠添加其它合金元素来实现,这势必增加了生产成本。例如,沙钢研究院开发的一种超螺纹钢及其生产方法的化学成分为,C:0.21~0.32%,Si:0.40~0.80%,Mn:1.20~1.60%,V:0.18~0.24%,Nb:0.02~0.06%,Ni:0.02~0.10%,N:170~350ppm;可选成分为Ti:0.001~0.02%,Mo:0.01~0.05%,Cu:0.02~0.10%,余量为Fe和不可避免的杂质。可知,其成分中含有较高的V、Ni、Mo贵金属元素。以目前的市场价格,单V元素一项,吨钢成本就相差很多。因此,开发低成本钢筋具有重要的意义。
发明内容
本发明要解决的技术问题是提供一种超高强钢筋及其生产方法。
为解决上述技术问题,本发明所采取的技术方案是:一种超高强钢筋,所述超高强钢筋的化学成分组成及其质量百分含量为:C:0.21~0.31%,Si:0.50~0.80%,Mn:1.40~1.60%,V:0.06~0.27%,Nb:0.01~0.20%,N:0.010~0.017%,Als:0.02~0.10%,余量为Fe和不可避免的杂质。
本发明所述超高强钢筋的直径≤φ50mm。
本发明所述超高强钢筋的抗拉强度≥850MPa,屈服强度≥700MPa,断后延伸率≥15%,最大力伸长率≥9%。
本发明还提供了一种超高强钢筋的生产方法,所述生产方法包括钢坯加热、钢坯轧制和轧后保温工序;所述轧后保温工序,轧后上冷床空冷,当温度降低至660~680℃时加盖保温罩,保温时间≥10min,温降速率≤25℃/min。
本发明所述钢坯加热工序,加热温度为1060~1190℃。
本发明所述钢坯轧制工序,开轧温度为1020~1130℃,终轧温度≥930℃,轧制压缩比≥6。
本发明超高强钢筋各组分元素的作用及设计思路:
本发明超高强钢筋各组分元素的作用如下:
C主要是起到固溶强化作用,也是提高钢材强度的主要元素之一,而且属于廉价元素,但是C含量过高会恶化塑性指标。
Si主要起到固溶强化作用,提高钢材强度,增加弹性极限,同时是一种脱氧剂,减少氧化类夹杂物,但是Si含量过高可影响塑性。
Mn主要起到延缓相变时间和降低相变温度的作用,使基体组织获得较细小的珠光体。
V是非常好的强化元素,生成的V(C/N)可以起到沉淀强化的作用。
Nb的C/N化合物析出温度较高,主要起到细晶强化和第二相析出强化的作用。
N元素主要与Al结合,析出温度较高,可起到细化晶粒和析出强化作用。
Als为酸溶铝,主要与N结合,可起到细化晶粒和析出强化作用。
本发明超高强钢筋的设计思路如下:
本发明中V是非常好的强化元素,生成的V(C/N)可以起到沉淀强化的作用。但是,根据合金热力学和动力学原理可知,在非平衡温度状态下,V(C/N)的析出温度主要在600℃左右,且需要一定的时间来完成。常规轧制后的冷床空冷温降较快,大量V元素未能及时析出,主要以固溶形式存在于铁素体中,未能发挥该有的作用。因此,本发明中轧制后的钢筋温度降至660~680℃时采用加盖保温罩,减缓温降速度,以利于V(C/N)的充分析出。
由于V(C/N)的析出温度较低,不能起到细化晶粒的作用。NbC的析出温度较高,可以起到细化晶粒作用,但Nb合金价格较高,不利于控制成本。因此,本发明采用Al和N结合,生成析出温度较高的AlN以细化晶粒。但过高的Al含量会给浇铸带来困难,因此Al要控制在合理范围内。
采用上述技术方案所产生的有益效果在于:1、本发明超高强钢筋成分设计采用较低含量的贵重合金元素,轧制后的钢筋降温时采用加盖保温罩,减缓温降速度,以利于V(C/N)的充分析出,得到的产品具有力学性能好,贵重合金元素含量少的优点。2、本发明超高强钢筋抗拉强度≥850MPa,屈服强度≥700MPa,断后延伸率≥15%,最大力延伸率≥9%。
具体实施方式
下面结合具体实施例对本发明作进一步详细的说明。
实施例1
本实施例超高强钢筋直径为41mm,其化学成分组成及质量百分含量见表1。
本实施例超高强钢筋的生产方法包括铸坯加热、铸坯轧制和轧后保温工序,具体工艺步骤如下所述:
(1)铸坯加热工序:钢水经冶炼、连铸后得到连铸坯,铸坯加热温度为1090℃;
(2)铸坯轧制工序:开轧温度为1050℃,终轧温度950℃,轧制压缩比8;
(3)轧后保温工序:轧后上冷床空冷,当温度降低至670℃时加盖保温罩,保温时间20min,温降速率12℃/min。
本实施例超高强钢筋力学性能指标见表2。
实施例2
本实施例超高强钢筋直径为50mm,其化学成分组成及质量百分含量见表1。
本实施例超高强钢筋的生产方法包括铸坯加热、铸坯轧制和轧后保温工序,具体工艺步骤如下所述:
(1)铸坯加热工序:钢水经冶炼、连铸后得到连铸坯,铸坯加热温度为1060℃;
(2)铸坯轧制工序:开轧温度为1020℃,终轧温度930℃,轧制压缩比6;
(3)轧后保温工序:轧后上冷床空冷,当温度降低至675℃时加盖保温罩,保温时间10min,温降速率10℃/min。
本实施例超高强钢筋力学性能指标见表2。
实施例3
本实施例超高强钢筋直径为32mm,其化学成分组成及质量百分含量见表1。
本实施例超高强钢筋的生产方法包括铸坯加热、铸坯轧制和轧后保温工序,具体工艺步骤如下所述:
(1)铸坯加热工序:钢水经冶炼、连铸后得到连铸坯,铸坯加热温度为1120℃;
(2)铸坯轧制工序:开轧温度为1080℃,终轧温度960℃,轧制压缩比7;
(3)轧后保温工序:轧后上冷床空冷,当温度降低至680℃时加盖保温罩,保温时间25min,温降速率18℃/min。
本实施例超高强钢筋力学性能指标见表2。
实施例4
本实施例超高强钢筋直径为20mm,其化学成分组成及质量百分含量见表1。
本实施例超高强钢筋的生产方法包括铸坯加热、铸坯轧制和轧后保温工序,具体工艺步骤如下所述:
(1)铸坯加热工序:钢水经冶炼、连铸后得到连铸坯,铸坯加热温度为1150℃;
(2)铸坯轧制工序:开轧温度为1100℃,终轧温度930℃,轧制压缩比≥9;
(3)轧后保温工序:轧后上冷床空冷,当温度降低至665℃时加盖保温罩,保温时间30min,温降速率25℃/min。
本实施例超高强钢筋力学性能指标见表2。
实施例5
本实施例超高强钢筋直径为22mm,其化学成分组成及质量百分含量见表1。
本实施例超高强钢筋的生产方法包括铸坯加热、铸坯轧制和轧后保温工序,具体工艺步骤如下所述:
(1)铸坯加热工序:钢水经冶炼、连铸后得到连铸坯,铸坯加热温度为1190℃;
(2)铸坯轧制工序:开轧温度为1130℃,终轧温度1000℃,轧制压缩比15;
(3)轧后保温工序:轧后上冷床空冷,当温度降低至660℃时加盖保温罩,保温时间60min,温降速率20℃/min。
本实施例超高强钢筋力学性能性指标见表2。
表1 实施例1-5超高强钢筋化学成分组成及其质量百分含量(%)
实施例 | C | Si | Mn | V | Nb | N | Als |
1 | 0.21 | 0.78 | 1.60 | 0.27 | 0.013 | 0.017 | 0.02 |
2 | 0.28 | 0.71 | 1.53 | 0.20 | 0.015 | 0.010 | 0.05 |
3 | 0.29 | 0.63 | 1.51 | 0.11 | 0.020 | 0.013 | 0.10 |
4 | 0.30 | 0.57 | 1.47 | 0.09 | 0.017 | 0.012 | 0.09 |
5 | 0.31 | 0.50 | 1.41 | 0.06 | 0.010 | 0.015 | 0.07 |
表1中成分余量为Fe和不可避免的杂质。
表2 实施例1-5超高强钢筋力学性能
实施例 | 抗拉强度/MPa | 屈服强度/MPa | 断后延伸率/% | 最大力伸长率/% |
1 | 915 | 767 | 17.1 | 9.5 |
2 | 947 | 787 | 16.0 | 9.1 |
3 | 907 | 755 | 18.7 | 10.6 |
4 | 897 | 746 | 19.1 | 11.7 |
5 | 873 | 731 | 18.2 | 10.1 |
以上实施例仅用以说明而非限制本发明的技术方案,尽管参照上述实施例对本发明进行了详细说明,本领域的普通技术人员应当理解:依然可以对本发明进行修改或者等同替换,而不脱离本发明的精神和范围的任何修改或局部替换,其均应涵盖在本发明的权利要求范围当中。
Claims (6)
1.一种超高强钢筋,其特征在于,所述超高强钢筋的化学成分组成及其质量百分含量为:C:0.21~0.31%,Si:0.50~0.80%,Mn:1.40~1.60%,V:0.06~0.27%,Nb:0.01~0.20%,N:0.010~0.017%,Als:0.02~0.10%,余量为Fe和不可避免的杂质。
2.根据权利要求1所述的一种超高强钢筋,其特征在于,所述超高强钢筋的直径≤φ50mm。
3.根据权利要求1所述的一种超高强钢筋,其特征在于,所述超高强钢筋的抗拉强度≥850MPa,屈服强度≥700MPa,断后延伸率≥15%,最大力伸长率≥9%。
4.基于权利要求1-3任意一项所述的一种超高强钢筋的生产方法,其特征在于,所述生产方法包括钢坯加热、钢坯轧制和轧后保温工序;所述轧后保温工序,轧后上冷床空冷,当温度降低至660~680℃时加盖保温罩,保温时间≥10min,温降速率≤25℃/min。
5.根据权利要求4所述的一种超高强钢筋的生产方法,其特征在于,所述钢坯加热工序,加热温度为1060~1190℃。
6.根据权利要求4所述的一种超高强钢筋的生产方法,其特征在于,所述钢坯轧制工序,开轧温度为1020~1130℃,终轧温度≥930℃,轧制压缩比≥6。
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---|---|
CN (1) | CN109576572B (zh) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN110343962A (zh) * | 2019-07-26 | 2019-10-18 | 马鞍山钢铁股份有限公司 | 一种700Mpa级以上热轧带肋高强钢筋用钢及其生产方法 |
CN110819891A (zh) * | 2019-10-14 | 2020-02-21 | 长沙东鑫环保材料有限责任公司 | 一种含铌氮微合金化hrb500e钢筋及其生产方法 |
CN113897533A (zh) * | 2021-10-13 | 2022-01-07 | 联峰钢铁(张家港)有限公司 | 一种600MPa级钒铌钛氮复合强化钢筋及其冶炼方法 |
CN115198197A (zh) * | 2022-08-22 | 2022-10-18 | 安徽吾兴新材料有限公司 | 一种640MPa级高强抗震钢筋及其制备方法 |
CN115852248A (zh) * | 2022-09-28 | 2023-03-28 | 马鞍山钢铁股份有限公司 | 一种V-Nb复合微合金化650MPa级抗震钢筋及其生产方法 |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN105401070A (zh) * | 2015-12-18 | 2016-03-16 | 首钢水城钢铁(集团)有限责任公司 | 一种预应力混凝土用精轧螺纹钢筋的生产方法 |
CN106756518A (zh) * | 2017-02-24 | 2017-05-31 | 河钢股份有限公司承德分公司 | 一种500MPa级耐腐蚀钢筋及生产方法 |
CN107385342A (zh) * | 2017-08-02 | 2017-11-24 | 首钢水城钢铁(集团)有限责任公司 | 一种大规格高强度钢筋及其制造工艺 |
CN108342641A (zh) * | 2018-01-11 | 2018-07-31 | 河钢股份有限公司承德分公司 | 一种630MPa级热轧高强抗震钢筋及其生产方法 |
-
2018
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Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN105401070A (zh) * | 2015-12-18 | 2016-03-16 | 首钢水城钢铁(集团)有限责任公司 | 一种预应力混凝土用精轧螺纹钢筋的生产方法 |
CN106756518A (zh) * | 2017-02-24 | 2017-05-31 | 河钢股份有限公司承德分公司 | 一种500MPa级耐腐蚀钢筋及生产方法 |
CN107385342A (zh) * | 2017-08-02 | 2017-11-24 | 首钢水城钢铁(集团)有限责任公司 | 一种大规格高强度钢筋及其制造工艺 |
CN108342641A (zh) * | 2018-01-11 | 2018-07-31 | 河钢股份有限公司承德分公司 | 一种630MPa级热轧高强抗震钢筋及其生产方法 |
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
胡德昌 胡滨: "《新型材料特性及其应用》", 30 September 1996, 广东科技出版社 * |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN110343962A (zh) * | 2019-07-26 | 2019-10-18 | 马鞍山钢铁股份有限公司 | 一种700Mpa级以上热轧带肋高强钢筋用钢及其生产方法 |
CN110819891A (zh) * | 2019-10-14 | 2020-02-21 | 长沙东鑫环保材料有限责任公司 | 一种含铌氮微合金化hrb500e钢筋及其生产方法 |
CN113897533A (zh) * | 2021-10-13 | 2022-01-07 | 联峰钢铁(张家港)有限公司 | 一种600MPa级钒铌钛氮复合强化钢筋及其冶炼方法 |
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