CN109554605B - 一种ld-rh工艺生产超低碳钢的氧化物夹杂控制方法 - Google Patents

一种ld-rh工艺生产超低碳钢的氧化物夹杂控制方法 Download PDF

Info

Publication number
CN109554605B
CN109554605B CN201710887666.7A CN201710887666A CN109554605B CN 109554605 B CN109554605 B CN 109554605B CN 201710887666 A CN201710887666 A CN 201710887666A CN 109554605 B CN109554605 B CN 109554605B
Authority
CN
China
Prior art keywords
steel
molten steel
equal
less
slag
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
CN201710887666.7A
Other languages
English (en)
Other versions
CN109554605A (zh
Inventor
胡汉涛
马志刚
王俊凯
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Baoshan Iron and Steel Co Ltd
Original Assignee
Baoshan Iron and Steel Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Baoshan Iron and Steel Co Ltd filed Critical Baoshan Iron and Steel Co Ltd
Priority to CN201710887666.7A priority Critical patent/CN109554605B/zh
Publication of CN109554605A publication Critical patent/CN109554605A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN109554605B publication Critical patent/CN109554605B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C33/00—Making ferrous alloys
    • C22C33/04—Making ferrous alloys by melting
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
    • C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
    • C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
    • C21C5/30—Regulating or controlling the blowing
    • C21C5/35—Blowing from above and through the bath
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
    • C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
    • C21C7/0006—Adding metallic additives
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
    • C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
    • C21C7/04—Removing impurities by adding a treating agent
    • C21C7/06—Deoxidising, e.g. killing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
    • C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
    • C21C7/04—Removing impurities by adding a treating agent
    • C21C7/068—Decarburising
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
    • C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
    • C21C7/10—Handling in a vacuum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P10/00—Technologies related to metal processing
    • Y02P10/20—Recycling

Abstract

一种LD‑RH工艺生产超低碳钢的氧化物夹杂控制方法，其在LD转炉出钢前期加入石灰2.0‑3.5kg/t钢，出钢末期加入Al质改质剂0.5～1.2kg/t钢；之后进入RH炉进行真空处理脱碳；脱碳结束，脱氧，加入精炼剂0.3‑2kg/t钢，所述精炼剂的成份为：CaO：50～60wt％，Al2O3：30～40wt％，MgO：2～6wt％，SiO2≤3wt％，TiO2<0.08wt％，FeO≤1wt％，H2O≤0.5wt％；合金化；钢液循环3‑12min，真空精炼过程结束。该方法大大降低了铸坯中的氧化物夹杂数量和成品氧含量，降低了冷轧封锁率，显著地改善了超低碳钢产品质量。

Description

一种LD-RH工艺生产超低碳钢的氧化物夹杂控制方法
技术领域
本发明属于冶金科学的炼钢工艺技术，具体涉及一种LD-RH工艺生产超低碳钢的氧化物夹杂控制方法。
背景技术
随着技术的进步，用户对钢质量的需求越来越高。对超低碳钢而言，已经出现薄至0.05mm厚度的冷轧成品板需求。超低碳钢冶炼时，转炉冶炼加入的氧(自由氧和化合态氧)是整个冶炼过程最主要的氧源，随后出钢过程中，含大量氧的钢液和钢渣进入钢包。钢液中的氧除用于真空循环精炼脱碳外，都在脱氧过程中形成氧化物夹杂，对钢的品质有害。
从冶炼的角度来看，必须将钢中的夹杂物总量降至极低水平且控制基体中无大颗粒夹杂物存在。冶炼超低碳钢时最广泛采用的工艺流程为LD-RH-CC(转炉冶炼-真空精炼-连铸)，终脱氧在RH处理过程中进行，经RH处理后，钢中的大尺寸夹杂大部分可从钢中被除去，总体尺寸可以控制在20μm以下。
对总氧(或夹杂)要求极其严格的钢种而言，要求钢中总氧低于20ppm甚至更低，这时需要进一步研究钢中夹杂物的来源及形成机理，采取相应的控制措施。与冶炼中的其他环节相比，RH炉具备真空环境、动力学条件好，是最理想的氧化物夹杂控制场所。
中国专利CN101736129A公开了一种去除钢液中全氧的方法，该方法在出钢过程加入2.6-3.0kg CaO/t钢；真空脱碳结束，脱氧合金化，从真空室加入粒度3-5mm、成分60-65％CaO(余CaF2)渣料3-5kg/t钢。该专利在出钢过程和后续真空处理过程合计加入的石灰和合成渣量达6-8kg/t钢，这对于LD-RH-CC工艺流程的过程温度控制考验极大，实际生产过程非常难以控制。
中国专利CN101928809A公开了一种RH钢水精炼钢包渣的改质方法，该方法在真空脱碳结束，脱氧结束，从真空室加入粒度1～5mm、成分40～47％CaO-38～45％Al2O3-2～5％Al渣料量0.1～0.5％(钢液量)。该专利强调的工艺效果通过钢中酸溶铝的损失来衡量，但其渣料中本来就含有金属Al，因此其工艺效果难以确定。
发明内容
本发明的目的在于提供一种LD-RH工艺生产超低碳钢的氧化物夹杂控制方法，以减少铸坯中夹杂物数量进而提高连铸结晶器液面波动合格率、减少轧制过程中夹杂物类缺陷的发生率、降低成品氧含量。
为达到上述目的，本发明的技术方案是：
本发明提供一种LD-RH工艺生产超低碳钢过程中减少氧化物夹杂的精炼剂，其主要成份如下：CaO：50～60wt％，Al2O3：30～40wt％，MgO：2～6wt％，SiO2≤3wt％，TiO2<0.08wt％，FeO≤1wt％，H2O≤0.5wt％。
本发明所述LD-RH工艺生产超低碳钢的氧化物夹杂的控制方法，其包括如下步骤：
1)LD转炉冶炼
LD转炉采用顶底复吹，吹炼结束时钢液中O含量为500～700ppm，C含量为100～500ppm；挡渣出钢，保证钢包渣厚≤50mm，出钢初期向钢液中加入石灰，出钢末期加入Al质改质剂，对钢包顶渣进行脱氧，脱氧后钢包顶渣中氧化性组分含量为：FeO wt％+MnO wt％≤10％，[CaO wt％+MgO wt％]/Al2O3wt％＝1.4～1.9；
其中，石灰的加入量为2.0-3.5kg/t钢(每吨钢液加2.0-3.5kg的石灰)，Al质改质剂的加入量为0.5～1.2kg/t钢；
2)脱氧后钢液进入RH炉进行RH精炼
在RH炉中，进行真空脱碳处理；真空脱碳处理结束后，加入Al对钢液进行脱氧，再从高位料仓加入精炼剂，所述精炼剂的加入量为0.3～2kg/t钢；钢液纯循环2～10min后，加入合金，调整钢液的主要成份如下：C≤0.05wt％，Si≤0.03wt％，Mn：0.1～1.5wt％，0.02wt％≤Al≤0.1wt％，Ti≤0.15wt％，P≤0.015wt％，S≤0.01wt％，N≤0.003wt％；钢液纯循环3-12min，真空精炼过程结束；
其中，所述精炼剂的主要成份为：CaO：50～60wt％，Al2O3：30～40wt％，MgO：2～6wt％，SiO2≤3wt％，TiO2<0.08wt％，FeO≤1wt％，H2O≤0.5wt％。
进一步，步骤2)中所述精炼剂的粒度为2～10mm。
步骤1)中所述Al质改质剂为铝渣等常用的改质剂。
上述步骤2)中，从高位料仓加入的精炼剂进入钢液，被钢液快速熔化为液态形成液态渣，随着钢液循环，形成的液态渣接触、吸附和吸收钢液中的Al2O3，对钢液进行净化，钢液纯循环2～7min后，加入合金，调整钢液成分至规格范围。在钢液合金化过程中，吸附了钢液中Al2O3的液态精炼剂在钢包钢液中充分上浮至钢包顶渣，被钢包顶渣吸收。
上述步骤2)中，所述精炼剂中含有50～60％的CaO和2～6％的MgO，其中，高含量的CaO和MgO具有如下作用：一方面，在钢液中吸附、吸收Al2O3；另一方面，上浮至钢包顶渣后提高顶渣的碱度，继续吸附、吸收钢液中上浮的Al2O3。所述精炼剂中Al2O3用于调整精炼剂的熔化性能，使得精炼剂加入钢液后能够快速熔化形成液渣，利于Al2O3夹杂的吸附和吸收，为此要求Al2O3含量为30～40％，以保证精炼剂的固相线温度低于1350℃，在1580℃下液相占比≥85％；SiO2呈酸性且化学稳定性不如Al2O3，对夹杂的吸附吸收无促进作用，应予限制；TiO2熔点非常高，在精炼剂形成的熔渣中以固相存在，造成该熔渣流动性差，不利于Al2O3的吸附和吸收，应予限制；FeO在铝脱氧钢中呈氧化性，污染钢液，需严格限制，本发明控制FeO≤1％。
本发明严格控制精炼剂的加入量为0.3～2kg/t钢：从工艺效果来看，较大的加入量使得其有更充分吸附、吸收钢液中Al2O3的机会，且上浮至顶渣后，能够调整钢包顶渣碱度和氧化性，进一步促进Al2O3的吸附吸收，但精炼剂量越大，对钢液的降温作用越显著，综合考虑，本发明要求加入量控制在0.3～2kg/t钢，既能起到良好的精炼效果，又不需要额外调整精炼过程的温度。
本发明为保证精炼剂加入钢液后，能够良好地吸附和吸收钢液中的Al2O3夹杂，加入的精炼剂要求能够快速熔化，故采用预熔渣。较小的精炼剂颗粒有助于快速熔化，但过小的颗粒易被废气带出真空系统，利用率降低。因此，本发明要求精炼剂粒度为2～10mm。
本发明的有益效果：
1.本发明在生产超低碳钢时，在RH炉脱氧过程中加入少量的精炼剂即可严格控制氧化物夹杂数量，尤其是Al2O3夹杂数量显著降低。
2.本发明所提供的氧化物夹杂控制方法适用的钢种为超低碳钢类产品，该方法大大降低了铸坯中的氧化物夹杂数量和成品氧含量，降低了冷轧封锁率，显著地改善超低碳钢产品质量。
3.针对LD-RH工艺流程生产超低碳钢，本发明的氧化物夹杂控制方法带来如下工艺效果：1)铸坯中Al2O3面密度显著下降，10炉均值由4.24个/mm2降至3.69个/mm2；2)结晶器液面波动合格率大幅度改善，对应同中间包同钢号常规炉次和全部实验炉次的液面波动合格率平均值±5合格率由92.7％提高至100％；3)成品碳相当的条件下(碳含量为10-14ppm)，本发明生产的50炉次氧平均值较常规炉次降低了3.5ppm(由21.3ppm降至17.8ppm)，对钢液的洁净效果显著；冷轧封锁率由3.05％降至0.99％，改善显著。
具体实施方式
下面结合实施例对本发明做进一步说明。
表1为本发明实施例对应精炼剂成分，表2为本发明实施例和对比例的氧化物夹杂处理效果对比。
实施例1
转炉吹炼结束，[C]＝280ppm，[O]＝650ppm，挡渣出钢，保证钢包渣厚≤50mm，出钢初期加入石灰2.2-2.5kg/t钢，末期加入铝渣0.8-1.0kg/t钢，真空处理前钢包顶渣成分(FeO wt％)+(MnO wt％)＝6.7％，[(CaO wt％)+(MgO wt％)]/(Al2O3wt％)＝1.72，渣厚130mm。
在RH炉中，进行真空脱碳处理，使得钢液中的碳位于成品要求值以下。真空脱碳结束，加入Al对钢液进行脱氧，紧随其后从高位料仓加入精炼剂0.7kg/t钢，精炼剂成分参见表1。钢液纯循环2-7min，钢液合金化，调整钢液成分至规格范围。钢液纯循环5-10min，整个真空精炼过程结束。成品主要组分为：[C]＝0.0021％，[Si]＝0.011％，[Mn]＝0.64％，[Al]＝0.045％，[Ti]＝0.0047％，[P]≤0.015％，[S]≤0.01％，[N]≤0.003％。
工艺效果(参见表2)：铸坯中Al2O3面密度3.44个/mm2，结晶器液面波动率±5合格率100％，成品氧含量17.0ppm，冷轧封锁率3.90％。与之对应的同中间包常规炉次(对比例1)，铸坯中Al2O3面密度3.95个/mm2，结晶器液面波动率±5合格率97.0％，成品氧含量19.0ppm，冷轧封锁率6.10％。
实施例2
转炉吹炼结束，[C]＝340ppm，[O]＝580ppm，挡渣出钢，保证钢包渣厚≤50mm，出钢初期加入石灰2.3-2.7kg/t钢，末期加入铝渣0.9-1.2kg/t钢，真空处理前钢包顶渣成分(FeOwt％)+(MnOwt％)＝6.5％，[(CaO wt％)+(MgOwt％)]/(Al2O3wt％)＝1.77，渣厚132mm。
在RH炉中，进行真空脱碳处理，使得钢液中的碳位于成品要求值以下。真空脱碳结束，加入Al对钢液进行脱氧，紧随其后从高位料仓加入精炼剂1.04kg/t钢，精炼剂成分参见表1。钢液纯循环2-8min，钢液合金化，调整钢液成分至规格范围。钢液纯循环5-11min，整个真空精炼过程结束。成品主要组分为：[C]＝0.0014％，[Si]＝0.005％，[Mn]＝0.16％，[Al]＝0.042％，[Ti]＝0.051％，[P]≤0.015％，[S]≤0.01％，[N]≤0.003％。
工艺效果(参见表2)：铸坯中Al2O3面密度3.7个/mm2，结晶器液面波动率±5合格率100％，成品氧含量20.0ppm，冷轧封锁率0.00。与之对应的同中间包常规炉次(对比例2)，铸坯中Al2O3面密度4.65个/mm2，结晶器液面波动率±5合格率87.3％，成品氧含量24.8ppm，冷轧封锁率1.5％。
实施例3
转炉吹炼结束，[C]＝270ppm，[O]＝645ppm，挡渣出钢，保证钢包渣厚≤50mm，出钢初期加入石灰2.5-3.4kg/t钢，末期加入铝渣0.7-0.9kg/t钢，真空处理前钢包顶渣成分(FeOwt％)+(MnOwt％)＝6.2％，[(CaO wt％)+(MgOwt％)]/(Al2O3wt％)＝1.82，渣厚133mm。
在RH炉中，进行真空脱碳处理，使得钢液中的碳位于成品要求值以下。真空脱碳结束，加入Al对钢液进行脱氧，紧随其后从高位料仓加入精炼剂0.48kg/t钢，精炼剂成分参见表1。钢液纯循环3-7min，钢液合金化，调整钢液成分至规格范围。钢液纯循环6-12min，整个真空精炼过程结束。成品主要组分为：[C]＝0.0013％，[Si]＝0.0044％，[Mn]＝0.155％，[Al]＝0.047％，[Ti]＝0.052％，[P]≤0.015％，[S]≤0.01％，[N]≤0.003％。
工艺效果(参见表2)：铸坯中Al2O3面密度3.55个/mm2，结晶器液面波动率±5合格率100％，成品氧含量18.0ppm，冷轧封锁率0.00。与之对应的同中间包常规炉次(对比例3)，铸坯中Al2O3面密度4.35个/mm2，结晶器液面波动率±5合格率92.5％，成品氧含量22.0ppm，冷轧封锁率1.90％。
实施例4
转炉吹炼结束，[C]＝330ppm，[O]＝600ppm，挡渣出钢，保证钢包渣厚≤50mm，出钢初期加入石灰2-2.5kg/t钢，末期加入铝渣0.7-1.0kg/t钢，真空处理前钢包顶渣成分(FeOwt％)+(MnO wt％)＝7.8％，[(CaO wt％)+(MgO wt％)]/(Al2O3wt％)＝1.65，渣厚120mm。
在RH炉中，进行真空脱碳处理，使得钢液中的碳位于成品要求值以下。真空脱碳结束，加入Al对钢液进行脱氧，紧随其后从高位料仓加入精炼剂0.97kg/t钢，精炼剂成分参见表1。钢液纯循环4-8min，钢液合金化，调整钢液成分至规格范围。钢液纯循环8-12min，整个真空精炼过程结束。成品主要组分为：[C]＝0.0012％，[Si]＝0.005％，[Mn]＝0.15％，[Al]＝0.042％，[Ti]＝0.049％，[P]≤0.015％，[S]≤0.01％，[N]≤0.003％。
工艺效果(参见表2)：铸坯中Al2O3面密度3.42个/mm2，结晶器液面波动率±5合格率100％，成品氧含量17.0ppm，冷轧封锁率0.00。与之对应的同中间包常规炉次(对比例4)，铸坯中Al2O3面密度4.44个/mm2，结晶器液面波动率±5合格率93.5％，成品氧含量22.0ppm，冷轧封锁率2.10％。
由表2可知，LD-RH工艺流程生产超低碳钢中采用本发明开发的氧化物夹杂控制方法可使铸坯中Al2O3面密度显著下降，4炉均值由4.35个/mm2降至3.53个/mm2；2)结晶器液面波动合格率大幅度改善；3)平均碳含量相当的情况下，本发明生产的4炉次氧平均值分别降低了3.95ppm，对钢液的洁净效果显著；4)冷轧封锁率由2.9％降至0.98％，改善显著。可见，本发明提供的氧化物夹杂控制方法降低了成品氧含量、铸坯夹杂物数量进而大幅度提高了连铸结晶器液面波动合格率，减少了轧制过程中夹杂物类缺陷的发生率，适用于采用LD-RH流程超低碳钢的冶炼，在炼钢厂具有推广应用价值。
表1 单位：wt％
钢样 炉次 CaO Al<sub>2</sub>O<sub>3</sub> MgO SiO<sub>2</sub> TiO<sub>2</sub> FeO H<sub>2</sub>O
实施例1 1 52.1 39.2 5.1 1.5 <0.02 0.15 0.1
实施例2 2 55.3 37.4 4.4 1.8 <0.02 0.1 0.12
实施例3 3 56.2 36.5 4.2 2.2 <0.02 0.08 0.22
实施例4 4 58.5 35.7 2.3 2.8 <0.02 0.07 0.09
表2
Figure BDA0001420401800000071
备注：对比例为与发明实施例炉次同中间包同钢号的常规炉次，例如对比例1为实施例1炉次同中间包同钢号的常规炉次。

Claims (2)

1.一种LD-RH工艺生产超低碳钢的氧化物夹杂控制方法，包括如下步骤：
1)LD转炉冶炼
LD转炉采用顶底复吹，吹炼结束时钢液中O含量为500～700ppm，C含量为100～500ppm；挡渣出钢，钢包渣厚≤50mm，出钢初期向钢液中加入石灰，出钢末期加入Al质改质剂，对钢包顶渣进行脱氧，脱氧后钢包顶渣中氧化性组分含量为：FeO wt％+MnOwt％≤10％，[CaOwt％+MgO wt％]/Al2O3wt％＝1.4～1.9；
其中，所述石灰的加入量为2.0～3.5kg/t钢，所述Al质改质剂的加入量为0.5～1.2kg/t钢；
2)脱氧后钢液进入RH炉进行RH精炼：
在RH炉中，进行真空脱碳处理；真空脱碳处理结束后，加入Al对钢液进行脱氧，再从高位料仓加入精炼剂，精炼剂加入量为0.3-2kg/t钢；钢液纯循环2～10min后，加入合金，调整钢液的主要成份如下：C≤0.05wt％，Si≤0.03wt％，Mn：0.1～1.5wt％，0.02wt％≤Al≤0.1wt％，Ti≤0.15wt％，P≤0.015wt％，S≤0.01wt％，N≤0.003wt％；钢液纯循环3～12min，真空精炼结束；
其中，所述精炼剂的成份如下：CaO：50～60wt％，Al2O3：30～40wt％，MgO：2～6wt％，SiO2≤3wt％，TiO2<0.08wt％，FeO≤1wt％，H2O≤0.5wt％。
2.根据权利要求1所述的氧化物夹杂控制方法，其特征在于，步骤2)中，所述精炼剂的粒度为2～10mm。
CN201710887666.7A 2017-09-27 2017-09-27 一种ld-rh工艺生产超低碳钢的氧化物夹杂控制方法 Active CN109554605B (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201710887666.7A CN109554605B (zh) 2017-09-27 2017-09-27 一种ld-rh工艺生产超低碳钢的氧化物夹杂控制方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201710887666.7A CN109554605B (zh) 2017-09-27 2017-09-27 一种ld-rh工艺生产超低碳钢的氧化物夹杂控制方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN109554605A CN109554605A (zh) 2019-04-02
CN109554605B true CN109554605B (zh) 2021-06-15

Family

ID=65863745

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN201710887666.7A Active CN109554605B (zh) 2017-09-27 2017-09-27 一种ld-rh工艺生产超低碳钢的氧化物夹杂控制方法

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN109554605B (zh)

Families Citing this family (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN110438297B (zh) * 2019-08-15 2020-06-02 北京科技大学 一种生产低碳钢和超低碳钢钢液温度与洁净度控制的方法
CN111961951B (zh) * 2020-08-17 2021-10-22 武汉钢铁有限公司 一种含磷超低碳钢的冶炼方法
CN112899437A (zh) * 2021-01-21 2021-06-04 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 一种无铝低合金无取向硅钢氧含量控制方法
CN115537504A (zh) * 2021-06-29 2022-12-30 宝山钢铁股份有限公司 一种含钛超低碳钢的制备方法
CN115449713A (zh) * 2022-09-15 2022-12-09 天津荣程联合钢铁集团有限公司 一种高纯净度的高碳合金钢及其生产工艺

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN1676621A (zh) * 2004-03-30 2005-10-05 宝山钢铁股份有限公司 低氧钢生产方法
EP1669471A1 (en) * 2004-12-09 2006-06-14 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho Highly ductile steel sheet and method of manufacturing the same
CN102002556A (zh) * 2010-12-01 2011-04-06 北京科技大学 一种含稀土氧化物的炼钢精炼渣及制备和使用方法
CN104087719A (zh) * 2014-07-04 2014-10-08 常州东大中天钢铁研究院有限公司 一种高碳轴承钢的冶炼工艺
CN106011377A (zh) * 2015-10-20 2016-10-12 南京钢铁股份有限公司 一种低碳低硫管线钢b类夹杂物控制技术
CN106755744A (zh) * 2016-11-14 2017-05-31 山东钢铁股份有限公司 一种超低碳钢rh精炼炉脱硫方法

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN1676621A (zh) * 2004-03-30 2005-10-05 宝山钢铁股份有限公司 低氧钢生产方法
EP1669471A1 (en) * 2004-12-09 2006-06-14 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho Highly ductile steel sheet and method of manufacturing the same
CN102002556A (zh) * 2010-12-01 2011-04-06 北京科技大学 一种含稀土氧化物的炼钢精炼渣及制备和使用方法
CN104087719A (zh) * 2014-07-04 2014-10-08 常州东大中天钢铁研究院有限公司 一种高碳轴承钢的冶炼工艺
CN106011377A (zh) * 2015-10-20 2016-10-12 南京钢铁股份有限公司 一种低碳低硫管线钢b类夹杂物控制技术
CN106755744A (zh) * 2016-11-14 2017-05-31 山东钢铁股份有限公司 一种超低碳钢rh精炼炉脱硫方法

Also Published As

Publication number Publication date
CN109554605A (zh) 2019-04-02

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN109554605B (zh) 一种ld-rh工艺生产超低碳钢的氧化物夹杂控制方法
CN109402321B (zh) 一种超低碳钢中氧化物夹杂的控制方法
CN110616294B (zh) 含硫含铝钢及其冶炼方法和应用
KR101598449B1 (ko) 저원가 청정강의 생산방법
CN114672728B (zh) 一种含稀土耐蚀钢及控制稀土含量和存在形态的方法
CN111910040B (zh) 一种超低碳钢顶渣氧化性稳定控制的方法
CN102586547B (zh) 一种低成本洁净钢的生产方法
CN111593161A (zh) 一种超低氮低合金钢的冶炼方法
CN111206177A (zh) 一种低酸溶铝含量的swrh82b钢生产方法
CN114058767A (zh) 一种细化超级不锈钢中稀土夹杂物的方法
CN112961960B (zh) 一种改善出钢下渣异常情况的工艺方法
CN111172469B (zh) 一种低酸溶铝含量的swrh82b盘条
CN112322958A (zh) 低碳含铝钢及其冶炼控制方法
CN114737022B (zh) 一种环保无烟钢水精炼剂及其制备方法
CN113604724B (zh) 一种904l超级奥氏体不锈钢及其制备方法
CN115323113A (zh) 一种利用稀土氧化物改变炉渣夹杂物吸附性的方法
CN115305311A (zh) 一种提高钢轨钢产品质量的方法
CN114635016A (zh) 一种适用于120吨精炼炉生产轴承钢的精炼渣系
KR100368239B1 (ko) 고청정강의 정련방법
CN108330250A (zh) 一种lf精炼炉冶炼sphd钢种的冶炼方法
CN107177718B (zh) 一种新型低碳低硅钢精炼渣
JP3417311B2 (ja) 高清浄耐ｈｉｃ鋼の製造方法
CN115261702B (zh) 一种热轧弹簧钢的冶炼方法及其制备的热轧弹簧钢
CN117344094A (zh) 一种钢中氧化物夹杂的控制方法
CN111826581A (zh) 一种弹簧钢的冶炼方法

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
GR01 Patent grant
GR01 Patent grant