CN109537474A - 铁路营业线箱形桥接长施工方法 - Google Patents

Abstract

本发明公开了一种铁路营业线箱形桥接长施工方法，包括步骤：一、钻进点的布设及钻进；二、膨胀浆液的灌注；三、八字翼墙内侧混凝土的拆除；四、铁路营业线箱形桥的接长。本发明既有箱形桥的八字翼墙部分拆除，八字翼墙剩余部分对八字翼墙后的路基起支撑作用，且八字翼墙的基础混凝土结构可作为后期接长的箱形桥主体基础，施工周期短，施工质量得到保证，既解决了营业线安全防护问题，又大大减少了防护工程量，简化了防护施工工艺。

Description

铁路营业线箱形桥接长施工方法

技术领域

本发明属于箱形桥接长施工技术领域，尤其是涉及一种铁路营业线箱形桥接长施工方法。

背景技术

铁路建设常因增建二线或站场改造增加股道既有箱形桥需接长施工，箱形桥接长施工过程中，临近营业线正常运营。由于箱形桥接长施工过程中可能影响既有道床稳定，施工过程中对营业线的防护工作至关重要。

目前国内对于营业线箱形桥接长施工主要的加固防护施工方案为挖孔桩配钢筋混凝土板防护、钢板桩防护、挖孔桩加钢板桩防护等。实际施工过程中，存在以下问题：

第一、已有八字翼墙全部拆除，不能有效地利用八字翼墙进行支撑，且八字翼墙拆卸困难；

第二、八字翼墙全部拆除后，还需要挖孔桩配钢筋混凝土板防护、钢板桩防护、挖孔桩加钢板桩防护等工程强大防护方式，防护工程量大；

第三、增加了施工工序的繁杂，施工周期长，且在防护措施施工过程中存在一定的安全隐患。

因而，需设计一种方法步骤简单、设计合理且施工简便的铁路营业线箱形桥接长施工方法，既有箱形桥八字翼墙部分拆除，箱形桥八字翼墙剩余部分对八字翼墙后的路基起支撑作用，所述八字翼墙的基础混凝土结构可作为后期接长的箱形桥主体基础，施工周期短，施工质量得到保证，既解决了营业线安全防护问题，又大大减少了防护工程量，简化了防护施工工艺。

发明内容

本发明所要解决的技术问题在于针对上述现有技术中的不足，提供一种铁路营业线箱形桥接长施工方法，其方法步骤简单、设计合理且施工简便，既有箱形桥八字翼墙部分拆除，箱形桥八字翼墙剩余部分对八字翼墙后的路基起支撑作用，且八字翼墙的基础混凝土结构可作为后期接长的箱形桥主体基础，施工周期短，施工质量得到保证，既解决了营业线安全防护问题，又大大减少了防护工程量，简化了防护施工工艺。

为解决上述技术问题，本发明采用的技术方案是：一种铁路营业线箱形桥接长施工方法，所述八字翼墙包括两个呈对称布设的挡土墙，两个所述挡土墙分别为第一挡土墙和第二挡土墙，所述第一挡土墙和所述第二挡土墙均与箱形桥主体基础的两侧固定连接，其特征在于：包括以下步骤：

步骤一、钻进点的布设及钻进：

步骤101、在所述第一挡土墙的顶部间隔布设多个第一钻进点，多个所述第一钻进点的连线与所述箱形桥主体基础的一侧边缘的延长线重合；

步骤102、在所述第二挡土墙的顶部间隔布设多个第二钻进点，多个所述第二钻进点的连线与所述箱形桥主体基础的另一侧边缘的延长线重合；

步骤103、在空压机上安装钻头，并采用所述空压机依次在多个所述第一钻进点由上至下垂直钻进，形成多个第一钻孔；采用所述空压机依次在多个所述第二钻进点由上至下垂直钻进，形成多个第二钻孔；其中，所述第一钻孔的深度为所述第一挡土墙的高度的80％～90％，所述第二钻孔的深度为第二挡土墙的高度的80％～90％；

步骤二、膨胀浆液的灌注：

步骤201、将膨胀水泥缓慢加入水中，边加边搅拌，搅拌均匀形成膨胀浆液；其中，膨胀水泥和水的质量比为(5～8):3；

步骤202、将形成的膨胀浆液依次灌入多个所述第一钻孔和多个所述第二钻孔，直至多个所述第一钻孔和多个所述第二钻孔注满；

步骤三、八字翼墙内侧混凝土的拆除：

步骤301、判断多个所述第一钻孔和多个所述第二钻孔内的膨胀浆液发生膨胀的时间达到3h～6h时，多个所述第一钻孔和多个所述第二钻孔内的膨胀浆液是否使所述八字翼墙内侧混凝土开裂，当所述第一钻孔和多个所述第二钻孔内的膨胀浆液未使所述八字翼墙内侧混凝土开裂时，执行步骤302；否则执行步骤四；

步骤302、判断多个所述第一钻孔和多个所述第二钻孔内的膨胀浆液发生膨胀的时间达到10h～12h时，多个所述第一钻孔和多个所述第二钻孔内的膨胀浆液是否使所述八字翼墙内侧混凝土开裂，当所述第一钻孔和多个所述第二钻孔内的膨胀浆液未使所述八字翼墙内侧混凝土开裂时，执行步骤303；否则执行步骤四；

步骤303、将相邻两个所述第一钻进点之间的间距和相邻两个所述第二钻进点之间的间距均减少，重复步骤101和步骤303，直至多个所述第一钻孔和多个所述第二钻孔内的膨胀浆液发生膨胀使所述八字翼墙内侧混凝土开裂；

步骤四、铁路营业线箱形桥的接长：

步骤401、采用挖掘机将所述八字翼墙内侧混凝土开裂的区域拆除；

步骤402、所述八字翼墙剩余部分对八字翼墙后的路基起支撑作用，所述八字翼墙的基础混凝土结构可作为后期接长的箱形桥主体基础，并在后续接长的箱形桥主体基础上进行箱形桥施工，完成铁路营业线箱形桥的接长。

上述的铁路营业线箱形桥接长施工方法，其特征在于：步骤201中搅拌时间为8min～10min；

步骤202中膨胀浆液的灌注的时间为11min～20min，膨胀浆液的灌注的温度为10℃～35℃。

上述的铁路营业线箱形桥接长施工方法，其特征在于：步骤103中相邻两个所述第一钻孔之间的孔间距为15cm～30cm，步骤102中相邻两个所述第二钻孔之间的孔间距为15cm～30cm。

上述的铁路营业线箱形桥接长施工方法，其特征在于：步骤四中所述八字翼墙剩余部分对八字翼墙后的路基起支撑作用，满足后期接长稳定性要求，具体过程如下：

步骤401、根据公式得到主动土压力系数k_a；其中，表示填土的内摩擦角，δ表示墙背摩擦角，且β为填土表面的倾角；α为墙背倾角；

步骤402、根据公式得到土体对所述八字翼墙剩余部分的主动土压力E_a；其中，γ表示填土的重度，H表示所述八字翼墙剩余部分的墙背高度；

步骤403、根据公式W＝(d+b)×H×C，得到所述八字翼墙剩余部分的重力W；并根据公式得到所述八字翼墙剩余部分的滑动稳定系数k_c；其中，d表示所述八字翼墙剩余部分的最小顶宽，b表示所述八字翼墙剩余部分的最小底宽，C表示混凝土容重，且C的取值为24kN/m³，f表示所述八字翼墙剩余部分的基底摩擦系数；

步骤404、根据公式得到所述八字翼墙剩余部分的抗倾覆稳定系数k_o；

步骤405、判断k_c≥1.3和k_o≥1.5是否成立，当k_c≥1.3和k_o≥1.5均成立，说明所述八字翼墙剩余部分的滑动稳定性和抗倾覆稳定性满足对八字翼墙后的路基起支撑作用，满足后期接长稳定性要求。

上述的铁路营业线箱形桥接长施工方法，其特征在于：步骤103中所述钻头的直径为28mm～50mm，所述第一钻孔和所述第二钻孔的直径为28mm～50mm。

上述的铁路营业线箱形桥接长施工方法，其特征在于：步骤401中填土的内摩擦角的取值，具体如下：

当路基填土的土为大卵石或者碎石类土，取值为40°；

当路基填土的土为小卵石、砾石、粗砂或者石屑，取值为35°；

当路基填土的土为中砂、细砂或者砂质土时，取值为30°；

当路基填土的土为粉砂时，取值为26°；

当路基填土的土为黏土时，取值为14°～21°。

上述的铁路营业线箱形桥接长施工方法，其特征在于：步骤402中填土的重度γ的取值，具体如下：

当路基填土的土为砾石、碎石或者砾质土，γ的取值为20.0kN/m³；

当路基填土的土为砂或者砂质土，γ的取值为19.0kN/m³；

当路基填土的土为粉土或者黏性土，γ的取值为18.0kN/m³；其中，所述黏性土的液限小于50％；

当路基填土的土为石灰土，γ的取值为18.0kN/m³；其中，所述石灰土中石灰的质量为10％；

当路基填土的土为粉煤灰，γ的取值为15.0kN/m³。

上述的铁路营业线箱形桥接长施工方法，其特征在于：步骤403中所述八字翼墙剩余部分的基底摩擦系数f的取值，具体如下：

当所述八字翼墙剩余部分的基底的土为软塑黏土，f的取值为0.25；

当所述八字翼墙剩余部分的基底的土为硬塑黏土，f的取值为0.30；

当所述八字翼墙剩余部分的基底的土为砂性土、黏性土或者半干硬的黏土，f的取值为0.30～0.40；

当所述八字翼墙剩余部分的基底的土为砂类土，f的取值为0.40；

当所述八字翼墙剩余部分的基底的土为碎石类土，f的取值为0.50；

当所述八字翼墙剩余部分的基底的土为软质岩石，f的取值为0.40～0.60；

当所述八字翼墙剩余部分的基底的土为硬质岩石，f的取值为0.60～0.70。

本发明与现有技术相比具有以下优点：

1、方法步骤简单且实现方便，投入成本较低。

2、施工方法设计合理且施工简便、施工周期短、施工效率高，通过膨胀浆液的灌注膨胀开裂对既有箱形桥八字翼墙进行部分拆除，箱形桥八字翼墙剩余部分对八字翼墙后的路基起支撑作用，减少或者不需要挖孔桩配钢筋混凝土板防护、钢板桩防护、挖孔桩加钢板桩防护等支护，施工周期短，节约了大量的施工时间。

3、施工方法中仅拆除部分八字翼墙内侧面，剩余八字翼墙可支挡结构，且受力满足滑动稳定性要求和抗倾覆稳定性要求，安全稳定性较好，不会发生滑移及倾覆，施工质量得到保证。

4、八字翼墙部分拆除方法，既能够保证箱形桥的箱形桥涵节接长部分结构尺寸，又能利用既有八字翼墙作为箱形桥主体基础支档结构，减少了营业线防护工程数量，同时保证了营业线行车安全。

5、采用膨胀水泥进行爆破，不存在炸药爆破时产生的震动、空气冲击波、飞石、噪音、有毒气体和粉尘的危害，满足施工环境保护要求。

综上所述，本发明方法步骤简单、设计合理且施工简便，既有箱形桥八字翼墙部分拆除，箱形桥八字翼墙剩余部分对八字翼墙后的路基起支撑作用，八字翼墙的基础混凝土结构可作为后期接长的箱形桥主体基础，施工周期短，施工质量得到保证，既解决了营业线安全防护问题，又大大减少了防护工程量，简化了防护施工工艺。

下面通过附图和实施例，对本发明的技术方案做进一步的详细描述。

附图说明

图1为本发明的方法流程框图。

图2为本发明第一钻孔点和第二钻孔点的布设位置示意图。

图3为本发明第一挡土墙或者第二挡土墙(拆除后)的纵断面结构示意图。

附图标记说明:

1—第一挡土墙； 2—第二挡土墙； 3—箱形桥主体基础。

具体实施方式

如图1和图2所示的一种铁路营业线箱形桥接长施工方法，所述八字翼墙包括两个呈对称布设的挡土墙，两个所述挡土墙分别为第一挡土墙1和第二挡土墙2，所述第一挡土墙1和所述第二挡土墙2均与箱形桥主体基础3的两侧固定连接，包括以下步骤：

步骤一、钻进点的布设及钻进：

步骤101、在所述第一挡土墙1的顶部间隔布设多个第一钻进点，多个所述第一钻进点的连线与所述箱形桥主体基础3的一侧边缘的延长线重合；

步骤102、在所述第二挡土墙2的顶部间隔布设多个第二钻进点，多个所述第二钻进点的连线与所述箱形桥主体基础3的另一侧边缘的延长线重合；

步骤103、在空压机上安装钻头，并采用所述空压机依次在多个所述第一钻进点由上至下垂直钻进，形成多个第一钻孔；采用所述空压机依次在多个所述第二钻进点由上至下垂直钻进，形成多个第二钻孔；其中，所述第一钻孔的深度为所述第一挡土墙1的高度的80％～90％，所述第二钻孔的深度为第二挡土墙2的高度的80％～90％；

步骤二、膨胀浆液的灌注：

步骤201、将膨胀水泥缓慢加入水中，边加边搅拌，搅拌均匀形成膨胀浆液；其中，膨胀水泥和水的质量比为(5～8):3；

步骤202、将形成的膨胀浆液依次灌入多个所述第一钻孔和多个所述第二钻孔，直至多个所述第一钻孔和多个所述第二钻孔注满；

步骤三、八字翼墙内侧混凝土的拆除：

步骤301、判断多个所述第一钻孔和多个所述第二钻孔内的膨胀浆液发生膨胀的时间达到3h～6h时，多个所述第一钻孔和多个所述第二钻孔内的膨胀浆液是否使所述八字翼墙内侧混凝土开裂，当所述第一钻孔和多个所述第二钻孔内的膨胀浆液未使所述八字翼墙内侧混凝土开裂时，执行步骤302；否则执行步骤四；

步骤302、判断多个所述第一钻孔和多个所述第二钻孔内的膨胀浆液发生膨胀的时间达到10h～12h时，多个所述第一钻孔和多个所述第二钻孔内的膨胀浆液是否使所述八字翼墙内侧混凝土开裂，当所述第一钻孔和多个所述第二钻孔内的膨胀浆液未使所述八字翼墙内侧混凝土开裂时，执行步骤303；否则执行步骤四；

步骤303、将相邻两个所述第一钻进点之间的间距和相邻两个所述第二钻进点之间的间距均减少，重复步骤101和步骤303，直至多个所述第一钻孔和多个所述第二钻孔内的膨胀浆液发生膨胀使所述八字翼墙内侧混凝土开裂；

步骤四、铁路营业线箱形桥的接长：

步骤401、采用挖掘机将所述八字翼墙内侧混凝土开裂的区域拆除；

步骤402、所述八字翼墙剩余部分对八字翼墙后的路基起支撑作用，所述八字翼墙的基础混凝土结构可作为后期接长的箱形桥主体基础，并在后续接长的箱形桥主体基础上进行箱形桥施工，完成铁路营业线箱形桥的接长。

本实施例中，步骤201中搅拌时间为8min～10min；

步骤202中膨胀浆液的灌注的时间为11min～20min，膨胀浆液的灌注的温度为10℃～35℃。

本实施例中，步骤103中相邻两个所述第一钻孔之间的孔间距为15cm～30cm，步骤102中相邻两个所述第二钻孔之间的孔间距为15cm～30cm。

如图3所示，本实施例中，步骤四中所述八字翼墙剩余部分对八字翼墙后的路基起支撑作用，满足后期接长稳定性要求，具体过程如下：

步骤401、根据公式得到主动土压力系数k_a；其中，表示填土的内摩擦角，δ表示墙背摩擦角，且β为填土表面的倾角；α为墙背倾角；

步骤402、根据公式得到土体对所述八字翼墙剩余部分的主动土压力E_a；其中，γ表示填土的重度，H表示所述八字翼墙剩余部分的墙背高度；

步骤403、根据公式W＝(d+b)×H×C，得到所述八字翼墙剩余部分的重力W；并根据公式得到所述八字翼墙剩余部分的滑动稳定系数k_c；其中，d表示所述八字翼墙剩余部分的最小顶宽，b表示所述八字翼墙剩余部分的最小底宽，C表示混凝土容重，且C的取值为24kN/m³，f表示所述八字翼墙剩余部分的基底摩擦系数；

步骤404、根据公式得到所述八字翼墙剩余部分的抗倾覆稳定系数k_o；

步骤405、判断k_c≥1.3和k_o≥1.5是否成立，当k_c≥1.3和k_o≥1.5均成立，说明所述八字翼墙剩余部分的滑动稳定性和抗倾覆稳定性满足对八字翼墙后的路基起支撑作用，满足后期接长稳定性要求。

本实施例中，步骤103中所述钻头的直径为28mm～50mm，所述第一钻孔和所述第二钻孔的直径为28mm～50mm。

本实施例中，步骤401中填土的内摩擦角的取值，具体如下：

当路基填土的土为大卵石或者碎石类土，取值为40°；

当路基填土的土为小卵石、砾石、粗砂或者石屑，取值为35°；

当路基填土的土为中砂、细砂或者砂质土时，取值为30°；

当路基填土的土为粉砂时，取值为26°；

当路基填土的土为黏土时，取值为14°～21°。

本实施例中，步骤402中填土的重度γ的取值，具体如下：

当路基填土的土为砾石、碎石或者砾质土，γ的取值为20.0kN/m³；

当路基填土的土为砂或者砂质土，γ的取值为19.0kN/m³；

当路基填土的土为粉土或者黏性土，γ的取值为18.0kN/m³；其中，所述黏性土的液限小于50％；

当路基填土的土为石灰土，γ的取值为18.0kN/m³；其中，所述石灰土中石灰的质量为10％；

当路基填土的土为粉煤灰，γ的取值为15.0kN/m³。

本实施例中，步骤403中所述八字翼墙剩余部分的基底摩擦系数f的取值，具体如下：

当所述八字翼墙剩余部分的基底的土为软塑黏土，f的取值为0.25；

当所述八字翼墙剩余部分的基底的土为硬塑黏土，f的取值为0.30；

当所述八字翼墙剩余部分的基底的土为砂性土、黏性土或者半干硬的黏土，f的取值为0.30～0.40；

当所述八字翼墙剩余部分的基底的土为砂类土，f的取值为0.40；

当所述八字翼墙剩余部分的基底的土为碎石类土，f的取值为0.50；

当所述八字翼墙剩余部分的基底的土为软质岩石，f的取值为0.40～0.60；

当所述八字翼墙剩余部分的基底的土为硬质岩石，f的取值为0.60～0.70。

本实施例中，步骤301中设置多个所述第一钻孔和多个所述第二钻孔内的膨胀浆液发生膨胀的时间达到3h～6h时，是因为膨胀浆液一般经过五个时期，第一个时期是在膨胀浆液例子周围生成很好的形貌和排列不规则的钙矾石；第二时期是钙矾石转换边为针状结晶；第三时期是钙矾石的增生，但是第一时期至第三时期膨胀浆液的体积还未开始膨胀，因此膨胀浆液发生膨胀的时间不小于3h；另外在膨胀浆液作用在第四时期和第五时期，膨胀浆液发生膨胀一直持续直至膨胀浆液的膨胀作用最大，因此，膨胀浆液发生膨胀的时间不小于6h，是为了让膨胀浆液有足够长的膨胀时间，以使膨胀浆液的膨胀作用发挥最大，保证钻孔的开裂。

本实施例中，步骤302中判断多个所述第一钻孔和多个所述第二钻孔内的膨胀浆液发生膨胀的时间达到10h～12h时，一方面，是因为膨胀浆液的膨胀压力是会增长的，时间越长膨胀压力越大，来进一步判断钻孔是否破裂，减少重复钻孔和灌浆的施工；另外是因为只要约束继续存在，膨胀浆液就有持续产生或残留一定程度的膨胀压力的性质，因而能继续增大或产生新的裂缝，因此再预留一些时间进一步膨胀；其次因为施工时间要求，再结束一天施工后可以有效地利用夜晚时间再进行膨胀。

本实施例中，所述第一钻孔的直径和第二钻孔的直径与所述八字翼墙内侧混凝土开裂垮落有直接关系，所述第一钻孔的直径和第二钻孔的直径越大，产生的膨胀压力越大，所述八字翼墙靠近内侧面开裂时间越短，但是如果第一钻孔的直径和第二钻孔的直径超过50cm则易发生膨胀水泥由于压力冲出钻孔，因此所述钻头的直径、所述第一钻孔和所述第二钻孔的直径最大值不超过50mm；所述钻头的直径、所述第一钻孔和所述第二钻孔的直径不小于28mm，是因为经过钻孔灌浆实验钻孔开裂程度能保证八字翼墙内侧面开裂，避免钻孔直径较小，一方面增加施工的难度和施工周期；另一方面，不能使钻孔在膨胀浆液作用下有效开裂。

本实施例中，在第一钻进点和第二钻进点是钻进必须由上至下垂直钻进，防止倾斜导致八字翼墙涨裂后表面不平整，甚至八字翼墙内侧部分不满足接长箱形桥边墙厚度。

本实施例中，相邻两个所述第一钻孔之间的孔间距为15cm～30cm，步骤102中相邻两个所述第二钻孔之间的间距为15cm～30cm，是因为钻孔的间距越小，开裂时间越短，但是间距较小，增加了施工人力、物力和时间；另外避免间距过小，在膨胀作用的过程中，以使八字翼墙内侧面混凝土破裂垮落，而造成施工事故；如果两个钻孔之间的孔间距大于30cm，钻孔在膨胀浆液膨胀作用下，开裂的范围有限，不能有效将相邻两个开裂区域连接，从而便于挖掘机的挖去，且会造成挖掘机挖去后的表面不平整。

本实施例中，设置搅拌时间为8min～10min，是为了尽可能且保证混合浆液的均匀性，从而使膨胀水泥在钻孔内能均匀膨胀，保证墙体开裂挖去后表面平整。

本实施例中，膨胀水泥和水的质量比为(5～8):3，膨胀水泥和水的质量比不小于5:3，是因为膨胀水泥和水混合注入钻孔后，经水化反应，使晶体变形，随时间的增长产生的膨胀压力(径向压应力和环向拉应力)给钻孔内壁较小，不能有效地保证钻孔开裂；另外，因为膨胀水泥和水的质量比大于8:3，膨胀水泥和水混合水化反应时间长，膨胀时间长，施工时间增长。

本实施例中，膨胀浆液的灌注的过程中，不需要盖钻孔，也不需要塞钻孔，且膨胀浆液的灌注的时间为11min～20min，是因为尽可能地减少灌注的时间，以使混合浆液快速进入钻孔内，以使混合浆液能在钻孔内充分膨胀。

本实施例中，膨胀浆液的灌注的温度为10℃～35℃，是因为灌注的温度超过35℃，膨胀浆液灌注后易出现膨胀水泥由于压力冲出钻孔，不能有效地对钻孔进行注满浆液；膨胀浆液的灌注的温度不低于10℃，是因为膨胀浆液中膨胀水泥在抵于10℃时其内部的钙矾石的形成速率慢，从而使其膨胀率低，不能有效地使钻孔开裂，另外，膨胀水泥的膨胀率低，提高了膨胀水泥的膨胀作用时间，从而延长了施工时间；最后，膨胀浆液的灌注的温度为10℃～35℃，是因为墙体开裂所需时间与环境温度成反比，即温度越高，所需时间越短。

本实施例中，采用膨胀水泥进行爆破，不存在炸药爆破时产生的震动、空气冲击波、飞石、噪音、有毒气体和粉尘的危害。

本实施例中，所述第一钻孔的深度为所述第一挡土墙1的高度的80％～90％，所述第二钻孔的深度为第二挡土墙2的高度的80％～90％，是因为仅拆除所述八字翼墙的内侧面混凝土，避免拆除所述八字翼墙的基础，另外剩余的所述八字翼墙的基础作为后期接长的箱形桥主体基础，减少了施工周期。

综上所述，本发明方法步骤简单、设计合理且施工简便，既有箱形桥八字翼墙部分拆除，箱形桥八字翼墙剩余部分对八字翼墙后的路基起支撑作用，施工周期短，施工质量得到保证，既解决了营业线安全防护问题，又大大减少了防护工程量，简化了防护施工工艺。

以上所述，仅是本发明的较佳实施例，并非对本发明作任何限制，凡是根据本发明技术实质对以上实施例所作的任何简单修改、变更以及等效结构变化，均仍属于本发明技术方案的保护范围内。

Claims (8)

1.一种铁路营业线箱形桥接长施工方法，所述八字翼墙包括两个呈对称布设的挡土墙，两个所述挡土墙分别为第一挡土墙(1)和第二挡土墙(2)，所述第一挡土墙(1)和所述第二挡土墙(2)均与箱形桥主体基础(3)的两侧固定连接，其特征在于，包括以下步骤：

步骤一、钻进点的布设及钻进：

步骤101、在所述第一挡土墙(1)的顶部间隔布设多个第一钻进点，多个所述第一钻进点的连线与所述箱形桥主体基础(3)的一侧边缘的延长线重合；

步骤102、在所述第二挡土墙(2)的顶部间隔布设多个第二钻进点，多个所述第二钻进点的连线与所述箱形桥主体基础(3)的另一侧边缘的延长线重合；

步骤103、在空压机上安装钻头，并采用所述空压机依次在多个所述第一钻进点由上至下垂直钻进，形成多个第一钻孔；采用所述空压机依次在多个所述第二钻进点由上至下垂直钻进，形成多个第二钻孔；其中，所述第一钻孔的深度为所述第一挡土墙(1)的高度的80％～90％，所述第二钻孔的深度为第二挡土墙(2)的高度的80％～90％；

步骤二、膨胀浆液的灌注：

步骤201、将膨胀水泥缓慢加入水中，边加边搅拌，搅拌均匀形成膨胀浆液；其中，膨胀水泥和水的质量比为(5～8):3；

步骤202、将形成的膨胀浆液依次灌入多个所述第一钻孔和多个所述第二钻孔，直至多个所述第一钻孔和多个所述第二钻孔注满；

步骤三、八字翼墙内侧混凝土的拆除：

步骤301、判断多个所述第一钻孔和多个所述第二钻孔内的膨胀浆液发生膨胀的时间达到3h～6h时，多个所述第一钻孔和多个所述第二钻孔内的膨胀浆液是否使所述八字翼墙内侧混凝土开裂，当所述第一钻孔和多个所述第二钻孔内的膨胀浆液未使所述八字翼墙内侧混凝土开裂时，执行步骤302；否则执行步骤四；

步骤302、判断多个所述第一钻孔和多个所述第二钻孔内的膨胀浆液发生膨胀的时间达到10h～12h时，多个所述第一钻孔和多个所述第二钻孔内的膨胀浆液是否使所述八字翼墙内侧混凝土开裂，当所述第一钻孔和多个所述第二钻孔内的膨胀浆液未使所述八字翼墙内侧混凝土开裂时，执行步骤303；否则执行步骤四；

步骤303、将相邻两个所述第一钻进点之间的间距和相邻两个所述第二钻进点之间的间距均减少，重复步骤101和步骤303，直至多个所述第一钻孔和多个所述第二钻孔内的膨胀浆液发生膨胀使所述八字翼墙内侧混凝土开裂；

步骤四、铁路营业线箱形桥的接长：

步骤401、采用挖掘机将所述八字翼墙内侧混凝土开裂的区域拆除；

步骤402、所述八字翼墙剩余部分对八字翼墙后的路基起支撑作用，所述八字翼墙的基础混凝土结构可作为后期接长的箱形桥主体基础，并在后续接长的箱形桥主体基础上进行箱形桥施工，完成铁路营业线箱形桥的接长。

2.按照权利要求1所述的铁路营业线箱形桥接长施工方法，其特征在于：步骤201中搅拌时间为8min～10min；

步骤202中膨胀浆液的灌注的时间为11min～20min，膨胀浆液的灌注的温度为10℃～35℃。

3.按照权利要求1所述的铁路营业线箱形桥接长施工方法，其特征在于：步骤103中相邻两个所述第一钻孔之间的孔间距为15cm～30cm，步骤102中相邻两个所述第二钻孔之间的孔间距为15cm～30cm。

4.按照权利要求1所述的铁路营业线箱形桥接长施工方法，其特征在于：步骤四中所述八字翼墙剩余部分对八字翼墙后的路基起支撑作用，满足后期接长稳定性要求，具体过程如下：

步骤401、根据公式得到主动土压力系数k_a；其中，表示填土的内摩擦角，δ表示墙背摩擦角，且β为填土表面的倾角；α为墙背倾角；

步骤402、根据公式得到土体对所述八字翼墙剩余部分的主动土压力E_a；其中，γ表示填土的重度，H表示所述八字翼墙剩余部分的墙背高度；

步骤403、根据公式W＝(d+b)×H×C，得到所述八字翼墙剩余部分的重力W；并根据公式得到所述八字翼墙剩余部分的滑动稳定系数k_c；其中，d表示所述八字翼墙剩余部分的最小顶宽，b表示所述八字翼墙剩余部分的最小底宽，C表示混凝土容重，且C的取值为24kN/m³，f表示所述八字翼墙剩余部分的基底摩擦系数；

步骤404、根据公式得到所述八字翼墙剩余部分的抗倾覆稳定系数k_o；

步骤405、判断k_c≥1.3和k_o≥1.5是否成立，当k_c≥1.3和k_o≥1.5均成立，说明所述八字翼墙剩余部分的滑动稳定性和抗倾覆稳定性满足对八字翼墙后的路基起支撑作用，满足后期接长稳定性要求。

5.按照权利要求1所述的铁路营业线箱形桥接长施工方法，其特征在于：步骤103中所述钻头的直径为28mm～50mm，所述第一钻孔和所述第二钻孔的直径为28mm～50mm。

6.按照权利要求4所述的铁路营业线箱形桥接长施工方法，其特征在于：步骤401中填土的内摩擦角的取值，具体如下：

当路基填土的土为大卵石或者碎石类土，取值为40°；

当路基填土的土为小卵石、砾石、粗砂或者石屑，取值为35°；

当路基填土的土为中砂、细砂或者砂质土时，取值为30°；

当路基填土的土为粉砂时，取值为26°；

当路基填土的土为黏土时，取值为14°～21°。

7.按照权利要求4所述的铁路营业线箱形桥接长施工方法，其特征在于：步骤402中填土的重度γ的取值，具体如下：

当路基填土的土为砾石、碎石或者砾质土，γ的取值为20.0kN/m³；

当路基填土的土为砂或者砂质土，γ的取值为19.0kN/m³；

当路基填土的土为粉土或者黏性土，γ的取值为18.0kN/m³；其中，所述黏性土的液限小于50％；

当路基填土的土为石灰土，γ的取值为18.0kN/m³；其中，所述石灰土中石灰的质量为10％；

当路基填土的土为粉煤灰，γ的取值为15.0kN/m³。

8.按照权利要求4所述的铁路营业线箱形桥接长施工方法，其特征在于：步骤403中所述八字翼墙剩余部分的基底摩擦系数f的取值，具体如下：

当所述八字翼墙剩余部分的基底的土为软塑黏土，f的取值为0.25；

当所述八字翼墙剩余部分的基底的土为硬塑黏土，f的取值为0.30；

当所述八字翼墙剩余部分的基底的土为砂性土、黏性土或者半干硬的黏土，f的取值为0.30～0.40；

当所述八字翼墙剩余部分的基底的土为砂类土，f的取值为0.40；

当所述八字翼墙剩余部分的基底的土为碎石类土，f的取值为0.50；

当所述八字翼墙剩余部分的基底的土为软质岩石，f的取值为0.40～0.60；

当所述八字翼墙剩余部分的基底的土为硬质岩石，f的取值为0.60～0.70。