CN109142148A - 一种基于cam模型分析thfs改性沥青感温性能的方法 - Google Patents

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CN109142148A CN201810848179.4A CN201810848179A CN109142148A CN 109142148 A CN109142148 A CN 109142148A CN 201810848179 A CN201810848179 A CN 201810848179A CN 109142148 A CN109142148 A CN 109142148A
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季节
许鹰
李辉
卢九章
石越峰
索智
徐世法
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Abstract

本发明涉及一种基于CAM模型分析THFS改性沥青感温性能的方法，包括如下步骤：1）测试基质沥青、DCLR的各项性能；2）利用索式抽提器以THF为萃取溶剂，对DCLR进行萃取；3）从DCLR萃取得到的THFS作为改性剂，制备THFS改性沥青；4）利用动态剪切流变仪对不同试验温度下不同掺量的THFS改性沥青进行频率扫描分析；5）根据时温等效原理，将不同试验温度下的试验曲线进行平移，合成某一特定温度下的模量主曲线；6）基于CAM模型对不同THFS掺量下改性沥青的复数模量G*主曲线进行拟合计算，利用CAM模型中的物理参数评价THFS改性沥青的感温特性；7）分析不同THFS的掺量对改性沥青感温性能的影响规律。

Description

一种基于CAM模型分析THFS改性沥青感温性能的方法
技术领域
本发明属于道路建筑材料制备技术领域，涉及沥青感温性能的评价方法，具体涉及一种基于CAM模型分析THFS改性沥青感温性能的方法。
背景技术
近年来，我国多地频发雾霾，而燃烧煤炭是是产生雾霾的主要罪魁祸首之一，因此实现煤炭清洁高效利用，建设清洁低碳、安全高效的现代能源体系具有重大意义。煤液化技术是实现煤炭清洁高效利用的有效手段之一，将固体煤炭通过化学反应过程转化成液体燃料、化工原料和产品，是一种先进的净洁煤技术，包括直接液化和间接液化两种工艺。煤直接液化残渣(direct coal liquefaction residue，DCLR)是在煤直接液化工艺中不可避免地产生的占原料煤总量30％的主要副产物，其是一种高灰、高硫、高炭和高发热量的物质，含有大量沥青烯、重质油、四氢呋喃可溶物等有用成分，可开发为石油沥青改性剂。
王寨霞等评价了DCLR对道路石油沥青的改性作用，发现了DCLR改性沥青可以满足针入度为50号沥青的标准，且随着DCLR掺量的增加，改性沥青的软化点逐渐升高，针入度和延度呈逐渐降低的趋势。
季节等利用SHRP PG、针入度分级体系、红外光谱仪等分析DCLR与沥青共混物的宏观性能和微观结构，发现DCLR对沥青的高温性能有很好的改善作用，但DCLR中含有大量四氢呋喃不溶物，导致沥青的低温性能下降。
陈静等以苯甲醛为交联剂，采用DCLR中的四氢呋喃可溶物(tetrahydrofuransoluble，THFS)对石油沥青进行了改性，考察了THFS、交联剂的掺量以及掺混温度对沥青性能的影响。研究表明，当THFS的掺量为4％，掺混温度为170℃时改性效果最佳，而且苯甲醛作为交联剂加入可使沥青改性效果更佳。
研究者大多从宏观角度来研究和表征DCLR(包括萃取后得到的TFHS)对沥青的改性效果，但对DCLR改性沥青，尤其是THFS改性沥青的感温性能却很少涉及。而对于沥青材料的感温性能，研究者们已进行了大量的研究。
郭咏梅用DSR评价了多种SBS改性沥青的高温性能，发现复数模量指数GTS能更有效地评价SBS改性沥青在高温区间的感温性。
王立志对多种传统沥青及自制改性沥青的感温性进行了研究，并对感温性评价指标进行了分析与讨论，建议低温区间的感温性能评价指标采用蠕变劲度指数STSS；中、高温区间内采用复数模量指数GTS作为评价指标。
季节分别利用了针入度指数PI、针入度黏度指数PVN、黏温指数VTS、复数模量指数GTS和蠕变劲度指数STS五个指标共同评价了THFS改性沥青的感温性能，得出一了致的结论，即THFS可以改善沥青的感温性能。
由此可知，研究者大多采用PI、PVN、VTS、GTS、STS这些常规指标研究了不同沥青材料的感温性能，而对于基于CAM模型(Christensen-Anderson-Marasteanu model)分析评价THFS改性沥青的感温性能，研究者还没有涉及。因此，有必要开发一种基于CAM模型分析THFS改性沥青感温性能的方法。
发明内容
为分析THFS改性沥青的感温性能，一种基于CAM模型分析THFS改性沥青感温性能的方法，其按照先后顺序包括以下步骤：
步骤一：测试基质沥青、DCLR的各项性能；
步骤二：利用索式抽提器以THF为萃取溶剂，对DCLR进行萃取；
步骤三：从DCLR萃取得到的THFS作为改性剂，制备THFS改性沥青；
步骤四：利用动态剪切流变仪(Dynamic Shear Rheometer，DSR)对不同试验温度下不同掺量的THFS改性沥青进行频率扫描分析；
步骤五：根据时温等效原理，将不同试验温度下的试验曲线进行平移，合成某一特定温度下的模量主曲线；
步骤六：基于CAM模型对不同THFS掺量下改性沥青的复数模量G*主曲线进行拟合计算，利用CAM模型中的物理参数评价THFS改性沥青的感温特性；
步骤七：分析不同THFS的掺量对改性沥青感温性能的影响规律。
本发明利用动态剪切流变仪对不同试验温度下不同掺量的THFS改性沥青进行频率扫描，并基于CAM模型进行频率敏感性分析，分析THFS改性沥青的感温性能，对提高DCLR或THFS的利用价值以及将其合理开发成沥青改性剂具有积极意义。
步骤二中，在萃取前，将DCLR研磨成粒径小于2mm的颗粒。
步骤二中，将研磨后的DCLR通过2.36mm的方孔筛，收集小于1.18mm,大于0.075mm的DCLR颗粒进行萃取。
步骤二中，萃取时采用索氏抽提器进行萃取。
步骤二中，萃取时的加热温度为70-90℃。
步骤二中，萃取过程需要20-25h。
步骤二中，收集THFS溶液，并进一步在80℃旋转蒸发30-60min，得到THFS。
步骤三中，制备THFS改性沥青时，基质沥青加热到120-160℃使其呈流动状态。
步骤三中，制备THFS改性沥青时，THFS加热到140℃-160℃，呈熔融状态。
步骤三中，制备THFS改性沥青时，THFS与基质沥青按照按质量比为4％-10％共混。
步骤三中，制备THFS改性沥青时，共混物在150℃-170℃下剪切。
剪切的剪切仪的剪切速率为4000-6000r/min。
剪切时间为60-90min。
步骤四中，动态剪切流变仪采用AR1500ex型，向沥青施加10rad/s±0.1rad/s频率的小振幅正弦交变应力。
步骤四中，试验板与固定板间隙为1mm±0.05mm，试验板直径选为25mm±0.05mm。
步骤四中，试验温度的范围为5℃-85℃。
步骤四中，试验频率的范围为0.1-100Hz。
步骤五中，利用时温等效原理可以通过改变试验温度来准确预测沥青材料在宽温域、宽频域下的动态力学特性。
步骤六中，CAM模型具体计算公式为。
步骤六中，公式中Ge*为平衡态复数模量，Gg*为玻璃态复数模量，fc为弹性极限阙值，也称交叉频率，Hz；me，n为形状参数。
步骤六中，Gg*表示在车辆荷载的作用下，沥青在高频或者低温下的复数模量G*。
步骤六中，fc用来评价沥青的在低温情况下的抗开裂性能，其值越大说明所对应的沥青在低温情况下抗开裂性能越好。
步骤六中，平衡态复数模量Ge*和玻璃态复数模量Gg*在对数坐标系中与y轴相交的截距用RG表示，RG可用来表示沥青及其混合料的松弛谱宽度，RG越小，即表示沥青及其混合料由弹性向黏性转变的过程相对剧烈，其频率敏感性也就越大。
步骤六中，RG的具体计算公式为：。
步骤六中，形状参数me、n和RG相关，me表示材料对频率的敏感性，me值越大证明沥青对频率越敏感。
在本发明的上述任一方案中优选的是，步骤二中，萃取时将DCLR研磨成小于2mm的颗粒并通过2.36mm的方孔筛，收集小于1.18mm，大于0.075mm的DCLR进行萃取。可以与THF萃取剂更好的接触，使得萃取更充分。
在本发明的上述任一方案中优选的是，步骤二中，萃取时采用索氏抽提器进行萃取。可以根据萃取溶剂沸点和环境温度不同而调节加热温度，试样在抽提过程反复浸泡及抽提，从而达到快速提取目的。同时，可自动回收萃取溶剂、减少萃取溶剂的用量、萃取效率高、节约时间。
在本发明的上述任一方案中优选的是，步骤二中，萃取温度70-90℃，该温度下萃取更充分。
在本发明的上述任一方案中优选的是，步骤二中，萃取过程需要20-25h，萃取更充分。
在本发明的上述任一方案中优选的是，步骤二中，萃取完成后，收集THFS溶液，在800C旋转蒸发30-60min，得到THFS。
在本发明的上述任一方案中优选的是，步骤三中，基质沥青加热到120-160℃，基质沥青可完全熔化，且均匀，流动性好。
在本发明的上述任一方案中优选的是，步骤三中，THFS的加热温度为140-160℃。该温度下，THFS可完全熔解，且均匀。
在本发明的上述任一方案中优选的是，步骤三中，THFS与基质沥青的共混温度为150℃-170℃。选用温度低于150℃，THFS改性沥青过于粘稠不利于试验；温度高于170℃沥青容易老化。在该温度范围内，基质沥青与THFS可充分混合，且混合均匀。
在本发明的上述任一方案中优选的是，步骤三中，在基质沥青中加入THFS添加量为4-10％。
在4-10％范围内，选取添加量为4％、6％、8％、10％的THFS分别加入到基质沥青中，混合均匀，制备几种THFS改性沥青，测试上述4种THFS改性沥青的技术指标，保证其技术指标满足《公路沥青路面施工技术规范》(JTG F40-2004)中有关沥青的技术规定。
在本发明的上述任一方案中优选的是，步骤三中，剪切仪的剪切速率为4000-6000r/min，该速率下，混合更加均匀，充分。
在本发明的上述任一方案中优选的是，步骤三中，剪切时间为60-90min，选用该时间范围是因为剪切时间过短会导致THFS改性沥青不均匀，剪切时间超过90min会导致THFS改性沥青性能变差。
在本发明的上述任一方案中优选的是，步骤四中，动态剪切流变仪采用AR1500ex型，向沥青施加10rad/s±0.1rad/s频率的小振幅正弦交变应力。
在本发明的上述任一方案中优选的是，步骤四中，试验板与固定板间隙为1mm±0.05mm，试验板直径选为25mm±0.05mm。
在本发明的上述任一方案中优选的是，步骤四中，试验温度的范围为5℃-85℃，试验频率的范围为0.1-100Hz。
在本发明的上述任一方案中优选的是，步骤五中，根据时温等效原理，将不同试验温度下的试验曲线进行平移，合成某一特定温度下的模量主曲线。
在本发明的上述任一方案中优选的是，步骤六中，CAM模型具体计算公式为。
在本发明的上述任一方案中优选的是，步骤六中，采用CAM模型对不同THFS掺量下改性沥青的复数模量G*主曲线进行拟合计算，利用相关性系数利用相关性系数评价沥青感温性能和THFS掺量之间的关系。
在本发明的上述任一方案中优选的是，步骤六中，通过分析经CAM模型拟合后各个物理参数随THFS掺量的变化情况，分析THFS改性沥青的温度敏感性。
本发明是一种基于CAM模型分析THFS改性沥青感温性能的方法，首先利用动态剪切流变仪对不同试验温度下不同掺量的THFS改性沥青进行频率扫描分析，其次根据时温等效原理，将不同试验温度下的试验曲线进行平移，合成某一特定温度下的复数模量主曲线，最后采用CAM模型对不同THFS掺量下改性沥青的复数模量G*主曲线进行拟合计算，利用CAM模型中的物理参数能来评价THFS改性沥青的感温特性，最终得到THFS掺量对改性沥青感温性能的变化规律，将对把THFS合理开发成沥青改性剂具有重要意义。本发明的评价方法是基于CAM模型分析THFS改性沥青感温性能，CAM模型是在CA模型的基础上进行改进而来，可以全面评价沥青在各温度频率下力学指标的变化趋势，因而能够更加准确的进行材料分析、性能评价，且该方法简单、容易操作、耗能低。
附图说明
为了更清楚地说明本发明实施例或现有技术中的技术方案，下面将对实施例或现有技术描述中所需要使用的附图作简单地介绍，显而易见地，下面描述中的附图仅仅是本发明的一些实施例，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动性的前提下，还可以根据这些附图获得其他的附图。
图1为按照本发明的基于CAM模型分析THFS改性沥青感温性能的方法的一优选实施例的基于CAM模型分析THFS改性沥青感温性能的步骤示意图；
图2为按照本发明的基于CAM模型分析THFS改性沥青感温性能的方法的一优选实施例采用的索氏抽提器结构示意图；
图3为按照本发明的基于CAM模型分析THFS改性沥青感温性能的方法的一优选实施例的THFS改性沥青的复数模量G*随频率的变化曲线图；
图4为按照本发明的基于CAM模型分析THFS改性沥青感温性能的方法的一优选实施例的不同THFS掺量下改性沥青的复数模量G*主曲线(45℃)图；
附图标记：
1、冷凝管，2、提取管，3、虹吸管，4、连接管，5、提取瓶。
具体实施方式
下面将结合本发明实施例中的附图，对本发明实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施例仅仅是本发明一部分实施例，而不是全部的实施例。基于本发明中的实施例，本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例，都属于本发明保护的范围。
为分析THFS改性沥青的感温性能，本发明实施例提出一种基于CAM模型分析THFS改性沥青感温性能的方法，如图1所示，该方法按照先后顺序包括以下步骤：
步骤一：测试基质沥青、DCLR的各项性能；
步骤二：利用索式抽提器以THF为萃取溶剂，对DCLR进行萃取；
步骤三：从DCLR萃取得到的THFS作为改性剂，制备THFS改性沥青；
步骤四：利用动态剪切流变仪对不同试验温度下不同掺量的THFS改性沥青进行频率扫描分析；
步骤五:：根据时温等效原理，将不同试验温度下的试验曲线进行平移，合成某一特定温度下的模量主曲线；
步骤六：基于CAM模型对不同THFS掺量下改性沥青的复数模量G*主曲线进行拟合计算，利用CAM模型中的物理参数评价THFS改性沥青的感温特性；
步骤七：分析不同THFS的掺量对改性沥青感温性能的影响规律。
本发明实施例利用动态剪切流变仪对不同试验温度下不同掺量的THFS改性沥青进行频率扫描，并基于CAM模型进行频率敏感性分析，分析THFS改性沥青的感温性能，对提高DCLR或THFS的利用价值以及将其合理开发成沥青改性剂具有积极意义。
对于本发明实施例，在步骤二中，萃取时将DCLR研磨成小于2mm的颗粒并通过2.36mm的方孔筛，收集小于1.18mm，大于0.075mm的DCLR进行萃取。可以与THF萃取剂更好的接触，使得萃取更充分。
对于本发明实施例，在步骤二中，萃取时采用索氏抽提器进行萃取。可以根据萃取溶剂沸点和环境温度不同而调节加热温度，试样在抽提过程反复浸泡及抽提，从而达到快速提取目的。同时，可自动回收萃取溶剂、减少萃取溶剂的用量、萃取效率高、节约时间。
对于本发明实施例，在步骤二中，萃取温度70-90℃，该温度下萃取更充分。
对于本发明实施例，在步骤二中，萃取过程需要20-25h，萃取更充分。
对于本发明实施例，在步骤二中，萃取完成后，收集THFS溶液，在80℃旋转蒸发30-60min，得到THFS。
对于本发明实施例，在步骤三中，基质沥青加热到120-160℃，基质沥青可完全熔化，且均匀，流动性好。
对于本发明实施例，在步骤三中，THFS的加热温度为140-160℃。该温度下，THFS可完全熔解，且均匀。
对于本发明实施例，在步骤三中，THFS与基质沥青的共混温度为150℃-170℃。选用温度低于150℃，THFS改性沥青过于粘稠不利于试验；温度高于170℃沥青容易老化。在该温度范围内，基质沥青与THFS可充分混合，且混合均匀。
对于本发明实施例，在步骤三中，在基质沥青中加入THFS添加量为4-10％。
本发明实施例中，在4-10％范围内，选取添加量为4％、6％、8％、10％的THFS分别加入到基质沥青中，混合均匀，制备几种THFS改性沥青，测试上述4种THFS改性沥青的技术指标，保证其技术指标满足《公路沥青路面施工技术规范》(JTG F40-2004)中有关沥青的技术规定。
对于本发明实施例，在步骤三中，剪切仪的剪切速率为4000-6000r/min，该速率下，混合更加均匀，充分。
对于本发明实施例，在步骤三中，剪切时间为60-90min，选用该时间范围是因为剪切时间过短会导致THFS改性沥青不均匀，剪切时间超过90min会导致THFS改性沥青性能变差。
对于本发明实施例，在步骤四中，动态剪切流变仪采用AR1500ex型，向沥青施加10rad/s±0.1rad/s频率的小振幅正弦交变应力。
对于本发明实施例，在步骤四中，试验板与固定板间隙为1mm±0.05mm，试验板直径选为25mm±0.05mm。
对于本发明实施例，在步骤四中，试验温度的范围为5℃-85℃，试验频率的范围为0.1-100Hz。
对于本发明实施例，在步骤五中，根据时温等效原理，将不同试验温度下的试验曲线进行平移，合成某一特定温度下的模量主曲线。
对于本发明实施例，在步骤六中，CAM模型具体计算公式为
对于本发明实施例，在步骤六中，采用CAM模型对不同THFS掺量下改性沥青的复数模量G*主曲线进行拟合计算，利用相关性系数利用相关性系数评价沥青感温性能和THFS掺量之间的关系。
对于本发明实施例，在步骤六中，通过分析经CAM模型拟合后各个物理参数随THFS掺量的变化情况，分析THFS改性沥青的温度敏感性。
本发明实施例是一种基于CAM模型分析THFS改性沥青感温性能的方法，首先利用动态剪切流变仪对不同试验温度下不同掺量的THFS改性沥青进行频率扫描分析，其次根据时温等效原理，将不同试验温度下的试验曲线进行平移，合成某一特定温度下的复数模量主曲线，最后采用CAM模型对不同THFS掺量下改性沥青的复数模量G*主曲线进行拟合计算，利用CAM模型中的物理参数能来评价THFS改性沥青的感温特性，最终得到THFS掺量对改性沥青感温性能的变化规律，将对把THFS合理开发成沥青改性剂具有重要意义。该评价方法是基于CAM模型分析THFS改性沥青感温性能，CAM模型是在CA模型的基础上进行改进而来，可以全面评价沥青在各温度频率下力学指标的变化趋势，因而能够更加准确的进行材料分析、性能评价，且该方法简单、容易操作、耗能低。
实施例1
本实例选用韩国进口的SK-90基质沥青，根据《公路工程沥青及沥青混合料试验规程》(JTG E20-2011)中的有关规定对SK-90基质沥青进行了相关性能测试，测试结果见表1。
表1
表1：SK-90的性能(Tab.1Physical Properties of SK-90)。
由表1可知，本实例选用的SK-90基质沥青的各项性能均满足《公路沥青路面施工技术规范》(JTG F40-2004)中的相关技术要求。
本实例选用的DCLR是中国神华煤制油化工有限公司包头煤化工分公司在煤直接液化工艺中产生的附产品，外观呈黑色粉末状。根据《公路工程沥青及沥青混合料试验规程》(JTG E20-2011)中的相关规定对DCLR的性能进行测试，测试结果见表2。
表2
表2：DCLR的性能(Tab.2Physical Properties of DCLR)。
由表2可知，常温下DCLR针入度、延度非常小，说明DCLR比较硬脆，低温性能较差。
本实例选用江苏省徐州市索通生物科技有限公司供应的四氢呋喃(THF)溶剂，其为无色透明液体，分子式为C4H8O，该产品主要用于萃取DCLR时的一种中等极性萃取剂。利用索式抽提器以THF为萃取溶剂，对DCLR进行萃取，装置简图如图2所示。
按照《公路工程沥青及沥青混合料试验规程》(JTG E20-2011)中的相关规定，测得THFS的密度为1.14g/cm3，软化点为150℃，其性能见表3。
表3
表3：THFS的性能(Tab.3Physical Properties of THFS)。
由表3可知，与DCLR相比，THFS的针入度值和延度值增加，软化点降低，说明对DCLR进行萃取后，得到的THFS变软，延展性增强。
在基质沥青中分别加入添加量为4.0％、6.0％、8.0％、10.0％的THFS，制备THFS改性沥青。
利用AR1500ex型动态流变仪在不同试验温度下对不同THFS掺量的改性沥青进行动态频率扫描，测得复数模量G*，具体试验结果如图3所示。
由图2可知：当试验频率相同时，与SK-90沥青的复数模量G*值相比，THFS改性沥青具有较高的复数模量G*值，且随着THFS掺量的提高，改性沥青的复数模量G*值呈增大趋势，说明其抵抗变形能力明显增强，主要是由于THFS中沥青质的含量较高，增大了THFS改性沥青体系的刚度，使得THFS改性沥青的复数模量G*不断增大。同时，THFS改性沥青的复数模量G*值随试验频率的增大而增大，这主要因为沥青属于黏弹性材料，当试验频率较大的时候，荷载作用在沥青上的时间相对较短，使得沥青在荷载作用下产生的变形较小，进而表现出其复数模量G*值增大。
根据时温等效原理，将不同试验温度下的试验曲线进行平移，合成温度为45℃的复数模量主曲线。图4为不同THFS掺量下改性沥青在45℃时的复数模量主曲线。
采用CAM模型对不同THFS掺量下改性沥青的复数模量G*主曲线进行拟合计算，拟合结果见表4。
表4
表4：CAM模型参数拟合结果(Tab.4Parameters Fitting Results of CAMModel)。
由表4可知：
(1)采用CAM模型对不同THFS掺量下改性沥青的复数模量G*主曲线进行拟合计算，发现拟合结果的相关性系数R2均在0.9990以上，表明CAM模型对THFS改性沥青复数模量G*主曲线的拟合度很高，利用CAM模型中的物理参数能够相对准确的评价THFS改性沥青的温度敏感性。
(2)Gg*表示在车辆荷载的作用下，沥青在高频或者低温下的复数模量G*。与SK-90沥青相比，THFS改性沥青具有相对较高的Gg*值，且THFS掺量越大，其Gg*值越大，说明在低温或者极限高频荷载作用下，THFS改性沥青能够表现出更优越抗变形能力。
(3)fc是交叉频率，可用来评价沥青的在低温情况下的抗开裂性能，其值越大说明所对应的沥青在低温情况下抗开裂性能越好。与SK-90沥青相比，由于THFS的加入且掺量的不断增加，THFS改性沥青的fc值不断变小，说明THFS改性沥青的低温性能不断变差。
(4)形状参数me、n和流变参数RG相关，me表示材料对频率的敏感性，RG值表示材料的松弛谱，me值越大证明沥青对频率越敏感，RG值越大表示沥青由弹性向黏性转变相对平稳，也就是说其对频率的敏感性越小。通过对比me、n、RG的数值可知，10％THFS改性沥青的me值(仅为0.806)和n值(仅为2.481)最小，其RG值为0.098，是各THFS掺量改性沥青中的最大值，说明10％THFS改性沥青的松弛谱相对较宽，同时说明其对频率变化的表现得十分不敏感。按照时温等效原理，较高的频率表示较低的温度，较低的频率表示较高的温度，即可推断出，10％THFS改性沥青随温度变化的敏感程度也较低，可较好的适应路面温度的变化，说明通过增加THFS对沥青的感温性产生积极的作用。
以上所述仅是对本发明的优选实施方式进行描述，并非是对本发明的范围进行限定；以上所述仅为本发明的具体实施方式而已，并不用于限定本发明的保护范围；在不脱离本发明设计精神的前提下，本领域普通工程技术人员对本发明的技术方案作出的任何修改、等同替换、改进等，均应落入本发明的权利要求书确定的保护范围内。

Claims (10)

1.一种基于CAM模型分析THFS改性沥青感温性能的方法，包括如下步骤：
步骤一，测试基质沥青、DCLR各项性能；
步骤二，利用索式抽提器以THF为萃取溶剂，对DCLR进行萃取；
步骤三，从DCLR萃取得到的THFS作为改性剂，制备THFS改性沥青；
步骤四，利用动态剪切流变仪对不同试验温度下不同掺量的THFS改性沥青进行频率扫描分析；
步骤五，根据时温等效原理，将不同试验温度下的试验曲线进行平移，合成某一特定温度下的模量主曲线；
步骤六，基于CAM模型对不同THFS掺量下改性沥青的复数模量G*主曲线进行拟合计算，利用CAM模型中的物理参数评价THFS改性沥青的感温特性；
步骤七，分析THFS的掺量对THFS改性沥青感温性能的影响规律。
2.如权利要求1所述的一种基于CAM模型分析THFS改性沥青感温性能的方法，其特征在于：所述步骤二中，在萃取前，将DCLR研磨成粒径小于2mm的颗粒。
3.如权利要求1所述的一种基于CAM模型分析THFS改性沥青感温性能的方法，其特征在于：所述步骤二中，将研磨后的DCLR通过2.36mm的方孔筛，收集小于1.18mm,大于0.075mm的DCLR颗粒进行萃取。
4.如权利要求1所述的一种基于CAM模型分析THFS改性沥青感温性能的方法，其特征在于：所述步骤二中，萃取时采用索氏抽提器进行萃取。
5.如权利要求1所述的一种基于CAM模型分析THFS改性沥青感温性能的方法，其特征在于：所述步骤二中，萃取时的加热温度为70-90℃。
6.如权利要求1所述的一种基于CAM模型分析THFS改性沥青感温性能的方法，其特征在于：所述步骤二中，萃取过程需要20-25h。
7.如权利要求1所述的一种基于CAM模型分析THFS改性沥青感温性能的方法，其特征在于：所述步骤二中，收集THFS溶液，并进一步在80℃旋转蒸发30-60min，得到THFS。
8.如权利要求1所述的一种基于CAM模型分析THFS改性沥青感温性能的方法，其特征在于：所述步骤三中，制备THFS改性沥青时，基质沥青加热到120-160°C使其呈流动状态。
9.如权利要求1所述的所述的一种基于CAM模型分析THFS改性沥青感温性能的方法，其特征在于：所述步骤三中，制备THFS改性沥青时，THFS加热到140°C-160℃，呈熔融状态。
10.如权利要求1所述的一种基于CAM模型分析THFS改性沥青感温性能的方法，其特征在于：所述步骤三中，制备THFS改性沥青时，THFS与基质沥青按照按质量比为4%-10%共混。
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