CN109128078A - 一种铝合金压铸坯锭的等温半固态组织浆料制备方法 - Google Patents

一种铝合金压铸坯锭的等温半固态组织浆料制备方法 Download PDF

Info

Publication number
CN109128078A
CN109128078A CN201811201795.7A CN201811201795A CN109128078A CN 109128078 A CN109128078 A CN 109128078A CN 201811201795 A CN201811201795 A CN 201811201795A CN 109128078 A CN109128078 A CN 109128078A
Authority
CN
China
Prior art keywords
isothermal
die casting
casting
aluminium alloy
billet
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
CN201811201795.7A
Other languages
English (en)
Other versions
CN109128078B (zh
Inventor
杨光昱
欧阳淑霞
刘洋
赵明
介万奇
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Baoji jinhanghuahao New Material Technology Research Institute Co., Ltd
XI'AN JINHANG NEW MATERIAL TECHNOLOGY DEVELOPMENT Co.,Ltd.
Northwestern Polytechnical University
Original Assignee
Northwestern Polytechnical University
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Northwestern Polytechnical University filed Critical Northwestern Polytechnical University
Priority to CN201811201795.7A priority Critical patent/CN109128078B/zh
Publication of CN109128078A publication Critical patent/CN109128078A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN109128078B publication Critical patent/CN109128078B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D17/00—Pressure die casting or injection die casting, i.e. casting in which the metal is forced into a mould under high pressure
    • B22D17/007—Semi-solid pressure die casting
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C21/00—Alloys based on aluminium
    • C22C21/02—Alloys based on aluminium with silicon as the next major constituent
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C21/00—Alloys based on aluminium
    • C22C21/06—Alloys based on aluminium with magnesium as the next major constituent
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
    • C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
    • C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
    • C22F1/047—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon of alloys with magnesium as the next major constituent
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
    • C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
    • C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
    • C22F1/05—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon of alloys of the Al-Si-Mg type, i.e. containing silicon and magnesium in approximately equal proportions

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Continuous Casting (AREA)

Abstract

本发明涉及一种铝合金压铸坯锭的等温半固态组织浆料制备方法，首先采用压铸方法进行合金坯锭的预成型，从而有效破碎枝晶组织，获得晶粒细小的初生相，同时使组织内部存留一定的畸变能。然后将铝合金压铸坯锭加热到固‑液两相区进行等温半固态热处理，通过调整等温热处理温度和保温时间，从而获得理想的半固态浆料。通过调整压铸工艺，改变合金坯锭后续等温半固态热处理过程中的组织演变参数，从而能够获得预期的半固态合金浆料制备所需的压铸坯锭原料。之后，将合金压铸坯锭加热到固‑液两相区进行等温半固态热处理，可以通过调整等温热处理温度和保温时间，最终获得理想的半固态浆料。

Description

一种铝合金压铸坯锭的等温半固态组织浆料制备方法
技术领域
本发明属于半固态浆料制备方法，涉及一种铝合金压铸坯锭的等温半固态组织浆料制备方法。
背景技术
文献“《一种应用于半固态触变成形的变形铝合金高固相分数半固态浆料的制备方法》,CN 107012415 A[P].2017.”公开了一种半固态浆料的制备方法，该方法首先将变形铝合金在再结晶温度以上热挤压成棒材或者热轧制成板材；热变形后的变形铝合金自然冷却至室温；再将室温状态下的变形铝合金进行定量分割得到坯料；最后利用电阻炉将坯料进行半固态处理，获得半固态浆料。该方法所需变形动力大，生产过程长，生产装备昂贵。
发明内容
要解决的技术问题
为了避免现有技术的不足之处，本发明提出一种铝合金压铸坯锭的等温半固态组织浆料制备方法，解决应变诱发激活法制备触变成形浆料时能耗大且生产装备昂贵的问题。
技术方案
一种铝合金压铸坯锭的等温半固态组织浆料制备方法，其特征在于：采用压铸方法进行Al-5Mg-5Si-2Mn合金坯锭的预成型，然后再将坯锭加热到固-液两相区进行等温半固态热处理后获得半固态浆料，步骤如下：
步骤1：将温度为730℃～750℃的铝合金金属液浇注入到压铸机中，调整压铸机一速转换位置355mm～365mm、一速速度35cm/s～45cm/s、二速转换位置45mm～55mm、二速速度85cm/s～95cm/s；
调整压铸机压射压力为0MPa～15MPa进行浇注和压铸得到铝合金压铸坯锭；
步骤2：将合金压铸坯锭置于电阻炉中，在600℃～635℃等温温度下，选择等温时间4min～63min，得到半固态铝合金浆料。
当压铸机压射压力为10MPa～13MPa进行浇注和压铸时，等温温度为605℃～615℃，等温时间为4min～63min。
当压铸机压射压力为13MPa～15MPa进行浇注和压铸时，等温温度为605℃～615℃，等温时间为4min～63min。
当压铸机压射压力为10MPa～13MPa进行浇注和压铸时，等温温度为605℃～615℃，等温时间为15min～20min。
当压铸机压射压力为13MPa～15MPa进行浇注和压铸时，等温温度为605℃～615℃，等温时间为15min～20min。
当压铸机压射压力为10MPa～13MPa进行浇注和压铸时，等温温度为615℃～625℃，等温时间为15min～20min。
当压铸机压射压力为13MPa～15MPa进行浇注和压铸时，等温温度为615℃～625℃，等温时间为15min～20min。
当压铸机压射压力为10MPa～13MPa进行浇注和压铸时，等温温度为625℃～635℃，等温时间为15min～20min。
当压铸机压射压力为13MPa～15MPa进行浇注和压铸时，等温温度为625℃～635℃，等温时间为15min～20min。
有益效果
本发明提出的一种铝合金压铸坯锭的等温半固态组织浆料制备方法，首先采用压铸方法进行合金坯锭的预成型，从而有效破碎枝晶组织，获得晶粒细小的初生相，同时使组织内部存留一定的畸变能。然后将铝合金压铸坯锭加热到固-液两相区进行等温半固态热处理，通过调整等温热处理温度和保温时间，从而获得理想的半固态浆料。
本发明的有益效果如下：
(1)在合金凝固过程中对合金进行加压变形处理，即采用压铸方法进行合金坯锭的预成型，可以通过调整合金压射压力，来实现不同压力下实验合金的压铸坯锭成型。与重力铸造得到的坯锭相比较，由于压铸的高压成型，压铸坯锭组织中存在一定的畸变能，因此这种方法可以使坯锭的半固态组织的转变过程和形态更为高效。与应变诱发激活法相比较，此方法不仅具有“一机两用”的优势，而且这种液相法坯料制备方法所需的变形动力显著减小。
(2)压铸机在此过程中不仅可以进行合金坯锭的预成型，而且可以将经过等温半固态热处理后的坯锭直接压铸成型，从而具有“一机两用”的优势。
(3)通过调整压铸工艺，可以改变合金坯锭后续等温半固态热处理过程中的组织演变参数，如初生固相晶粒尺寸和圆整度、晶粒粗化速率、固相率等，从而能够获得预期的半固态合金浆料制备所需的压铸坯锭原料。之后，将合金压铸坯锭加热到固-液两相区进行等温半固态热处理，可以通过调整等温热处理温度和保温时间，最终获得理想的半固态浆料。
附图说明
图1是本发明的铝合金压铸坯锭的等温半固态组织浆料的制备方法的工艺流程图；
图2是制备方法(a)与(b)中不同压射压力下实验合金的铸态坯锭SEM组织，其中重力铸造实验合金的压射压力为0MPa；
图3～图6是实施例1～4中制备的不同压射压力(0MPa、8～10MPa、10～13MPa、13MPa～15MPa)铸态实验合金605℃～615℃等温不同时间后半固态浆料的显微组织，其中重力铸造实验合金的压射压力为0MPa；
图7是在12MP～15MPa压射压力压铸实验合金在不同等温温度下等温15min～20min后的显微组织；
具体实施方式
现结合实施例、附图对本发明作进一步描述：
1、铝合金压铸的方法：实验合金压铸使用宝弘PWC280型卧式冷室压铸机，压铸机压射系统具有三级压射动作，锁模力2800KN，压射行程450mm，压射头直径Φ66mm。通过调整合金压射压力，来实现不同压力下Al-5Mg-2Si-Mn实验合金的压铸坯锭成型。
实施例1
步骤1：将温度为730℃～750℃的铝合金金属液浇注入到压铸机中，调整压铸机一速转换位置355mm～365mm、一速速度35cm/s～45cm/s、二速转换位置45mm～55mm、二速速度85cm/s～95cm/s；
调整压铸机压射压力为0MPa进行浇注和压铸得到铝合金压铸坯锭；
步骤2：将合金压铸坯锭置于电阻炉中，在605℃～615℃等温温度下，选择等温时间为4min～9min、9min～15min、15min～20min、25min～30min或58min～63min，得到半固态铝合金浆料。
实施例2
步骤1：将温度为730℃～750℃的铝合金金属液浇注入到压铸机中，调整压铸机一速转换位置355mm～365mm、一速速度35cm/s～45cm/s、二速转换位置45mm～55mm、二速速度85cm/s～95cm/s；
调整压铸机压射压力为8～10MPa进行浇注和压铸得到铝合金压铸坯锭；
步骤2：将合金压铸坯锭置于电阻炉中，在605℃～615℃等温温度下，选择等温时间为4min～9min、9min～15min、15min～20min、25min～30min或58min～63min，得到半固态铝合金浆料。
实施例3
步骤1：将温度为730℃～750℃的铝合金金属液浇注入到压铸机中，调整压铸机一速转换位置355mm～365mm、一速速度35cm/s～45cm/s、二速转换位置45mm～55mm、二速速度85cm/s～95cm/s；
调整压铸机压射压力为10～13MPa进行浇注和压铸得到铝合金压铸坯锭；
步骤2：将合金压铸坯锭置于电阻炉中，在605℃～615℃等温温度下，选择等温时间为4min～9min、9min～15min、15min～20min、25min～30min或58min～63min，得到半固态铝合金浆料。
实施例4
步骤1：将温度为730℃～750℃的铝合金金属液浇注入到压铸机中，调整压铸机一速转换位置355mm～365mm、一速速度35cm/s～45cm/s、二速转换位置45mm～55mm、二速速度85cm/s～95cm/s；
调整压铸机压射压力为13MPa～15MPa进行浇注和压铸得到铝合金压铸坯锭；
步骤2：将合金压铸坯锭置于电阻炉中，在605℃～615℃等温温度下，选择等温时间为4min～9min、9min～15min、15min～20min、25min～30min或58min～63min，得到半固态铝合金浆料。
对比发现，当压射压力为10MPa～13MPa时，实验合金的初始晶粒尺寸最细小，畸变能最大；等温15min～20min时，实验合金半固态组织中的液相体积分数适中(为40％～45％)，此时大部分的晶粒被液相形成的液膜分隔开，树枝状晶完全消失。经测量，α-Al晶粒尺寸较小，为58μm～65μm，并且此时的组织晶粒一致性最好。
实施例5
步骤1：将温度为730℃～750℃的铝合金金属液浇注入到压铸机中，调整压铸机一速转换位置355mm～365mm、一速速度35cm/s～45cm/s、二速转换位置45mm～55mm、二速速度85cm/s～95cm/s；
调整压铸机压射压力为12MP～15MPa进行浇注和压铸得到铝合金压铸坯锭；
步骤2：将合金压铸坯锭置于电阻炉中，在605℃～615℃等温温度下，选择等温时间为4min～9min、9min～15min、15min～20min、25min～30min或58min～63min，得到半固态铝合金浆料。
实施例6
步骤1：将温度为730℃～750℃的铝合金金属液浇注入到压铸机中，调整压铸机一速转换位置355mm～365mm、一速速度35cm/s～45cm/s、二速转换位置45mm～55mm、二速速度85cm/s～95cm/s；
调整压铸机压射压力为12MP～15MPa进行浇注和压铸得到铝合金压铸坯锭；
步骤2：将合金压铸坯锭置于电阻炉中，在615℃～625℃等温温度下，选择等温时间为4min～9min、9min～15min、15min～20min、25min～30min或58min～63min，得到半固态铝合金浆料。
实施例7
步骤1：将温度为730℃～750℃的铝合金金属液浇注入到压铸机中，调整压铸机一速转换位置355mm～365mm、一速速度35cm/s～45cm/s、二速转换位置45mm～55mm、二速速度85cm/s～95cm/s；
调整压铸机压射压力为12MP～15MPa进行浇注和压铸得到铝合金压铸坯锭；
步骤2：将合金压铸坯锭置于电阻炉中，在625℃～635℃等温温度下，选择等温时间为4min～9min、9min～15min、15min～20min、25min～30min或58min～63min，得到半固态铝合金浆料。
当等温温度为615℃～625℃时，合金组织中的液相体积分数(为42％～47％。)和晶粒尺寸适中(65μm～72μm)，615℃～625℃温度下实验合金半固态组织α-Al晶粒的圆整度和尺寸一致性最优。此时，既能保证半固态浆料的流动性和成形性，同时也利于后期的触变成形。最后确定Al-5Mg-2Si-Mn压铸实验合金最优的等温半固态处理工艺为在615℃～625℃下等温15min～20min。

Claims (9)

1.一种铝合金压铸坯锭的等温半固态组织浆料制备方法，其特征在于：采用压铸方法进行Al-5Mg-5Si-2Mn合金坯锭的预成型，然后再将坯锭加热到固-液两相区进行等温半固态热处理后获得半固态浆料，步骤如下：
步骤1：将温度为730℃～750℃的铝合金金属液浇注入到压铸机中，调整压铸机一速转换位置355mm～365mm、一速速度35cm/s～45cm/s、二速转换位置45mm～55mm、二速速度85cm/s～95cm/s；
调整压铸机压射压力为0MPa～15MPa进行浇注和压铸得到铝合金压铸坯锭；
步骤2：将合金压铸坯锭置于电阻炉中，在600℃～635℃等温温度下，选择等温时间4min～63min，得到半固态铝合金浆料。
2.根据权利要求1所述铝合金压铸坯锭的等温半固态组织浆料制备方法，其特征在于：当压铸机压射压力为10MPa～13MPa进行浇注和压铸时，等温温度为605℃～615℃，等温时间为4min～63min。
3.根据权利要求1所述铝合金压铸坯锭的等温半固态组织浆料制备方法，其特征在于：当压铸机压射压力为13MPa～15MPa进行浇注和压铸时，等温温度为605℃～615℃，等温时间为4min～63min。
4.根据权利要求1所述铝合金压铸坯锭的等温半固态组织浆料制备方法，其特征在于：当压铸机压射压力为10MPa～13MPa进行浇注和压铸时，等温温度为605℃～615℃，等温时间为15min～20min。
5.根据权利要求1所述铝合金压铸坯锭的等温半固态组织浆料制备方法，其特征在于：当压铸机压射压力为13MPa～15MPa进行浇注和压铸时，等温温度为605℃～615℃，等温时间为15min～20min。
6.根据权利要求1所述铝合金压铸坯锭的等温半固态组织浆料制备方法，其特征在于：当压铸机压射压力为10MPa～13MPa进行浇注和压铸时，等温温度为615℃～625℃，等温时间为15min～20min。
7.根据权利要求1所述铝合金压铸坯锭的等温半固态组织浆料制备方法，其特征在于：当压铸机压射压力为13MPa～15MPa进行浇注和压铸时，等温温度为615℃～625℃，等温时间为15min～20min。
8.根据权利要求1所述铝合金压铸坯锭的等温半固态组织浆料制备方法，其特征在于：当压铸机压射压力为10MPa～13MPa进行浇注和压铸时，等温温度为625℃～635℃，等温时间为15min～20min。
9.根据权利要求1所述铝合金压铸坯锭的等温半固态组织浆料制备方法，其特征在于：当压铸机压射压力为13MPa～15MPa进行浇注和压铸时，等温温度为625℃～635℃，等温时间为15min～20min。
CN201811201795.7A 2018-10-16 2018-10-16 一种铝合金压铸坯锭的等温半固态组织浆料制备方法 Active CN109128078B (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201811201795.7A CN109128078B (zh) 2018-10-16 2018-10-16 一种铝合金压铸坯锭的等温半固态组织浆料制备方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201811201795.7A CN109128078B (zh) 2018-10-16 2018-10-16 一种铝合金压铸坯锭的等温半固态组织浆料制备方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN109128078A true CN109128078A (zh) 2019-01-04
CN109128078B CN109128078B (zh) 2020-07-14

Family

ID=64812012

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN201811201795.7A Active CN109128078B (zh) 2018-10-16 2018-10-16 一种铝合金压铸坯锭的等温半固态组织浆料制备方法

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN109128078B (zh)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN109332632A (zh) * 2018-11-12 2019-02-15 西北工业大学 一种铝合金压铸坯锭的等温半固态浆料的制备方法
CN112981212A (zh) * 2021-02-23 2021-06-18 哈尔滨工业大学 一种非等原子比高熵合金半固态触变坯料的制备方法

Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN101670425A (zh) * 2009-07-01 2010-03-17 昆明理工大学 一种制备金属半固态浆料的方法及其装置
JP2013035051A (ja) * 2011-08-10 2013-02-21 Aisan Industry Co Ltd セミソリッド金属の成形方法及び金型
CN104493429A (zh) * 2014-10-31 2015-04-08 西安交通大学 镁铝合金手机外壳的应变诱发的半固态成形工艺及模具
CN104561852A (zh) * 2014-12-26 2015-04-29 西安交通大学 径向锻造应变诱发法制备半固态铝合金涡旋盘的工艺
CN105750521A (zh) * 2016-03-02 2016-07-13 慈溪阿尔特新材料有限公司 一种能细化高硅铝合金初生硅的半固态流变压铸方法及其装置
CN107012415A (zh) * 2017-04-20 2017-08-04 哈尔滨工业大学 一种应用于半固态触变成形的变形铝合金高固相分数半固态浆料的制备方法
CN107790669A (zh) * 2017-12-12 2018-03-13 慈溪阿尔特新材料有限公司 一种半固态浆料制备和压铸一体化的流变压铸方法

Patent Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN101670425A (zh) * 2009-07-01 2010-03-17 昆明理工大学 一种制备金属半固态浆料的方法及其装置
JP2013035051A (ja) * 2011-08-10 2013-02-21 Aisan Industry Co Ltd セミソリッド金属の成形方法及び金型
CN104493429A (zh) * 2014-10-31 2015-04-08 西安交通大学 镁铝合金手机外壳的应变诱发的半固态成形工艺及模具
CN104561852A (zh) * 2014-12-26 2015-04-29 西安交通大学 径向锻造应变诱发法制备半固态铝合金涡旋盘的工艺
CN105750521A (zh) * 2016-03-02 2016-07-13 慈溪阿尔特新材料有限公司 一种能细化高硅铝合金初生硅的半固态流变压铸方法及其装置
CN107012415A (zh) * 2017-04-20 2017-08-04 哈尔滨工业大学 一种应用于半固态触变成形的变形铝合金高固相分数半固态浆料的制备方法
CN107790669A (zh) * 2017-12-12 2018-03-13 慈溪阿尔特新材料有限公司 一种半固态浆料制备和压铸一体化的流变压铸方法

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN109332632A (zh) * 2018-11-12 2019-02-15 西北工业大学 一种铝合金压铸坯锭的等温半固态浆料的制备方法
CN112981212A (zh) * 2021-02-23 2021-06-18 哈尔滨工业大学 一种非等原子比高熵合金半固态触变坯料的制备方法

Also Published As

Publication number Publication date
CN109128078B (zh) 2020-07-14

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN106756680B (zh) 一种高强度镁合金小规格棒材的加工方法
CN108380722A (zh) 一种轻量化铝合金车身构件的热冲压成形方法
CN106623941B (zh) 一种粉末高温合金构件阶段加热挤压控形方法
EP3530772B1 (en) Plastic forming and toughening process method and apparatus based on ultrasonic vibration
CN102312143B (zh) 一种高强耐热镁合金的锻造方法
CN102397905B (zh) 一种过共晶Al-Si合金的热挤压成型方法
CN106563919B (zh) 一种手机中框、后盖的制备方法
CN102978552B (zh) 铸态镁-钆-钇-钕-锆稀土镁合金构件的塑性变形方法
CN105268884A (zh) 一种钢锭超高温软芯锻造方法
CN101598585A (zh) 铝合金煤气表端盖的制备方法
CN102121078A (zh) 一种细晶钛合金的复合制备方法
CN107159867B (zh) 高压快冷制备金属材料的方法及装置
CN101509116A (zh) 一种利用反复镦挤大变形制备超细晶粒的方法
CN107841696B (zh) 一种超细晶镁合金的制备方法
CN110306085B (zh) 一种适用汽车门槛的多腔体高强度6061铝合金及其制备方法
CN102560161A (zh) 一种sima法制备半固态浆料的方法
CN105436368A (zh) 提高工模具钢组织均匀性的超高温交叉大变形锻造方法
CN109128078A (zh) 一种铝合金压铸坯锭的等温半固态组织浆料制备方法
JP2022538131A (ja) 高強度ステンレス鋼ローター及びその製造方法
CN105483588A (zh) 一种高强度纯钛板材的制备方法
CN107088657A (zh) 一种基于快速凝固粉末冶金高硅铝合金的超宽幅铝合金薄板的制备方法
CN103447433A (zh) 一种大尺寸镁合金锻饼的制备方法
CN109332632A (zh) 一种铝合金压铸坯锭的等温半固态浆料的制备方法
CN110202109B (zh) 一种半固态触变-塑性复合多段成形工艺
CN107282670A (zh) 一种涡轮盘高温合金铸锭的挤压开坯方法

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
TA01 Transfer of patent application right
TA01 Transfer of patent application right

Effective date of registration: 20200518

Address after: 710072 Xi'an friendship West Road, Shaanxi, No. 127

Applicant after: Northwestern Polytechnical University

Applicant after: XI'AN JINHANG NEW MATERIAL TECHNOLOGY DEVELOPMENT Co.,Ltd.

Applicant after: Baoji jinhanghuahao New Material Technology Research Institute Co., Ltd

Address before: 710072 Xi'an friendship West Road, Shaanxi, No. 127

Applicant before: Northwestern Polytechnical University

GR01 Patent grant
GR01 Patent grant