CN1086278A - 改良的建筑物构建方法及其装置 - Google Patents

Abstract

一种由金属板或多片金属板折褶或成型，或借助 接合镶板标准件所生成的供建筑建筑物用的宽板桩 (1)。板桩(1)具呈波浪形的轮廓，具有借助一斜翼缘 (5)连接而成的上与下腹板(3)及(4)，并于板桩的相 对两侧边设有接合件(6)及(7)，以将该板桩与毗邻的 板桩连接。板桩(1)还可有一侧向加劲条或多条加劲 条(30)。也揭示一驱入板桩(1)所用的打桩装置。

Description

本发明有关建筑与土木工和构筑方法与材料之改良，特别有关用于地基支护与工地排水的板桩。

板桩于建筑业之使用已有超过两百年的历史，例如，用于支撑挖掘，形成截面与稳固斜坡地等。板桩可呈自由站立的构造使用，或与拉条、支柱，或地锚并用。压在板桩的土壤压力与地下水力沿板桩的纵向与横向分散，使得板桩的抗弯强度成为板桩设计上的主要因素。

传统板桩是由热轧钢型（5mm厚）的制造成“单元”轮廓，其借联锁接头连结而形成复合构造。自1933年以来，曾使用薄（t≤5mm）的钢板，经冷成形或冷轧制成传统板桩的轻质型式，而开发多种轻质板桩。某些用途也曾使用打褶或波形轮廓作轻质板桩。

板桩可分成两种类型，表示：

（a）由一或二基本弯折组成的传统板桩（t＞5mm），以制成具U或Z轮廓的窄（ws＜600mm）板桩，该板桩借助联锁接头连结，以制成重复的和/或断面较深的断面轮廓;及

（b）由打褶的、波纹形的或梯形轮廓重复横跨更宽的板（w＝400至800mm）所组成的轻质板桩（t≤5mm），其中t为材料厚度，而w为板桩的有效宽度。

现行板桩类型在结构能力、侧向稳定性、接头设计、驱桩能力、制造与构造等方面取得折衷妥协。板桩类型可由如下文进一步定义的断面轮廓参数d、f、i、w、n及t及全板参数Ws、N予以分类。

传统板桩通常制成单一“U”或“Z”轮廓，借板桩间的接头联结，而制成一对称断面轮廓。于对此等不对称板桩单元进行打桩与载荷期间产生的偏心载荷可由传统（t＞5mm）板桩的较重的构造所容纳。虽然，轻质（t≤5mm）板桩必须成形为一对称断面轮廓，以便避免在对板桩进行打桩与载荷期间产生偏心载荷。如此，各板桩内必须形成完整的轮廓，包含接合系统。轻质板桩（t≤5mm）上，横跨板桩的侧向载荷分布是限制轮廓尺寸与有效宽度的一项因素。此二要求在限制轻质板桩的断面轮廓尺寸成为关键因素。

板桩采用的断面轮廓之结构形状可与翼缘宽度f对断面轮廓深度d之f/d比及腹板倾斜度i有关。此等参数符合，可决定板桩的结构性能的特定范围。传统板桩采用有限的翼缘宽度f范围，导致f/d比随断面深度d的增加而逐渐下降，就是说：

深度（mm）  （f）/（d）比

＜120  1.6＜f/d＜4.0

120＜d＜250  0.8＜f/d＜2.4

250＜d＜450  0.5＜f/d＜1.5

450＜d  无实例

轻质（t≤5mm）板桩因所用浅（d＜100mm）的轮廓，故有宽的f/d比之范围。腹板倾斜度i相对于f/d比，反映出在于f/d比与断面深度d之限度。

板桩的侧向劲度及强度控制板桩的有效宽度ws与厚度t。调查研究典型的板桩系统显示出传统板桩的宽度对厚度的ws/t比在20至140之范围内。轻质（t≤5mm）板桩的ws/t比在40至190范围内。“结构规范”对ws/t比加诸的上限为60至100，虽然钢梁的腹板断面容许ws/t比达至180。在更高比值ws/t＞100时，钢结构遇到侧向强度与稳定度二问题。

较宽的板桩（ws＝800mm，ws/t＞1500），即使板桩支撑浅挖掘（4m）入良好的地面条件，承受于板桩边缘处发生80至100mm的侧向移动（δ）的过度旋转变形（δ/w＞0.1）。如此，在整体使用则附加ws/t比为150之限制，以防止出现缺乏侧向劲度与稳定的问题。此外，对波纹形板进行弯折试验显示：一旦ws/t比超过150，则横跨轻质板桩传递的载荷变成可忽略不计。如此，因板缘“卷曲”，外侧波纹形对纵向抗弯强度无所贡献。此等试验证实各种“结构规范”所提议的ws/t比限制于100至150间。

板桩系统的整体完整性也与接合系统、驱桩能力及打桩现场不渗透性有关。此三因素通常非经设计，而由制造要求与现场经验发展而得。

沿板桩缘使用的接合系统可分成简易“重叠”接头、“有钩”接头和“联锁”接头。于传统（t＞5mm）和轻质（t≤5mm）板桩中，该接头皆形成其断面轮廓整体的一部分。传统（t＞5mm）板桩使用基于模制入钢型边缘的“爪-抓”设计的“联锁”接头。该接头占一定比例的材料（5至15%），而未增加板桩的总宽度。接头位在板桩翼缘或腹板。若干接头系统逆转板桩断面以产生“双倍”深度的板桩轮廓。

毗邻板桩间的任何解脱，皆可破坏板桩的整体完整性，导致板桩的损坏。传统板桩接头上之力/移动可分成：

（a）拉力/移动（Ft），其发生为由于板桩弯曲、板桩定位线的曲度和/或不均匀的土地/地下水力所致;

（b）压缩力/移动（Fc），其发生为由于凹面定位线或角落处的板桩弯曲所致;及

（c）主要因不均匀的土地或地下水载荷及来自任何拉力/移动的次级效应所导致的板桩平面向外之力（Ft）。在“更宽”（w＞800）及更深“（d＞300）的轮廓上，相当大的压缩力/拉力可由在板桩上及横跨板桩的载荷分布而出现在横跨接头处。此等侧向载荷成为“更宽”且“更轻”的板桩（w/t＞100）的轮廓上的限制因素。此等作用力下，各个接合系统的适配性可有广泛变化，仅有传统板桩的“爪-抓”联锁接头涵盖所有力-移动条件。

轻质板桩采用的接合系统较为疏松，因钢板的弯折约束则余隙超过5mm。在打桩期间，须在置放另一板桩时将开放接头填满的碎屑移走。此种接头轨的阻塞物引起接头打开，导致板桩解脱。轻质板桩（t≤5mm）采用的接合系统未规定横跨板桩出现的压缩力/拉力限制着轻质（t≤5mm）板桩的板桩轮廓宽度（w＜500mm）与深度（d＜100mm）。自1933年轻质板桩问世以来，由于没有适当接合系统因而损害了轻质板桩的完整性。

通常使用冲击或振动打桩机打板桩。传统板桩（t＞5mm）通常经由冲击块与为正常钢桩设计的颚结构而施加打桩力。用于打轻质板桩的打桩机限于使用桩帽板和/或轮廓颚的轻型装备（Qd＜100kN），其中Qd是动态打桩力。

研究显示，窄的（ws＜600mm）轻质（t≤5mm）板桩的打桩，受板桩的压缩与压曲效应所限。一旦发生打桩力快速升高而贯入穿度减慢（“抗拒”）及结构疲劳开始出现造成桩顶周围的破坏，则出现侧向稳定性问题。虽打桩机颚夹的滑溜减低打桩力，板桩便在较浅的深度上达到过早抗拒程度。即使锤打应力更高，冲击锤也无法克服此等问题。

使用轻质板桩的打桩问题，对打桩力Qd附加以等于100kN动态力的限制，对应于“小型”振动打桩机。此动态力令“较窄的”（ws＜600mm）轻质板桩被打入合理（8m）的深度。然而，“较宽的”（ws＝800mm）板桩仅能被打入浅的深度（＜5m），超过此深度，则需做彻底的现场准备或预钻孔来降低打桩阻力。

多根轻质板桩于断面轮廓翼缘已结合有次级波纹形件。此波纹形件试图接纳在板桩内出现的偏心打桩力。次级波纹形件的深度（＜0.5×d）限制于断面深度之半。然而此翼缘的劲度，除了在浅断面轮廓（d＜80mm）外，尚未解决偏心载荷或驱桩问题。

轻质板桩极具挠性，因而在打桩过程中，板桩易偏离定位线游移。于中度至强烈打桩条件下，板桩轮廓扭曲，因轻质（t≤5mm）板桩“脆弱”的接合系统，则可与先前的板桩解脱。一旦板桩有效宽度ws超过600mm，此等效应变得容易察觉，对于长的（D＜7m）、较宽（ws＞800mm）板桩，打桩公差比±100mm还差。较窄的（ws＞600mm）轻质板桩，即使联锁接头在长（D＝7m）板桩上，也可达成合理的打桩公差（±25mm）。

板桩逐渐偏离定位线游移是难以鉴别的，归因于挖掘前并无任何方法可检视板桩的最终定位线。此定位线问题妨碍轻质板桩用应于永久工程，并补充在轻质（t≤5mm）板桩的断面轮廓所加的限制（w与ws＜600mm）。

板桩上的侧向力主要依板桩后方土地之地下水压力而定。如此，地下水压力通常会因来自板桩轮廓上及内部出现的侧向载荷的内部应力的累积而损害宽（ws＞800mm）的轻质（t≤5mm）板桩的完整性。此等载荷产生旋转运动与压曲效应，使轮廓偏转而将板桩接头打开。正常操作需要架设侧排水沟、深（＞10m）井或浅（8m）井点。此等措施要求板桩具有相当的水密性，以便可将水排至排水沟或井，而非经由板桩的接头送出。然而，将地下水抽下，可诱使板桩后方的地面沉降。此种保持地下水位，与控制地下水压力之冲突，会严重妨碍轻质（t≤5mm）板桩的使用。

传统（t＞5mm）板桩较重的接头轨，提供相当紧密的接头，其可逐渐以填缝或橡胶密封剂密封。然而，轻质（t≤5mm）板桩的开放接头无法有效密封。此种问题影响定位线公差不良的宽的轻质板桩。打桩期间，简易“重叠”接合系统分离开、甚至“钩住”或“联锁”的接头也可能解脱，而导致打开轻质（t＝＜5mm）板桩的接头。如此，须将地下水抽至比挖掘水平更低的水平。如此显然增添现场排水成本，并需接近板桩后方区域的通路。在任何情况下，板桩后方土地的排水是个独立的构筑活动。过去，此地下水的排水导致板桩下方潜挖的管道的腐蚀，造成板桩后方土地的过度下沉。

本发明的目的在于通过提供钢或其它可成型材料制成的一宽板桩以克服或改进前述一个或多个缺点，该板桩可克服前文综论先有技术时引述的尺寸限制、稳定性与构造等问题。

本发明的一个方面提供由加劲镶板、打桩肋及具有一或多种可变轮廓之接头长条制成的，板桩断面轮廓以产生一种最有效地达成如宽度ws介于800mm至3500mm间的“宽”板桩的结构与构造需求的总体轮廓。本发明的又一方面本发明提供加劲条，以便于架设与随后于载荷期间，控制板桩的变形与扭曲。在又一个方面中，本发明提供具有更高载荷能力的接合系统的板桩，以便接纳用宽板桩出现的力。本发明也设想使用改良打桩法，以便接纳宽板桩所遭遇的较高的打桩阻力、桩压缩与定位线等问题。本发明又提供一种控制板桩周围与后方的地下水流与压力的系统。本发明皆涵盖传统（t＞5mm）与轻质（t≤5mm）板桩。

如此，本发明之一较佳形式提供一板桩，包括一绕纵轴成形或打褶的板，使得具有波纹形轮廓形状，并具总宽度ws超过800mm;所述板桩件具有加劲镶板装置件、打桩肋装置及接头长条装置。

前述板桩的轮廓及尺寸可由如下特征界定：

＊  轮廓尺寸参数w、d、t、f、i、f/d和n，该尺寸参数相关于并限定板桩的加劲镶板装置、驱桩肋装置及接头长条器件的特征;及

＊  整体尺寸参数ws/tm、N，该尺寸参数与板桩的整体构型相关;其中，d为轮廓深度，t为生成轮廓之材料厚度，f为轮廓之翼缘宽度，i为轮廓腹板的倾斜角，n为各该装置中轮廓数目，tm为板桩的最小厚度，N为板桩内之轮廓总数。在第一形式中，各该装置之轮廓特征如下：

d＞200mm

t≤5mm

0＜f＜450mm

45＜i≤90度

0＜（f/d）＜4

其中各该器件之轮廓数N如下：

0.5＜n＜2

而整体板桩;

100＜（ws/tm）

1≤N＜5

在又一形式中，该等特征如下：

d＞150mm

t≤5mm

0＜f＜350mm

45＜i＜80度

0＜（f/d）＜0.8

100＜（ws/t）

0.5＜n＜3

1＜N＜6

在又一形式中，该等特征如下：

d＞150mm

t≤5mm

0＜f＜450mm

45＜l＜60度

0＜（f/d）＜3

100＜（ws/t）

0.5＜n＜3

1＜N＜6

在又一形式中，该等特征如下：

d＞125mm

t≤5mm

0＜f＜350mm

45＜i＜90度

0＜（f/d）＜5

200＜（ws/t）

0.5＜n＜5

1＜N＜10

在又一形式中，该等特征如下：

d＞125mm

t≤5mm

0＜f＜450mm

45＜i＜65度

0＜（f/d）＜5

120＜（w/t）

1＜n＜5

1＜N＜10

在又一形式中，该等特征如下：

d＞150mm

t＞5mm

0＜f＜140mm

45＜i≤90度

0＜（f/d）＜1.2

160＜（ws/t）

0.5＜n＜3

1≤N＜6

在又一形式中，该等特征如下：

d＞150mm

t＞5mm

0＜f＜450mm

45＜i＜65度

0＜（f/d）＜3

60＜（ws/t）

0.5＜n＜3

1≤N＜6

在又一形式中，该特征如下：

d＞150mm

t＞5mm

0＜f＜300mm

45＜i≤90度

0＜（f/d）＜1.2

100＜（ws/t）

0.5＜n＜3

1≤N＜6

在又一形式中，该等特征如下：

d＞150mm

t＞5mm

0＜f＜300mm

45＜i＜65度

0＜（f/d）＜3

100＜（ws/t）

0.5＜n＜3

1≤N＜6

在轮廓深的形式中，该等特征如下：

450＜d＜1200

t≥5mm

150＜f＜750mm

45＜i＜65度

0.10＜f/d＜2

60＜ws/t

n＝1

1≤N＜2

板折叠间距半径r较好为5至50mm。

欲更方便了解本发明，并付诸实效，兹参照附图，示例说明本发明之较佳具体例，附图者：

图1a至1d说明限定本发明所用的术语的基本断面轮廓;

图2a至2b说明本发明的板桩件的基本轮廓;

图3示例说明本发明的多轮廓式板桩件;

图4说明本发明的较浅的多轮廓式板桩件;

图5a至5f说明本发明的板桩的其它可供选择的基本断面轮廓;

图6a至6f说明多轮廓板桩断面的其它可供选择的轮廓;

图7a至7c说明较浅的断面板桩件的其它可供选择的轮廓;

图8a至8g说明典型的驱桩肋轮廓;

图9a至9c说明板桩接头件的其它可供选择的位置;

图9d至9f为与对应接头位置相关的力图;

图10说明施于本发明的板桩件的其它可供选择的加劲条的透视图;

图10a，10b及10c说明与板桩结合的其它可供选择的劲条端视图;

图11为纵剖面图，显示打褶加劲板之细节;

图12为显示埋设于地下的一板桩及与其相关的力正视图;

图13至18说明本发明板桩件的其它可供选择的接合系统;

图19说明板桩件使用的一排水井设施;

图20说明用于排水井的架设杆;

图21a至21d说明沿第19图线A-A的其它可供选择的截取其断面的立管;

图22a至22d说明沿第19图线B-B的其它可供选择的渗透断面;

图23为用于本发明的板桩的打桩架的示意图;

图24及25比较正常打桩法的合成打桩力，及使用本发明的打桩架打桩;

图26为打板桩的打桩导向件构造的透视图;及

图27为沿图26线A-A的断面图。

本发明的板桩根据轮廓参数d、f、i、w、n、f及整体参数ws、tm及N进行限定。各参数定义于图1a所显示的一基本板波纹形轮廓，该轮廓包括一连续阶梯函数，有一波峰及波谷，于该波谷处设置以具有宽度为f的翼缘，二翼缘间距因而为断面轮廓的深度以字母d表示。翼缘借助一具有倾斜角度i的倾斜的腹板接合。断面轮廓的整体宽度以字母w表示。材料厚度以字母t表示，而各节板桩中的轮廓数目以字母n表示。可见图1a的基本轮廓包括二个图1c所示类型的基本U型轮廓。图1b的轮廓始于沿连续阶梯函数的一个不同位置，并包括二个图1d所示的类型的基本Z型轮廓。板桩的整体宽度以参数ws表示，板桩的轮廓总数以N表示。板桩材料的最小厚度以tm表示。上述参数可于二毗邻轮廓间及沿板桩件的纵长方向改变。

本发明的板桩件的轮廓分成三段，提供接合系统、加劲镶板及驱桩肋。轮廓的二个基本形式示于图2及5。此三具有独立的轮廓特定制成以适板桩的特殊需求。三段（驱桩、加劲与接合）的一个或多个基本断面轮廓可组合而产生宽板桩，如图3，4，6及7所示，进一步说明如下。

该轮廓可以三组断面轮廓说明，包括：

（a）一深的断面轮廓，由单一加劲镶板与一个驱桩肋及多个接头长条所组成（0.7≤n＝＜1.5）-（图2及5）。

（b）一多重轮廓，由一个或多个加劲镶板、一个驱桩肋及多个接头长条所组成（1.5＜N＜5）-（图3及6）。

（c）一较浅的断面轮廓，由形成二个或多个加劲镶板的多重轮廓（2.5＜N）、一个或多个驱桩肋及二个接头长条所组成-（图4及7）。

图2及5a所示的基本板桩轮廓包括标示为（SP）的加劲镶板2，该加劲镶板包含由一接合腹板5互连的间隔翼缘3及4，并终止于两相对侧的互补接合件6及7。于此基本构型中，加劲镶板2并入腹板5内;驱桩肋标记为（DR），借之与打桩机啮合;同时也将接合长条（JS）并入端腹板8及9或翼缘4内，该翼缘4终止于接合件6及7上。在图5b的实施例中，该轮廓包含特殊形成的接合长条10，该长条终止于接合件6及7上。在图5c及5d的实施例中，驱桩肋标记为（DR），该驱桩肋以中间阶梯或波纹11形成，此肋位在一平面内，且与上及下翼缘3及4平行。图5e的实施例中，接合件6及7形成于翼缘3及4上，以限定第二基本轮廓-图2b。

通过将基本断面轮廓元件以各种组合形式而组合成多重轮廓，如图3所示，其中多重轮廓件12包含二个加劲镶板（SP）、一个单一的驱桩肋（DR）及二个终止于接合件6及7上的接合长条（JS）。具有本发明的优点的其它可能的多重组合形式示于图6a至6f中。图4及图7a至7c的各实施例示例说明本发明的其它多重组合形式。

图2及5中，较深的轮廓设计成于悬臂或受顶撑的板桩中所需的高抗弯强度及劲度。图3及6中的多重轮廓用于定锚壁或沟槽护板。图4及7的较浅的轮廓则设计成用作沟槽护板及渗流截止板弯。考虑到板桩的结构特征、制造、架设及最终地底支撑功能，所生成的板桩形成最经济的板桩，其可由钢材料或其它可成型材料制成。

板桩可由一张或多张金属板或片制成。该板/片可成形为一个或多个断面轮廓的节段。此等板/片可顺纵向和/或横向焊接在一起，例如沿图2a及2b所示虚线焊接，以生成比较个别板/片更长或更宽的板桩。此方法可消除由于材料和/或局部制造能力对先有技术的板桩轮廓所加诸的尺寸限制。此外，板桩制成节段，容许顺着与横向跨板桩的断面轮廓有弹性。然而，板桩设计同样可适用于由单一板或片生成之板桩。为便于板桩进入地底，其前导端可制成在厚度上呈退拔形状。

各节段内的断面轮廓可由一个部分的或完整的标准轮廓、或多重轮廓所制成，通常：

节段  节段内的轮廓（w）单元（n）

接头长条  1/4

驱桩肋  1/2

加劲镶板  0.5＜n＜3

然而，接头长条及驱桩肋，即使呈如前述之多重单元，也可由该轮廓单元的任何比例制成。加劲镶板须由比一轮廓单元之半更大（n＞0.5）轮廓制成，以便达成加劲镶板质量中心与板桩整个中心轴局部与整体对齐。由半轮廓（n＝0.5）加劲镶板制成的任何板桩为不对称，直至全部镶板之断面深度皆相同为止，此乃一波纹形板桩。

加劲镶板代表板桩的主要结构元件。我们的研究发现：最佳断面轮廓的结构效率因素（SR  &  FSR）在如下参数范围内：

强度  劲度

参数  (较高SR)  (最大FSR)

翼缘宽度  0<f<350  0<f<200

腹板倾斜度  45<i<90  55<i<90

(f/d)比  0<(f/d)<40  0<(f/d)<1.5

轮廓  0.5<N<3  0.5<N<2

然而，断面深度d是决定板桩的结构性能的主要因素。

于一“宽”板桩分开此三功能，可使加劲镶板的断面轮廓不受先有技术的约束。如此，对轻质（t≤5mm）板桩的加劲镶板则可采用最佳断面轮廓。对于此等范围内的断面轮廓存在有成组最佳参数，与主要目的，亦即宽幅/驱桩能力的强度/劲度有关。

板桩内可含较厚的加劲镶板（t＞5mm），以便适用于驱桩力锚碇载荷和/或腐蚀损失。同时，厚度t可沿加劲镶板改变以配合沿板桩的抗弯力矩的改变并容纳于轮廓内因横跨板桩的侧向力所产生的内部应力。腹板或翼缘可包括“增强”板，以改变一镶板内的厚度t，以便容纳局部应力或不稳定问题和/或改进加劲镶板的整体抗弯强度/劲度。使用较重的板（t＞5mm）的板桩轮廓在部分轮廓板桩（N＜1）上集中实现厚度变化。如此，该等轮廓可用于本发明中较深（d＞200mm）、较宽（ws＞800mm）与较重（t＞5mm）的板桩轮廓，如图2、3及4所示。

板桩的驱桩肋节段（DR）沿该板桩传递驱桩力。驱桩轮廓由打桩设备决定，特别是由打桩机的颚夹总成决定。由于可个别分开成形驱桩肋，故介于加劲镶板与驱桩肋间板厚度可有所改变（td＞ts）。打桩方法进一步论述如下。

驱桩肋（DR）可设计成如图8a至8g所示的四基本轮廓。此四轮廓可描述为：

轮廓  位置/设计

21、22、23  腹板平坦与V形或波纹形夹具

24  开缝腹板夹具

25、26  翼缘夹具

此等图中，箭头代表打桩机的颚夹对板桩内各肋的两相对侧施加的夹持力。驱桩肋21、22及23可合并到半个标准轮廓单元（n＝0.5）。因而此类型夹具可用于图2的深轮廓板桩。若在轮廓21上腹板之倾斜度超过60度，则颚夹总成会干扰毗邻的加劲镶板。然而，若腹板的倾斜度小于75度，则V形与波纹形腹板轮廓22及23可避开此种干扰。

夹持轮廓24、25及26未曾用于本发明限定的轮廓，归因于此等轮廓未曾用于将断面深度d、尺寸f和i、比例[（f/d），w/t）]及轮廓数n联结在一起的传统（t＞5mm）或轻质（t≤5mm）板桩上。过去，板桩内夹持区周围也未曾使用较重的板厚度（td＞t）。

将二个或二个以上的驱桩肋轮廓并入较宽的“宽”板桩，例如图6及7所示的该种类型板桩，可改进侧向稳定性、分散驱桩力，与控制打桩期间板桩的对准。如此，于宽（1200＜ws＜3500mm）板桩内并入二个或二个以上的驱桩肋可避免使用桩帽和分荷梁，特别驱桩肋内带有较厚板（td＞t）时尤其如此。如此容许较宽的重质（t＞5mm）和轻质（t≤5mm）板桩被驱入较硬的打桩条件（Qd＞1500kN）。驱桩肋的压缩弯曲和振动问题可借助沿驱桩肋提供以一个或个多纵加劲条（27）而得到克服（参见图8g）。此加劲条可由一轻质结构型钢、棒或板连接至该板上所组成，并沿驱桩肋伸展一段距离（＞2×d）。如此，可于细长（w/t＞50）驱桩肋上出现驱桩肋的完整压缩容量。图2、3及4标记为28的交叉阴影线区为打桩机颚夹夹住板桩的区域以供打桩用。

于板桩两相对侧的接头件可设置在板桩的翼缘或腹板上，如图9所示。图9a中，接头件位在外翼缘;而图9b中，接头件位在内翼缘。在图9c的实施例中，接头件位在腹板上。轻质（t≤5mm）板桩倾向于在载荷下“卷曲”，打开接头并产生横跨接头之力，如图9d所示，图中F1表示侧向接头力，Ft表示拉力，而箭头R表示当排列在腹板的接头，因板桩弯折所致之旋转运动。在后方翼缘位置处的接头力较小。

当如图9c及9f所示，接头位在翼缘中时，净力顺着腹板的轴，因而由于弯折造成无数次旋转。

载荷的侧向分布与“卷曲”效应的控制与板桩的抗弯强度（第一）、侧向载荷及接头所在位置/设计有关。载荷横跨轻质（t≤5mm）板桩的载荷的侧向传递严格地受板的抗弯强度（0.04×t²）的限制。此问题将轻质（t≤5mm）及传统（5＜t＜10mm）板桩[（f/d）＝1.0，N＝1]的轮廓宽度ws及断面深度d限制于：

板桩  轮廓宽度  断面深度

(w)-(mm)  (d)-(mm)

轻质(3<t<5)  550-800  125-200

传统(5<t<10)  800-1500  200-400

如此，横跨接头长条的轮廓分布载荷的侧向能力变成宽（ws＞600mm）板桩、特别是具有较深（d＞100mm）断面轮廓的板桩的一个大课题。因此，接头设计与侧向劲度问题将轻质板桩限制成宽度较窄（ws＜600mm）及轮廓较浅（d＜100mm）。

此种问题可借助加大板厚度（t＞5mm）而部分地得到改进。另外，借助使用侧方加劲板提高板的侧向抗弯强度及借助由结构断面设置加劲条轨以便沿板桩分布载荷，可改进板桩分布载荷的侧向能力F。侧向加劲条和接合系统的细节详述如下。

同时，如此提高侧向劲度与强度，允许限定接头长条轮廓的参数符合加劲镶板的相关参数d、f和i。如此，接头长条变成直至迄今为止以轻质（t≤5mm）板桩无法达成的程度的板桩结构轮廓的一部分，传统板桩（t＞5mm）上，其断面的整体尺寸远远超过接头结构对板桩结构强度的贡献。如此，“稳定”的接头对于传统（t＞5mm）板桩并不具重要的意义。

板桩的波纹形部分填充以如图10所示的各型腹板加劲条或隔板。产生的横跨板桩的横梁。加劲条可为一简易的板30（亦见图10a），或横跨板桩的波纹形部分伸展一条或多条棒31，或一打褶板32以生成一填满波纹形部分的中空镶板，如图10、10b、10c及11所示。加劲条深度须介于加劲条的断面深度d的60与110%间，以便横跨板桩产生一横梁。加劲条32跨越加劲镶板、驱桩肋而延伸至接头长条（见图10a至10b）。然而，加劲打板能填满锚碇所在位置上的一个波纹形部分，如图10所示。

加劲条可为厚杆（wb＝200mm，t＝5-10mm）或棒31（直径＞25mm），该直径允许泥土通过加劲条后方的该波纹形部分。在另一种可供选择的配置中，结构断面（I或U梁）的轮廓制成可填满波纹形的部分。然而，来自锚碇或打桩载荷的纵向力以用图10及11的打桩加劲条为有利。此加劲条的轮廓（20＜i＜40度）可减少打桩和/或挖掘期间的土壤阻力至最小程度。可设置以一通气孔或隔板以减少加劲条周围的土壤阻力或抽吸。可于驱打板桩前先设置板状加劲板。

图12示例说明借助引进横跨板桩的侧向加劲条可达成载荷的传递，图中显示出的一排互连的板桩33埋入并耸立于地面34。板桩33设有横向加劲条35。双头箭头代表两方向的载荷传递，而单头箭头代表单一方向的载荷传递。锚碇/支柱所在位置显于36及27。

加劲条可在接近桩梢处、在锚碇/支柱的水平处和/或在桩顶处设置成横跨该板桩（参见图12）。载荷沿加劲镶板传递，继而借助侧向加劲条传递横跨至接头、锚碇/支柱或驱桩肋。顶加劲条传递打桩载荷，并减少侧向振动。在锚碇所在位置，加劲条可用以承受倾斜的锚碇或支柱载荷中的垂直组成部分。借助示于图10a至10c中建议的接合镶板上的加劲条的端部的细节，可局部地改良接头的载荷容量（2×t²＜F＜200×t）。因此，毗邻的板桩可通过加劲条支撑在毗邻的锚碇/支柱板桩上的，而无需诉诸“横档”支梁。此等功能结合了加劲条所具有优于在挖掘作业关键期间必须架设的“横档”支梁的一大优点。

加劲条消除了板厚t所加诸的限制，允许由轻质（t≤5mm）及中质（5＜t＜10mm）板制成“宽的”（800＜ws＜3500mm）板桩。此外，消除了侧向稳定度[（w/t）＜150]约束，允许宽的（w＞600mm）、深的（d＞200mm）轮廓以ws/t比超过200而应用于加劲镶板上。与多重驱桩镶板相结合，可打入极宽的板桩，亦即：

锚碇数目  板桩宽度

一驱桩镶板  （ws）-（mm）

1  ws＜2000

2  1500＜ws＜3500

3  2500＜ws＜+3500

如此，含有腹板加劲条可克服“宽”板桩相关的侧向稳定性问题。

侧向板状加劲板30的其它构型示于图2a及2b中，而打褶板状加劲条32的其它构型则示于图3中。图4的板桩设有侧向板状加劲条30及加劲杆31。

在宽板桩中设有一独立的接合条（JS）使得接合系统的设计更富弹性。当板桩宽ws增至800以上时，板桩间的横向力快速加大，亦即：

板桩宽（ws）  横跨接头的载荷

（F）-（kN/m.mm）

550  5×t＜F＜15×t

1000  15×t＜F＜40×t

2000  40×t＜F＜70×t

3000  80×t＜F＜1500×t

由接合条的板/片制成的接合系统的载荷容量限制于（F＜15  ×t）。此载荷容时（F＜15  ×t）将此型接头限制于板桩宽ws至多为600mm。较宽的板桩（ws＞600mm）需要有由结构管或箱断面（F＜150×t）制成的联锁接头。即使此等接合系统也仅有有限的张力容量与侧向载荷容量（F＜30×t）。侧向载荷容量可利用加劲条局部改善。然而，必须将接合系统由出现高侧向载荷（F＞30×t）的翼缘处改变到腹板所在位置。在腹板位置，大部分侧向载荷可呈拉张/压缩，而非与板之抗弯强度相关的侧向载荷。于腹板位置，借助改变腹板的倾斜度与使用侧向加劲条以达成直接压缩/拉伸而可提高载荷传递，而直接压缩/拉伸到提供高的载荷容量（150×t＜F＜200×t）。如此，基于得自管或箱断面的联锁接头的接合系统可用于宽度ws达3500mm的板桩。介于中间的板桩（800＜ws＜200mm）上，结构管与箱断面接头的拉伸与压缩容量容许将接头设置在翼缘上。图13至28示例说明可供选择的另一用于互连依本发明的毗邻板桩的其它接头设计，其具有比现有接合系统更高的载荷容量。

图13，14及16示例说明接头，其中的接头加劲条（JS）终止于个别互补组件上，接头包括正方形或矩形的封闭式管断面或箱断面，固定于毗邻板桩件上，而其中有一断面具有长缝以便容纳另一断面。图15的实施例涉及使用联锁的槽断面。

图16至18的配置中，其中一接头件包括一正方形断面47，沿其一缘48开放以便容纳另一接头件。在图16中，另一接头件包括另一正方形断面49，其设计适合供净定位于另一外断面47内部。在图17中，另一接头件50的横断面属部分方形，顺一侧缘开放，以便与另一接头件限定出一密封剂空间51。在图18中，接头件52的横断面为截头方形，以便与另一接头件限定出一密封剂空间53。

图13至18中显示的接头设计，可提供紧密的接头嵌合，以便避免碎屑或砂土进入联锁;若需要，可提供一沿接头的纵向长度伸展的水封，以便容许接头提高其对局部工程需求的适配性;并生成或呈一独立单位、或并入接头轮廓内的除水室。此四项特点大大改善板桩结构的整体水密性与完整性。包括一闭合的内箱或管断面，允许加压注入钻岩流体、水和/或空气，以便有助于板桩的驱打。

如前所陈，接头密封剂可置于某些接合系统内制成的开放空间内（参见图17及18）。密封剂也可向下加压注入图13、14及15所示的方形、管形或矩形类型接头的内断面。接头密封剂可为油脂或水泥-膨润土混合物，借助一种可润湿而膨胀的疏水性橡胶或聚合物密封剂。另外，打桩后，可将密封剂杆或板插入密封空间内。打入下一个板桩，可开启密封剂空间直到地下水渗入而活化该膨胀密封剂。如此，在打入下一个板桩之前和之中，密封剂仍保持有“弹性”。

板桩可装配以一供抽取或排除地下水的系统，如图19至21所示（亦可见于图4）。排水用的较佳井构造60包括一管61，此管61架设于板桩62后方处的地底内。此管61由一立管63组成，而立管63内有一个或多个渗透段64。该渗透段64则借助将一包括具尺寸过大的梢66的一内立管的杆打入立管63内，胀大立管63的尺寸小的、纵向裂缝管段65而形成的。如此开启尺寸过小的立管的裂缝允许地下水渗入立管内。然而，渗透段也可简易地在立管63上开缝隙而形成。

通过渗透性陶瓷、粒状橡胶或线网、过滤织物，或环绕一内立管68开缝隙的内衬67，可防止土壤溶蚀入立管内。借助水回馈系统或使用“高空气进入性”的陶瓷或粒状橡胶内衬，可以阻止空气进入立管68内。渗透性内衬可借助携有胀大梢66及套环69的杆及管68而架设，见图20。一俟胀大梢66通过裂缝管段65并超过之后，外管段65的弹性部分即将段65围绕渗透性内衬封闭，并将内衬固定定位。因胀大梢和/或套环造成裂缝管段65永久性扭曲，可避免裂缝的完全闭合。

立管68最初连接到传统真空井点上使用的常规的管路工程和泵系统。立管61可具任一适宜的断面构型，例如见图21及22的实施例中。一旦开始挖掘，立管68可例如在69处经由板桩外桩面插入，如图21所示。如此，便能于挖掘处内以重力系统达成长期除水的目的，而不必在更长的时间内需依赖于真空收集器系统。

在板桩上架设一井系统，可于整个结构上，以低成本由板桩后方之土地除水来实现。此外，井系统可建立地下水负压，有助于支柱或锚碇完全架设前的关键时期对土地提供支撑。

板桩的尺寸愈大（ws＞800mm），则打桩力增加，主要因板桩表面摩擦所致。如此，驱桩肋的顶部受到打桩力的完全的冲击。板桩具有更大游移越线的倾向。此二问题使得轻质（t≤5mm）和传统（t＞5mm）的板桩所能达成的板桩宽度ws和/或深度d受到限制。迄今为止，此等驱桩问题的解决之道无非是：使用各种方法来缓冲来自正常掉落或冲击锤的冲击，或于板桩上提供一补强帽。但此等措施皆不适合用于以振动打桩机对轻质板桩进行的打桩。

宽板桩（ws＞800m）的打桩力可察觉地比通常的板桩（ws＜600mm）的打桩力更高。如此，板桩的压缩性与侧向稳定性变成宽（ws＞800mm）板桩打桩时的关键因素。此外，使用振动打桩机打桩期间，重复载荷造成板桩的过早疲劳破坏。当动态打桩力高（±800kN）时，振动力逆转，只留下打桩机重量及由其架设点（Fd＜50kN）的向下推力，而对打桩力产生一种“偏置”。

打桩作业显示：振动频率虽可于20至40Hz范围变动，但以30至40Hz可得最佳的打桩效果，并减少损坏板桩的危险。同时，于大多数地面条件下，“宽”板桩所需打桩的阻力大小程度（100＜Fr＜1000kNM/m）上，向下的正推力（Fd＞50kN/m）有助于加速打桩速率，并可阻止过早出现抗拒。如此，一旦板桩打不动或变“僵固”时，即使需要用更大型打桩机而出现极大的力也必需保持板桩的贯入度。

如此，本发明又提供宽板桩用的一种打桩架。如图23所示的打桩架70其包括一向下牵引设备，该打桩架其可施展超过100kN/m的向下力Fd。打桩架70固定在前一个已打入的板桩73的位置72上，以对向下牵引显现阻力。该打桩架70利用一调整式支柱74支撑，该支柱74固定在更远方处的板桩76的位置75上，侧向载荷则借助横跨板桩顶部的侧向加劲条77传递至打桩架70。

打桩机的固定箱示于78，而板桩机的振动箱示于79，而箭头80表示由打桩架70施于打桩机的向下牵引力。

打桩架70确实可降低峰值打桩力、疲劳效应，并改进打桩机于30至40Hz范围之性能。如此，对宽板桩而言，便可避免采用打桩片等的需求。再者，使用打桩架，改进板桩的定线，允许将多颚夹系统使用于打桩机，因而可借助包括在板桩上的多根驱桩肋而将打桩力分散在横跨该板桩上。

图24和25为力图，显示一般打桩法和采用打桩架的打桩法。Fp表示于板桩顶之力，而Fr表示板桩阻力，Fv表示来自打桩机之振动力。F1表示来自板桩压缩的力的损失，Fd是弹性向下牵引力。

一旦将板桩打至地面以下，则无法由打桩架导引。板桩的后缘依循前一个板桩上的接头件的同时，而前导轨可自由偏离定位线而游移。板桩于深度1为6.0m时的潜在游移，典型地为：

板桩宽度  于6.0m游移

（ws）-（mm）  （mm）

1000  30

2000  120

300  300

由于游移因扭曲而起，故游移无法借助横跨或沿着板桩的加劲条控制，虽然顶部加劲条可减少游移现象。

所提议的一种设计使用前文参照图13至18所述的联锁接合系统连同图26和27所示的直径为75至250mm的开缝导管81一起，对板桩的侧向对准的控制伸展到地面以下。该开缝可沿管壁轴或沿一渐进的螺旋线。如图27所示该开缝管81最初由一钻孔装置架设于拟议的对准位置，管81被旋转而获得垂直或横向对准。然后板桩83的前缘导轨82沿该开缝向下打入，然后将管81抽出，此通常借用打桩来实现。此法可减少宽板桩（ws＞800m）末端的游走。除水井管上可设置以中间导向件84，以对极宽的（ws＞2000mm）板桩提供中间约束。如此，任何板桩即使于深度1＞6m也可架设成正确的侧向对准（±25mm）。

宽的（ws＞800mm）轻质（t≤5mm）板桩之整体优点，可借由与通常轻质（t≤5mm）和传统板桩进行成本比较而可极好地给予说明。曾对在美国、东南亚及澳洲现场使用轻质板桩与传统板桩的广泛应用进行成本评估。所有应用皆显示成本介于传统板桩的60至90%间，平均值为70%，即使在挖掘后回收板桩的工地上亦如此。此种成本节省因材料成本下降、打桩成本及支柱/锚碇成本也下降所致。同时较轻质（t≤10mm）板桩结构性能，至少改良至传统板桩性能的程度。

拟议中“宽”板桩的设计，可消弭其它轻质（t≤5mm）板桩的缺点。该设计包括结构参数，侧向稳定性，接合系统，与水密性的改进。因打桩成本和附属工程（横档、支柱、锚碇等）节省，故总体成本下降。然而，主要优点在于轻质（t≤10mm）板桩提高至传统板桩系统的完整性程度。即使于传统板桩（t＞5mm）之范围内，所拟议的“宽”板桩的设计优于先有技术的传统板桩设计。

如此，本发明提供由钢板打褶或形成可变轮廓而制成的宽（ws＞800mm）板桩，此板桩可提供先前此型板桩轮廓所无法达到的打桩强度、抗弯强度及侧向强度。此种设计将板桩分成三个镶板，即：驱桩肋、加劲镶板与接合长条。板桩绕其桩梢、于中心段及于桩顶也要有特殊规格要求。该设计的构想又将板桩分成三层。可借由一片金属板打褶或成形整体轮廓，或借助组合标准组件镶板来制成长的（＞4m）宽（ws＞800mm）板桩。材料厚度t可在横跨和/或沿板桩而异，以便配合各种镶板和/或各水平高度的特殊规格要求。

Claims (28)

1、一种板桩，其包括一板经绕一纵向轴成形或打褶，使之具呈波浪形轮廓形状，并具有总宽度(ws)超过800mm；所述板桩限定加劲镶板装置、驱桩肋装置及接合长条装置，其特征在于：各该加劲镶板装置、驱桩肋装置、及接合长条装置的轮廓符合下述规定：

d＞200mm

t≤5mm

0＜f＜450mm

45＜i≤90度

0＜(f/d)＜4

其中，d是轮廓深度，t是材料厚度，f是翼缘宽度，i是腹板的倾斜角；其中，各该装置中的轮廓数目n遵守如下规定：

0.5＜n＜2

及其中，对所述板桩

100＜(ws/tm)

1≤N＜5

式中tm是板桩的最小厚度，而N是板桩内所述轮廓的数目。

2、一种板桩，其包括一板经绕一纵向轴成形或打褶，使之具呈波浪形轮廓形状，并具有总宽度（ws）超过800mm;所述板桩限定加劲镶板装置、驱桩肋装置及接合长条装置，其特征在于：各该加劲镶板装置、驱桩肋装置及接合长条装置的轮廓符合下述规定：

d＞150mm

t≤5mm

0＜f＜350mm

45＜i≤80度

0＜（f/d）＜0.8

其中，d是轮廓深度，t是材料厚度，f是翼缘宽度，i是腹板的倾斜角;其中各该装置中的轮廓数目n遵守如下规定：

0.5＜n＜3

及其中，对所述板桩

100＜（ws/tm）

1＝＜N＜6

式中tm是板桩的最小厚度，而N是板桩内所述轮廓的数目。

3、一种板桩，其包括一板经绕一纵向轴成形或打褶，使之具呈波浪形轮廓形状，并具有总宽度（ws）超过800mm;所述板桩限定加劲镶板装置、驱桩肋装置及接合长条装置，其特征在于：各该加劲镶板装置、驱桩肋装置及接合长条装置的轮廓符合下述规定：

d＞150mm

t≤5mm

0＜f＜450mm

45＜i≤60度

0＜（f/d）＜3

其中，d是轮廓深度，t是材料厚度，f是翼缘宽度，i是腹板的倾斜角;其中，各该装置中的轮廓数目n符合下述规定：

0.5＜n＜3

及其中，对所述板桩

100＜（ws/tm）

1≤N＜6

式中tm是板桩的最小厚度，而N是板桩内所述轮廓的数目。

4、一种板桩，其包括一板经绕一纵向轴成形或打褶，使之其呈波浪形轮廓形状，并具有总宽度（ws）超过800mm;所述板桩限定加劲镶板装置、驱桩肋装置及接合长条装置，其特征在于：各该加劲镶板装置、驱桩肋装置及接合长条装置的轮廓符合下述规定：

d＜125mm

t≤5mm

0＜f＜350mm

45＜i≤90度

0＜（f/d）＜5

其中，d是轮廓深度，t是材料厚度，f是翼缘宽度，i是腹板的倾斜角，其中，各该装置中的轮廓数目n符合下述规定：

0.5＜n＜5

及其中，对所述板桩，

200＜（ws/tm）

1≤N＜10

式中tm是板桩的最小厚度，而N是板桩内所述轮廓的数目。

5、一种板桩，其包括一板经绕一纵向轴成形或打褶，使之具呈波浪形轮廓形状，并具有总宽度（ws）超过800m;所述板桩限定加劲镶板装置、驱桩肋装置及接合长条装置，其特征在于：各该加劲镶板装置、驱桩肋装置及接合长条装置的轮廓符合下述规定：

d＜125mm

t≤5mm

0＜f＜450mm

45＜i≤65度

0＜（f/d）＜5

其中，d是轮廓深度，t是材料厚度，f是翼缘宽度，i是腹板的倾斜角;其中，各该装置中的轮廓数目n符合下述规定：

1＜n＜5

及其中，对所述板桩

120＜（ws/tm）

1≤N＜10

式中tm是板桩的最小厚度，而N是板桩内所述轮廓的数目。

6、一种板桩，其包括一板经绕一纵向轴成形或打褶，使之具呈波浪形轮廓形状，并具总宽度（ws）超过800mm;所述板桩限定加劲镶板装置、驱桩肋装置及接合长条装置，其特征在于：各该加劲镶板装置、驱桩肋装置及接合长条装置的轮廓符合下述规定：

d＞150mm

t≤5mm

0＜f＜140mm

45＜i≤90度

0＜（f/d）＜1.2

其中，d是轮廓深度，t是材料厚度，f是翼缘宽度，i是腹板的倾斜角;其中，各该装置中的轮廓数目n遵守如下规定：

0.5＜n＜3

及其中，对所述板桩

160＜（ws/tm）

1≤N＜6

式中tm是板桩的最小厚度，而N是板桩内所述轮廓的数目。

7、一种板桩，其包括一板经绕一纵向轴成形或打褶，使之具呈波浪形轮廓形状，并具有总宽度（ws）超过800mm;所述板桩限定加劲镶板装置、驱桩肋装置及接合长条装置，其特征在于：各该加劲镶板装置、驱桩肋装置及接合长条装置的轮廓符合下述规定：

d＞150mm

t≤5mm

0＜f＜450mm

45＜i≤65度

0＜（f/d）＜3

其中，d是轮廓深度，t是材料厚度，f是翼缘宽度，i是腹板的倾斜角;其中，各该装置中的轮廓数目n符合下述规定：

0.5＜n＜3

及其中，对所述板桩

60＜（ws/tm）

1≤N＜6

式中tm是板桩的最小厚度，而N是板桩内所述轮廓的数目。

8、一种板桩，其包括一板经绕一纵向轴成形或打褶，使之具呈波浪形轮廓形状，并具有总宽度（ws）超过800mm;所述板桩限定加劲镶板装置、驱桩肋装置及接合长条装置，其特征在于：各该加劲镶板装置、驱桩肋装置及接合长条装置的轮廓符合下述规定：

d＞150mm

t≥5mm

0＜f＜300mm

45＜i≤90度

0＜（f/d）＜1.2

其中，d是轮廓深度，t是材料厚度，f是翼缘宽度，i是腹板的倾斜角;其中，各该装置中的轮廓数目n符合下述规定：

0.5＜n＜3

及其中，对所述板桩

100＜（ws/tm）

1≤N＜6

式中tm是板桩的最小厚度，而N是板桩内所述轮廓的数目。

9、一种板桩，其包括一板经绕一纵向轴成形或或打褶，使之具呈波浪形轮廓形状，并具有总宽度（ws）超过800mm;所述板桩限定加劲镶板装置、驱桩肋器件及接合长条装置，其特征在于：各该加劲镶板装置、驱桩肋装置及接合长条装置的轮廓符合下述规定：

450＜d＜1200

t＞5mm

150＜f＜750mm

45＜i＜65度

0.1＜（f/d）＜2

其中，d是轮廓深度，t是材料厚度，f是翼缘宽度，i是腹板的倾斜角;其中，各该装置中的轮廓数目m符合下述规定：

n＝1

及其中，对所述板桩

60＜（ws/tm）

1＝＜N＜2

式中tm是板桩的最小厚度，而N是板桩内所述轮廓的数目。

10、一种板桩，其包括一板经绕一纵向轴成形或打褶，使之具呈波浪形轮廓形状;并具有总宽度（ws）超过800mm;所述板桩限定加劲镶板装置、驱桩肋器件及接合长打装置，其特征在于：各该加劲镶板装置、驱桩肋装置及接合长条装置的轮廓符合下述规定：

d＜1500mm

t≥5mm

0＜f＜300mm

45＜i＜65度

0＜（f/d）＜3

其中，d是轮廓深度，t是材料厚度，f是翼缘宽度，i是腹板的倾斜角;其中，各该装置中的轮廓数目n遵守如下规定：

0.5＜n＜3

及其中，对所述板桩

100＜（ws/tm）

1＝＜N＜6

式中tm是板桩的最小厚度，而N是板桩内所述轮廓的数目。

11、如权利要求1、2、3、4、5、6、7、8、9或10中任意一项所述的板桩件，其特征在于：其中所述的打褶具有半径（r）为5至50mm。

12、如权利要求1、2、3、4、5、6、7、8、9或10中任意一项所述的板桩件，其特征在于：又包含侧向伸展于板桩件的并固定其上的加劲装置。

13、如权利要求12之板桩件，其特征在于：其中所述加劲装置包含横跨板桩件呈波浪形体内伸展的一个或多个板件。

14、如权利要求12之板桩件，其特征在于：其中所述加劲装置包含横跨板桩件呈波浪形体内伸展的一个或多个杆件。

15、如权利要求12之板桩件，其特征在于，其中所述加劲装置包含构型可填入板桩件呈波浪形体内的一个或多个打褶板。

16、如权利要求1、2、3、4、5、6、7、8、9或10中任意一项所述的板桩件，其特征在于：所述接合长条装置包含位在板桩件之两相对侧缘以将毗邻之板桩件相互连接的接合件。

17、如权利要求16之板桩件，其特征在于：其中所述接合件包括互补的阳/阴构件，以使毗邻的板桩件可滑动地相互纵向连接。

18、如权利要求17之板桩件，其特征在于：其中所述阳/阴构件包括具有圆形、方形或矩形横断面的管形型材件。

19、如权利要求17之板桩件，其特征在于：其中所述阳/阴构件介于其间生成供盛装密封剂用的密封剂空间。

20、如权利要求1、2、3、4、5、6、7、8、9或10中任意一项所述的板桩件，其特征在于：还包含固定于板桩件的一侧供去除地下水用之除水装置。

21、如权利要求20之板桩件，其特征在于：其中所述除水装置包含固定于板桩一侧的管形件，所述管形件有一渗透性节段。

22、如权利要求21之板桩件，其特征在于，其中所述管形具缝隙而限定出渗透性节段。

23、如权利要求21之板桩件，其特征在于：还包括包含于所述管形件内毗邻渗透性节段的过滤装置。

24、如权利要求22之板桩件，其特征在于：还包括包含含于所述管形件内毗邻渗透性断面的过滤装置。

25、一种用以将一板桩件驱入地面的打桩装置，其特征在于：所述装置包含一打桩架供支撑打桩装置，以便对板桩施加打桩力，并包含用以将所述打桩架与毗邻的板桩件于地底连结的装置。

26、如权利要求25之打桩装置，其特征在于：还包括固定于预先驱入的板桩件、并支撑所述打桩架的侧向伸展的支柱装置。

27、如权利要求25或26的打桩装置，其特征在于：还包含供导引所述板桩件驱入地面所用的导引装置。

28、如权利要求27之打桩装置，其特征在于：其中所述导引装置包含一开缝管，所述管被驱入地下，并设计成适合容纳所述板桩件之前缘轨。

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