CN108448884A - 双输入dc－ac变换器的两种失效容错方法 - Google Patents

双输入dc－ac变换器的两种失效容错方法 Download PDF

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葛红娟
李尚�
李言
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Abstract

本发明公开了双输入逆变器的两种失效容错技术，属于直流‑交流电能变换技术领域。针对双输入三相逆变器拓扑功率器件故障导致的桥臂失效问题，公开了一种无需分压电容、以低输入电压代替故障相电压作为电压偏移量，用于合成逆变器输出电压的双输入三相逆变器容错技术，在原有双输入(VH、VL)三相逆变拓扑基础上，增加一组双向晶闸管即可实现逆变器某桥臂失效的容错功能。本发明还公开了一种针对双输入逆变器输入电源之一失效或需要隔离时的容错技术，该容错技术不仅可以使逆变器工作在单输入三电平输出状态，而且可以通过结合辅助电路实现单输入五电平输出。本发明两种失效容错技术的控制策略简单易实现。

Description

双输入DC-AC变换器的两种失效容错方法
技术领域
本发明涉及双输入DC-AC变换器的两种失效容错方法，属于电力电子技术领域，特别属于直流-交流电能变换容错技术领域。
背景技术
近年来，随着航空航天、新能源发电、智能电网等领域的发展，其对变换器可靠性的要求越来越高。功率开关器件是逆变器中最容易发生故障的薄弱环节，据统计，在所有逆变器故障中，有近40％是功率开关管失效引起的。在航空航天、电子汽车、机器人等对安全性要求较高的场合，逆变器故障对整个系统将可能是致命的，因此对逆变器的容错技术研究显得尤为重要。
针对功率器件故障引起的桥臂失效问题，国内外学者提出了增加冗余桥臂、三相四开关等容错策略，但其一般需要两个大的分压电容引出中性点，不仅增加了变换器的体积重量，保证电容电压平衡也成为一大问题。
另一方面，为了减小开关管的电压应力，专利“公开号：CN105099249A”提出了双输入逆变器的概念，增加一个幅值较主直流电压源低一些的副直流电压源构成三端口变换器，但当双输入源之一失效或需要隔离时，其开关管电压应力就会增大且输出波形质量变差甚至不能正常输出。
发明内容
本发明针对现有技术的不足，提供双输入逆变器的两种失效容错方法：(一)用于解决双输入三相逆变器某一桥臂失效时不能正常工作的技术问题；(二)用于解决双输入逆变器双输入源之一失效或需要隔离时输出波形质量变差甚至不能正常输出的技术问题。
为解决上述问题(一)，本发明采用的技术方案为：一种无需分压电容、以低直流输入电压代替故障相电压作为电压偏移量，用于合成逆变器输出电压的双输入三相逆变器容错技术，在原有双输入(VH、VL)三相逆变拓扑基础上，增加一组双向晶闸管即可实现桥臂失效的容错功能。所述一组双向晶闸管的一端相互连接，并接至低直流输入电压源(VL)的正极，该组双向晶闸管的另一端分别接至三相桥臂引出点，即三相滤波电感的一端。
本发明公开了当双输入三相逆变器某个桥臂失效隔离时，其容错运行所采取的调制策略和三相输出电压的合成：①调制策略：用k表示桥臂引出端对地的基波电压幅值与正弦调制波幅值之间的比例系数，用vr1和vr2分别表示非失效桥臂1和非失效桥臂2的正弦调制波，vCH和vCL分别表示第一三角载波和第二三角载波，vr1和vr2的相位应设置为相差60°，vCH的直流偏置应设置为0，vCL的直流偏置应设置为(-VL)/k；②三相输出电压：用vo1表示非失效桥臂1引出端对地的基波电压；vo2表示非失效桥臂2引出端对地的基波电压；失效桥臂被隔离后，该相滤波电感前端电压通过导通的双向晶闸管被钳位在VL；调制非失效桥臂1和非失效桥臂2使得vo1＝VL+Vom*sin(ωt+60°)、vo2＝VL+Vom*sin(ωt)，其中，输出电压幅值Vom可以是0到min{(VH-VL)，VL}之间的任意值，合成各桥臂电压可得三相逆变器输出线电压和
为解决上述问题(二)，本发明采用的技术方案为：一种双输入电源之一失效或需要隔离时逆变器的容错技术，在原有逆变器的高直流输入电压源(VH)和低直流输入电压源(VL)之间增加一个辅助电路和四个双向晶闸管(Ty1～Ty4)，高直流输入电压源(VH)的正极连接于第一双向晶闸管(Ty1)的一端，第一双向晶闸管(Ty1)的另一端连接于第四双向晶闸管(Ty4)的一端和逆变主电路，第四双向晶闸管(Ty4)的另一端连接于辅助电路的第一引出端，辅助电路的第二引出端连接于第三双向晶闸管(Ty3)的一端，第三双向晶闸管(Ty3)的另一端连接于第二双向晶闸管(Ty2)的一端和逆变主电路，第二双向晶闸管(Ty2)的另一端连接于低直流输入电压源(VL)的正极；该容错技术有以下几种效果：①VL失效或隔离，逆变器工作在高直流输入电压源VH单独供电、三电平输出容错方式；②VL失效或隔离，结合工作在buck方式的辅助电路进行拓扑重构，重构后的逆变器工作在五电平输出容错方式；③VH失效或隔离，逆变器工作在低直流输入电压源VL单独供电、三电平输出容错方式；④VH失效或隔离，结合工作在boost方式的辅助电路进行拓扑重构，重构后的逆变器工作在五电平输出容错方式。
所述在高直流输入电压源(VH)和低直流输入电压源(VL)之间增加的辅助电路的功率流是双向的，不仅可以从高直流输入电压源(VH)通过buck电路向低直流输入电压源(VL)传输能量，也可以从低直流输入电压源(VL)通过boost电路向高直流输入电压源(VH)传输能量。所述辅助电路由第一开关管(Q1)、第二开关管(Q2)、滤波电感(L0)、第一滤波电容(C1)和第二滤波电容(C2)构成，所述第一开关管(Q1)的漏极连接于第二滤波电容(C2)的一端作为辅助电路的第一引出端，连接于第四双向晶闸管(Ty4)的一端，第一开关管(Q1)的源极连接于滤波电感(L0)的一端和第二开关管(Q2)的漏极，滤波电感(L0)的另一端连接于第一滤波电容(C1)的一端作为辅助电路的第二引出端，连接于第三双向晶闸管(Ty3)的一端，第一滤波电容(C1)的另一端连接于第二开关管(Q2)的源极、第二滤波电容(C2)的另一端、高直流输入电压源(VH)的负极和低直流输入电压源(VL)的负极。
有益效果：
(1)本发明对双输入三相逆变器桥臂失效的容错技术避免了分压电容的使用，不仅减小了逆变器体积重量，而且无需考虑分压电容电压平衡问题。
(2)本发明对逆变器桥臂失效的容错技术可用于各种双输入三相逆变器，适用范围广且其控制策略简单易实现。
(3)本发明对双输入逆变器输入源之一失效或需要隔离时的容错技术，在任一输入源单独供电情况下，能够保持与双输入时同样的高性能输出波形和较低的开关管应力。
(4)本发明对双输入逆变器的容错方法兼顾桥臂失效和输入源失效两大问题，极大地提高了双输入逆变器的可靠性。
(5)本发明实用性强，使用效果好，便于推广使用。
附图说明
附图1是应用本发明对桥臂失效容错技术的第一种双输入三相双buck逆变电路原理图；
附图2是应用本发明对桥臂失效容错技术的第二种双输入三相双buck逆变电路原理图；
附图3是应用本发明对桥臂失效容错技术的第三种双输入三相双buck逆变电路原理图；
附图4是应用本发明对桥臂失效容错技术的一种双输入三相桥式逆变电路原理图；
附图5是应用本发明对桥臂失效容错技术的第一种双输入三相双buck逆变电路A相桥臂失效隔离时的等效原理图；
附图6是应用本发明对桥臂失效容错技术的第一种双输入三相双buck逆变电路A相桥臂失效隔离时逆变器容错运行的调制策略；
附图7是应用本发明对桥臂失效容错技术的第一种双输入三相双buck逆变电路B相桥臂失效隔离时的等效原理图；
附图8是应用本发明对桥臂失效容错技术的第一种双输入三相双buck逆变电路B相桥臂失效隔离时逆变器容错运行的调制策略；
附图9是应用本发明对桥臂失效容错技术的第一种双输入三相双buck逆变电路C相桥臂失效隔离时的等效原理图；
附图10是应用本发明对桥臂失效容错技术的第一种双输入三相双buck逆变电路C相桥臂失效隔离时逆变器容错运行的调制策略；
附图11是应用本发明对双输入电源之一失效或需要隔离时的容错技术的一种双输入单相输出五电平逆变器电路原理图。
以上附图中的一些符号说明：VH和VL分别为高直流输入电压源和低直流输入电压源，A、B、C三点分别为三相滤波电感与三相负载之间的连接点，Sa1～Sa4、Sb1～Sb4、Sc1～Sc4分别为A相、B相、C相的桥臂开关管。
具体实施方式
下面结合附图对本发明两种容错技术进行详细说明。
(一)对双输入三相逆变器某一桥臂失效时的容错技术。应当指出，本发明针对逆变器桥臂失效的容错技术适用于所有双输入三相逆变器，现列举四种应用本技术的双输入三相容错逆变器拓扑，如图1、图2、图3、图4所示。由于这四种双输入三相容错逆变器某一桥臂失效时容错运行实施方法类似，以图1所示拓扑进行具体说明：
如图1所示，容错拓扑在原有双输入(VH、VL)三相逆变拓扑基础上，增加一组双向晶闸管得到。所述一组双向晶闸管的一端相互连接，并接至低直流输入电压源的正极，该组双向晶闸管的另一端分别接至三相桥臂引出点，即三相滤波电感的一端。当双输入三相逆变器某个桥臂失效隔离时，其容错运行所采取的调制策略和三相输出电压的合成如下：
1、A相桥臂失效隔离时，触发导通双向晶闸管T1、T2。(等效电路如图5所示)：
①调制策略：以SPWM方法为例，用k表示桥臂引出端对地的基波电压与正弦调制波之间的比例系数，用vr1和vr2分别表示B相桥臂和C相桥臂的正弦调制波，vCH和vCL分别表示第一三角载波和第二三角载波，如图6所示。vr1和vr2的相位应设置为相差60°，vCH的直流偏置应设置为0，vCL的直流偏置应设置为(-VL)/k。其具体的开关管控制逻辑为：
将对应B相桥臂的第一正弦调制波(vr1)与第一三角载波(vCH)和第二三角载波(vCL)比较，当第一正弦调制波(vr1)大于第一三角载波(vCH)时，控制B相桥臂第一开关管(Sb1)和第三开关管(Sb3)导通，第二开关管(Sb2)和第四开关管(Sb4)关断，当第一正弦调制波(vr1)小于第一三角载波(vCH)、大于第二三角载波(vCL)时，控制B相桥臂第三开关管(Sb3)和第四开关管(Sb4)导通，第一开关管(Sb1)和第二开关管(Sb2)关断，当第一正弦调制波(vr1)小于第二三角载波(vCL)时，控制B相桥臂第二开关管(Sb2)和第四开关管(Sb4)导通，第一开关管(Sb1)和第三开关管(Sb3)关断；
将对应C相桥臂的第二正弦调制波(vr2)与第一三角载波(vCH)和第二三角载波(vCL)比较，当第二正弦调制波(vr2)大于第一三角载波(vCH)时，控制C相桥臂第一开关管(Sc1)和第三开关管(Sc3)导通，第二开关管(Sc2)和第四开关管(Sc4)关断，当第二正弦调制波(vr2)小于第一三角载波(vCH)、大于第二三角载波(vCL)时，控制C相桥臂第三开关管(Sc3)和第四开关管(Sc4)导通，第一开关管(Sc1)和第二开关管(Sc2)关断，当第二正弦调制波(vr2)小于第二三角载波(vCL)时，控制C相桥臂第二开关管(Sc2)和第四开关管(Sc4)导通，第一开关管(Sc1)和第三开关管(Sc3)关断；
②三相输出电压：用vo1表示B相桥臂引出端对地的基波电压，vo2表示C相桥臂引出端对地的基波电压，失效桥臂相A相电压通过导通的双向晶闸管钳位在VL，调制B相桥臂和C相桥臂使得vo1＝VL+Vom*sin(ωt+60°)、vo2＝VL+Vom*sin(ωt)，其中，输出电压幅值Vom可以是0到min{(VH-VL)，VL}之间的任意值，合成各桥臂电压可得三相逆变器输出线电压vAB＝Vom*sin(ωt-120°)、vBC＝Vom*sin(ωt+120°)、vCA＝Vom*sin(ωt)。
2、B相桥臂失效隔离时，触发导通双向晶闸管T3、T4。(等效电路如图7所示)：
①调制策略：以SPWM方法为例，用k表示桥臂引出端对地的基波电压与正弦调制波之间的比例系数，用vr1和vr2分别表示C相桥臂和A相桥臂的正弦调制波，vCH和vCL分别表示第一三角载波和第二三角载波，如图8所示。vr1和vr2的相位应设置为相差60°，vCH的直流偏置应设置为0，vCL的直流偏置应设置为(-VL)/k。其具体的开关管控制逻辑为：
将对应C相桥臂的第一正弦调制波(vr1)与第一三角载波(vCH)和第二三角载波(vCL)比较，当第一正弦调制波(vr1)大于第一三角载波(vCH)时，控制C相桥臂第一开关管(Sc1)和第三开关管(Sc3)导通，第二开关管(Sc2)和第四开关管(Sc4)关断，当第一正弦调制波(vr1)小于第一三角载波(vCH)、大于第二三角载波(vCL)时，控制C相桥臂第三开关管(Sc3)和第四开关管(Sc4)导通，第一开关管(Sc1)和第二开关管(Sc2)关断，当第一正弦调制波(vr1)小于第二三角载波(vCL)时，控制C相桥臂第二开关管(Sc2)和第四开关管(Sc4)导通，第一开关管(Sc1)和第三开关管(Sc3)关断；
将对应A相桥臂的第二正弦调制波(vr2)与第一三角载波(vCH)和第二三角载波(vCL)比较，当第二正弦调制波(vr2)大于第一三角载波(vCH)时，控制A相桥臂第一开关管(Sa1)和第三开关管(Sa3)导通，第二开关管(Sa2)和第四开关管(Sa4)关断，当第二正弦调制波(vr2)小于第一三角载波(vCH)、大于第二三角载波(vCL)时，控制A相桥臂第三开关管(Sa3)和第四开关管(Sa4)导通，第一开关管(Sa1)和第二开关管(Sa2)关断，当第二正弦调制波(vr2)小于第二三角载波(vCL)时，控制A相桥臂第二开关管(Sa2)和第四开关管(Sa4)导通，第一开关管(Sa1)和第三开关管(Sa3)关断；
②三相输出电压：用vo1表示C相桥臂引出端对地的基波电压，vo2表示A相桥臂引出端对地的基波电压，失效桥臂相B相电压通过导通的双向晶闸管钳位在VL，调制C相桥臂和A相桥臂使得vo1＝VL+Vom*sin(ωt+60°)、vo2＝VL+Vom*sin(ωt)，其中，输出电压幅值Vom可以是0到min{(VH-VL)，VL}之间的任意值，合成各桥臂电压可得三相逆变器输出线电压vAB＝Vom*sin(ωt)、vBC＝Vom*sin(ωt-120°)、vCA＝Vom*sin(ωt+120°)。
3、C相桥臂失效隔离时，触发导通双向晶闸管T5、T6。(等效电路如图9所示)：
①调制策略：以SPWM方法为例，用k表示桥臂引出端对地的基波电压与正弦调制波之间的比例系数，用vr1和vr2分别表示A相桥臂和B相桥臂的正弦调制波，vCH和vCL分别表示第一三角载波和第二三角载波，如图10所示。vr1和vr2的相位应设置为相差60°，vCH的直流偏置应设置为0，vCL的直流偏置应设置为(-VL)/k。其具体的开关管控制逻辑为：
将对应A相桥臂的第一正弦调制波(vr1)与第一三角载波(vCH)和第二三角载波(vCL)比较，当第一正弦调制波(vr1)大于第一三角载波(vCH)时，控制A相桥臂第一开关管(Sa1)和第三开关管(Sa3)导通，第二开关管(Sa2)和第四开关管(Sa4)关断，当第一正弦调制波(vr1)小于第一三角载波(vCH)、大于第二三角载波(vCL)时，控制A相桥臂第三开关管(Sa3)和第四开关管(Sa4)导通，第一开关管(Sa1)和第二开关管(Sa2)关断，当第一正弦调制波(vr1)小于第二三角载波(vCL)时，控制A相桥臂第二开关管(Sa2)和第四开关管(Sa4)导通，第一开关管(Sa1)和第三开关管(Sa3)关断；
将对应B相桥臂的第二正弦调制波(vr2)与第一三角载波(vCH)和第二三角载波(vCL)比较，当第二正弦调制波(vr2)大于第一三角载波(vCH)时，控制B相桥臂第一开关管(Sb1)和第三开关管(Sb3)导通，第二开关管(Sb2)和第四开关管(Sb4)关断，当第二正弦调制波(vr2)小于第一三角载波(vCH)、大于第二三角载波(vCL)时，控制B相桥臂第三开关管(Sb3)和第四开关管(Sb4)导通，第一开关管(Sb1)和第二开关管(Sb2)关断，当第二正弦调制波(vr2)小于第二三角载波(vCL)时，控制B相桥臂第二开关管(Sb2)和第四开关管(Sb4)导通，第一开关管(Sb1)和第三开关管(Sb3)关断；
②三相输出电压：用vo1表示A相桥臂引出端对地的基波电压，vo2表示B相桥臂引出端对地的基波电压，失效桥臂相C相电压通过导通的双向晶闸管钳位在VL，调制A相桥臂和B相桥臂使得vo1＝VL+Vom*sin(ωt+60°)、vo2＝VL+Vom*sin(ωt)，其中，输出电压幅值Vom可以是0到min{(VH-VL)，VL}之间的任意值，合成各桥臂电压可得三相逆变器输出线电压vAB＝Vom*sin(ωt+120°)、vBC＝Vom*sin(ωt)、vCA＝Vom*sin(ωt-120°)。
(二)对双输入逆变器输入源之一失效或需要隔离时的容错技术。该容错技术适用于所有双输入逆变器，现以一种双输入单相输出五电平逆变器拓扑为例，对其进行具体说明：
在原有逆变器的高直流输入电压源(VH)和低直流输入电压源(VL)之间增加一个辅助电路和四个双向晶闸管(Ty1～Ty4)，如图11所示。高直流输入电压源(VH)的正极连接于第一双向晶闸管(Ty1)的一端，第一双向晶闸管(Ty1)的另一端连接于第四双向晶闸管(Ty4)的一端和逆变主电路，第四双向晶闸管(Ty4)的另一端连接于辅助电路的第一引出端，辅助电路的第二引出端连接于第三双向晶闸管(Ty3)的一端，第三双向晶闸管(Ty3)的另一端连接于第二双向晶闸管(Ty2)的一端和逆变主电路，第二双向晶闸管(Ty2)的另一端连接于低直流输入电压源(VL)的正极；该容错技术有以下几种效果：①VL失效或隔离，逆变器工作在高直流输入电压源VH单独供电、三电平输出容错方式；②VL失效或隔离，结合工作在buck方式的辅助电路进行拓扑重构，重构后的逆变器工作在五电平输出容错方式；③VH失效或隔离，逆变器工作在低直流输入电压源VL单独供电、三电平输出容错方式；④VH失效或隔离，结合工作在boost方式的辅助电路进行拓扑重构，重构后的逆变器工作在五电平输出容错方式。
所述在高直流输入电压源(VH)和低直流输入电压源(VL)之间增加的辅助电路的功率流是双向的，不仅可以从高直流输入电压源(VH)通过buck电路向低直流输入电压源(VL)传输能量，也可以从低直流输入电压源(VL)通过boost电路向高直流输入电压源(VH)传输能量.。所述辅助电路由第一开关管(Q1)、第二开关管(Q2)、滤波电感(L0)、第一滤波电容(C1)和第二滤波电容(C2)构成，所述第一开关管(Q1)的漏极连接于第二滤波电容(C2)的一端作为辅助电路的第一引出端，连接于第四双向晶闸管(Ty4)的一端，第一开关管(Q1)的源极连接于滤波电感(L0)的一端和第二开关管(Q2)的漏极，滤波电感(L0)的另一端连接于第一滤波电容(C1)的一端作为辅助电路的第二引出端，连接于第三双向晶闸管(Ty3)的一端，第一滤波电容(C1)的另一端连接于第二开关管(Q2)的源极、第二滤波电容(C2)的另一端、高直流输入电压源(VH)的负极和低直流输入电压源(VL)的负极。
以上所述仅是本发明的优选实施方式，应当指出：对于本技术领域的普通技术人员来说，在不脱离本发明原理的前提下，还可以做出若干改进和润饰，这些改进和润饰也应视为本发明的保护范围。

Claims (4)

1.本发明针对双输入三相逆变器拓扑功率器件故障导致的桥臂失效问题，公开了一种无需分压电容、以低直流输入电压代替故障相电压作为电压偏移量，用于合成逆变器输出电压的双输入三相逆变器容错技术，在原有双输入(VH、VL)三相逆变拓扑基础上，增加一组双向晶闸管即可实现桥臂失效时的容错功能，其结构特征在于：所述一组双向晶闸管的一端相互连接，并接至低直流输入电压源(VL)的正极，该组双向晶闸管的另一端分别接至三相桥臂引出点，即三相滤波电感的一端。
2.根据权利要求1，当逆变器某个桥臂失效隔离时，其调制策略与三相输出电压的特征在于：①调制策略：用k表示桥臂引出端对地的基波电压幅值与正弦调制波幅值之间的比例系数，用vr1和vr2分别表示非失效桥臂1和非失效桥臂2的正弦调制波，vCH和vCL分别表示第一三角载波和第二三角载波，vr1和vr2的相位应设置为相差60°，vCH的直流偏置应设置为0，vCL的直流偏置应设置为(-VL)/k；②三相输出电压：用vo1表示非失效桥臂1引出端对地的基波电压；vo2表示非失效桥臂2引出端对地的基波电压；失效桥臂被隔离后，该相滤波电感前端电压通过导通的双向晶闸管被钳位在VL；调制非失效桥臂1和非失效桥臂2使得vo1＝VL+Vom*sin(ωt+60°)、vo2＝VL+Vom*sin(ωt)，其中，输出电压幅值Vom可以是0到min{(VH-VL)，VL}之间的任意值，合成各桥臂电压可得三相逆变器输出线电压 和
3.本发明针对双输入五电平逆变器，公开了一种双输入电源之一失效或需要隔离时逆变器的容错技术，该容错技术结构特征在于：原有逆变器的高直流输入电压源(VH)和低直流输入电压源(VL)之间增加一个辅助电路和四个双向晶闸管(Ty1～Ty4)，高直流输入电压源(VH)的正极连接于第一双向晶闸管(Ty1)的一端，第一双向晶闸管(Ty1)的另一端连接于第四双向晶闸管(Ty4)的一端和逆变主电路，第四双向晶闸管(Ty4)的另一端连接于辅助电路的第一引出端，辅助电路的第二引出端连接于第三双向晶闸管(Ty3)的一端，第三双向晶闸管(Ty3)的另一端连接于第二双向晶闸管(Ty2)的一端和逆变主电路，第二双向晶闸管(Ty2)的另一端连接于低直流输入电压源(VL)的正极；该容错技术工作方式特征在于：①VL失效或隔离，逆变器工作在高直流输入电压源VH单独供电、三电平输出容错方式；②VL失效或隔离，结合工作在buck方式的辅助电路进行拓扑重构，重构后的逆变器工作在五电平输出容错方式；③VH失效或隔离，逆变器工作在低直流输入电压源VL单独供电、三电平输出容错方式；④VH失效或隔离，结合工作在boost方式的辅助电路进行拓扑重构，重构后的逆变器工作在五电平输出容错方式。
4.根据权利要求3，所述在高直流输入电压源(VH)和低直流输入电压源(VL)之间增加的辅助电路的功率流是双向的，不仅可以从高直流输入电压源(VH)通过buck电路向低直流输入电压源(VL)传输能量，也可以从低直流输入电压源(VL)通过boost电路向高直流输入电压源(VH)传输能量，其特征在于：所述辅助电路由第一开关管(Q1)、第二开关管(Q2)、滤波电感(L0)、第一滤波电容(C1)和第二滤波电容(C2)构成，所述第一开关管(Q1)的漏极连接于第二滤波电容(C2)的一端作为辅助电路的第一引出端，连接于第四双向晶闸管(Ty4)的一端，第一开关管(Q1)的源极连接于滤波电感(L0)的一端和第二开关管(Q2)的漏极，滤波电感(L0)的另一端连接于第一滤波电容(C1)的一端作为辅助电路的第二引出端，连接于第三双向晶闸管(Ty3)的一端，第一滤波电容(C1)的另一端连接于第二开关管(Q2)的源极、第二滤波电容(C2)的另一端、高直流输入电压源(VH)的负极和低直流输入电压源(VL)的负极。
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