CN108213087A - 一种分散cvc工作辊窜辊位置的方法 - Google Patents
一种分散cvc工作辊窜辊位置的方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN108213087A CN108213087A CN201810016072.3A CN201810016072A CN108213087A CN 108213087 A CN108213087 A CN 108213087A CN 201810016072 A CN201810016072 A CN 201810016072A CN 108213087 A CN108213087 A CN 108213087A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- roll
- cvc
- cal
- cvc working
- shifting
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 33
- 238000005457 optimization Methods 0.000 claims abstract description 90
- 238000012821 model calculation Methods 0.000 claims abstract description 40
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims abstract description 23
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 claims abstract description 10
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 10
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 claims abstract description 9
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- 238000013000 roll bending Methods 0.000 claims description 27
- 238000005452 bending Methods 0.000 claims description 24
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 4
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 4
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 3
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 description 2
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 238000003801 milling Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
- B21B37/28—Control of flatness or profile during rolling of strip, sheets or plates
- B21B37/40—Control of flatness or profile during rolling of strip, sheets or plates using axial shifting of the rolls
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Control Of Metal Rolling (AREA)
Abstract
本发明属于轧制过程自动控制技术领域,特别涉及一种分散CVC(Continuously Variable Crown)工作辊窜辊位置的方法。针对连续轧制相同或相似规格带钢时出现的CVC工作辊窜辊位置集中的现象,根据第k(k≥2)块带钢的CVC工作辊窜辊位置的模型计算值与第k‑1块带钢的CVC工作辊窜辊位置的设定值、窜辊极限值关系的不同,执行相应的CVC工作辊窜辊优化策略,在保证带钢的凸度满足要求的前提下,得出对应的窜辊位置的优化值,最终达到分散CVC工作辊窜辊位置的目的。在模型计算值的基础之上采用随机优化窜辊步长对CVC工作辊的窜辊位置进行优化,易于实现现场应用,其可以达到的效果相当于在小范围内循环窜辊,可以有效的分散CVC工作辊的窜辊位置,且保证带钢的凸度满足要求。
Description
技术领域
本发明属于轧制过程自动控制技术领域,特别涉及一种分散CVC(ContinuouslyVariable Crown)工作辊窜辊位置的方法。
背景技术
目前,CVC技术已广泛应用于热轧带钢领域。带钢轧制过程中为了达到设定的目标辊缝凸度,通过CVC工作辊轴向横移(可以获得凸度连续变化的辊缝形状)并结合工作辊液压弯辊技术,最终达到有效控制带钢板形的目的。虽然CVC工作辊给实际生产带来诸多好处,但在应用过程中也存在相应问题。在一个辊役周期内,当连续轧制相同或相似规格的带钢时,CVC工作辊横移到某一窜辊位置之后,因为轧辊热膨胀处于相对稳定状态,造成CVC工作辊的窜辊位置集中在某一窜辊位置附近,不做进一步主动的改变。CVC工作辊窜辊集中的现象造成工作辊与带钢边部接触的区域产生严重的不均匀磨损,不仅缩短CVC工作辊的换辊周期使生产效率降低,也缩短CVC工作辊的使用寿命使生产成本提高;同时也影响热轧带钢的板形控制水平,使带钢出现局部高点缺陷,给企业带来巨大的经济损失。
发明内容
针对连续轧制相同规格或相似规格带钢时出现的CVC工作辊窜辊位置集中的问题,本发明提出一种分散CVC工作辊窜辊位置的方法,即在轧制过程中,当发生CVC工作辊窜辊集中时,结合工作辊液压弯辊技术对CVC工作辊的窜辊位置进行优化,以达到分散CVC工作辊窜辊位置的目的。
本发明的技术方案是这样实现的:
一种分散CVC工作辊窜辊位置的方法,包括以下步骤:
步骤1:确定轧机工艺参数,包括CVC工作辊弯辊力正极限值Fbmax,CVC工作辊弯辊力负极限值Fbmin,CVC工作辊窜辊正极限值Smax,CVC工作辊窜辊负极限值Smin;确定CVC工作辊窜辊方向与辊缝凸度变化趋势之间的关系,即CVC工作辊正窜时,工作辊之间的辊缝凸度是增大还是减小(本发明中,假设CVC工作辊正窜时辊缝凸度减小)。
步骤2:一个CVC工作辊服役期开始后,第k(k=1)块带钢的CVC工作辊窜辊位置的设定值Sset(k)等于板形模型计算值Scal(k),即Sset(k)=Scal(k)。此时,不对CVC工作辊的窜辊位置进行优化。
步骤3:轧制第k(k≥2)块带钢时,判断第k块与第k-1块带钢的规格是否相同或相近(主要是宽度规格是否相同或相近);同时比较第k块带钢的CVC工作辊窜辊位置的模型计算值Scal(k)与第k-1块带钢的CVC工作辊窜辊位置的设定值Sset(k-1),判断是否出现CVC工作辊窜辊位置集中的现象,即是否满足|Sset(k-1)-Scal(k)|≤β,
步骤4:如果不满足第k(k≥2)块与第k-1块带钢的规格相同或相近且出现CVC工作辊窜辊位置集中现象的条件,则第k块带钢的CVC工作辊窜辊位置的设定值Sset(k)等于板形模型计算值Scal(k),即Sset(k)=Scal(k)。此时,不对CVC工作辊的窜辊位置进行优化。
步骤5:如果第k(k≥2)块与第k-1块带钢的规格相同或相近且出现CVC工作辊窜辊位置集中的现象,则根据第k块带钢的CVC工作辊窜辊位置的模型计算值Scal(k)与第k-1块带钢的CVC工作辊窜辊位置的设定值Sset(k-1)、CVC工作辊窜辊极限值Smax、Smin之间关系的不同,执行不同的CVC工作辊窜辊优化策略,其具体过程如下:
步骤5.1:如果满足:(1)第k块带钢的CVC工作辊窜辊位置的模型计算值Scal(k)位于CVC工作辊窜辊正极限值Smax附近,即Smax-δ<Scal(k)≤Smax,(2)Scal(k)小于或等于第k-1块带钢的CVC工作辊窜辊位置的设定值Sset(k-1)或者Scal(k)>Sset(k-1)且Scal(k)-Sset(k-1)≤ε,此时,在Scal(k)的基础上朝负极限窜辊位置方向窜动一个随机优化窜辊步长randomstep(0),得到第k块带钢的CVC工作辊窜辊位置优化值Sopt(0)(k),即Sopt(0)(k)=Scal(k)-randomstep(0)。
步骤5.2:如果满足:(1)第k块带钢的CVC工作辊窜辊位置的模型计算值Scal(k)位于CVC工作辊窜辊正极限值Smax附近,即Smax-δ<Scal(k)≤Smax,(2)Scal(k)大于第k-1块带钢的CVC工作辊窜辊位置的设定值Sset(k-1)且Scal(k)-Sset(k-1)>ε,此时,第k块带钢的随机优化窜辊步长randomstep(0)=0,CVC工作辊窜辊位置的设定值等于窜辊位置优化值等于模型计算值,即Sset(k)=Sopt(0)(k)=Scal(k),不对CVC工作辊的窜辊位置进行优化。
步骤5.3:如果满足:(1)第k块带钢的CVC工作辊窜辊位置的模型计算值Scal(k)位于CVC工作辊窜辊负极限值Smin附近,即Smin≤Scal(k)<Smin+δ,(2)Scal(k)大于或等于第k-1块带钢的CVC工作辊窜辊位置的设定值Sset(k-1)或者Scal(k)<Sset(k-1)且Sset(k-1)-Scal(k)≤ε,此时,在Scal(k)的基础上朝正极限窜辊位置方向窜动一个随机优化窜辊步长randomstep(0),得到第k块带钢的CVC工作辊窜辊位置优化值Sopt(0)(k),即Sopt(0)(k)=Scal(k)+randomstep(0)。
步骤5.4:如果满足:(1)第k块带钢的CVC工作辊窜辊位置的模型计算值Scal(k)位于CVC工作辊窜辊负极限值Smin附近,即Smin≤Scal(k)<Smin+δ,(2)Scal(k)小于第k-1块带钢的CVC工作辊窜辊位置的设定值Sset(k-1)且Sset(k-1)-Scal(k)>ε,此时,第k块带钢的随机优化窜辊步长randomstep(0)=0,CVC工作辊窜辊位置的设定值等于窜辊位置优化值等于模型计算值,即Sset(k)=Sopt(0)(k)=Scal(k),不对CVC工作辊的窜辊位置进行优化。
步骤5.5:如果满足:(1)第k块带钢的CVC工作辊窜辊位置的模型计算值Scal(k)位于窜辊行程的中间区域,即Smin+δ≤Scal(k)≤Smax-δ,(2)Scal(k)小于或等于第k-1块带钢的CVC工作辊窜辊位置的设定值Sset(k-1)。此时,在Scal(k)的基础上朝负极限窜辊位置方向窜动一个随机优化窜辊步长randomstep(0),得到第k块带钢的CVC工作辊窜辊位置的优化值Sopt(0)(k),即Sopt(0)(k)=Scal(k)-randomstep(0)。
步骤5.6:如果满足:(1)第k块带钢的CVC工作辊窜辊位置的模型计算值Scal(k)位于窜辊行程的中间区域,即Smin+δ≤Scal(k)≤Smax-δ,(2)Scal(k)大于第k-1块带钢的CVC工作辊窜辊位置的设定值Sset(k-1)。此时,在Scal(k)的基础上朝正极限窜辊位置方向窜动一个随机优化窜辊步长randomstep(0),得到第k块带钢的CVC工作辊窜辊位置优化值Sopt(0)(k),即Sopt(0)(k)=Scal(k)+randomstep(0)。
步骤6:利用第k(k≥2)块带钢的CVC工作辊窜辊位置的优化值Sopt(0)(k),通过板形模型计算得出Sopt(0)(k)处对应的CVC工作辊弯辊力Fb(0)(k),并判断Fb(0)(k)是否在CVC工作辊弯辊力的限定范围内,即是否满足Fbmin<Fb(0)(k)<Fbmax。
步骤7:如果Fb(0)(k)满足CVC工作辊弯辊力的限制条件:Fbmin<Fb(0)(k)<Fbmax,则将第k(k≥2)块带钢的CVC工作辊窜辊位置的优化值Sopt(0)(k)作为设定值Sset(k)下发,即Sset(k)=Sopt(0)(k)。
步骤8:如果Fb(0)(k)不满足CVC工作辊弯辊力的限制条件:Fbmin<Fb(0)(k)<Fbmax,则需重新对第k(k≥2)块带钢的CVC工作辊的窜辊位置进行优化,其具体过程如下:
步骤8.1:如果满足:(1)优化CVC工作辊窜辊位置的窜辊方向为朝向正极限窜辊位置;(2)CVC工作辊的弯辊力Fb(0)(k)达到正极限值Fbmax,即满足Fb(0)(k)≥Fbmax。此时,将第k块带钢的CVC工作辊窜辊位置的优化值Sopt(0)(k)作为设定值Sset(k)下发,即Sset(k)=Sopt(0)(k)。
步骤8.2:如果满足:(1)优化CVC工作辊窜辊位置的窜辊方向为朝向正极限窜辊位置;(2)CVC工作辊的弯辊力Fb(0)(k)达到负极限值Fbmin,即满足Fb(0)(k)≤Fbmin。此时,调整随机优化窜辊步长,调整后的随机优化窜辊步长等于当前随机优化窜辊步长减1,即randomstep(i)=randomstep(i-1)-1,(1≤i≤randomstep(0)+1,i为随机优化窜辊步长调整次数)。进而得出新的CVC工作辊窜辊位置优化值Sopt(i)(k),(1≤i≤randomstep(0)),即Sopt(i)(k)=Scal(k)+randomstep(i)。然后计算CVC工作辊窜辊位置优化值Sopt(i)(k)处对应的CVC工作辊弯辊力Fb(i)(k),(1≤i≤randomstep(0))。如果Fb(i)(k)在弯辊力限定范围内,则将对应的CVC工作辊窜辊优化值Sopt(i)(k)作为设定值下发,即Sset=Sopt(i)(k);如果Fb(i)(k)仍然满足Fb(i)(k)≤Fbmin,继续调整随机优化窜辊步长,当randomstep(i)<0时,将第k块带钢的CVC工作辊窜辊位置的模型计算值Scal(k)作为设定值Sset(k)下发,即Sset(k)=Scal(k)。
步骤8.3:如果满足:(1)优化CVC工作辊窜辊位置的窜辊方向为朝向负极限窜辊位置;(2)CVC工作辊的弯辊力Fb(0)(k)达到正极限值Fbmax,即满足Fb(0)(k)≥Fbmax。此时,调整随机优化窜辊步长,调整后的随机优化窜辊步长等于当前随机优化窜辊步长减1,即randomstep(i)=randomstep(i-1)-1,(1≤i≤randomstep(0)+1,i为随机优化窜辊步长调整次数)。进而得出新的CVC工作辊窜辊位置优化值Sopt(i)(k),(1≤i≤randomstep(0)),即Sopt(i)(k)=Scal(k)-randomstep(i)。然后计算CVC工作辊窜辊位置的优化值Sopt(i)(k)处对应的CVC工作辊弯辊力Fb(i)(k),(1≤i≤randomstep(0))。如果Fb(i)(k)在弯辊力限定范围内,则将对应的CVC工作辊窜辊优化值Sopt(i)(k)作为设定值下发,即Sset=Sopt(i)(k);如果Fb(i)(k)仍然满足Fb(i)(k)≥Fbmax,继续调整随机优化窜辊步长,当randomstep(i)<0时,将第k块带钢的CVC工作辊窜辊位置模型计算值Scal(k)作为设定值Sset(k)下发,即Sset(k)=Scal(k)。
步骤8.4:如果满足:(1)优化CVC工作辊窜辊位置的窜辊方向为朝向负极限窜辊位置;(2)CVC工作辊的弯辊力Fb(0)(k)达到负极限值Fbmin,即满足Fb(0)(k)≤Fbmin。此时,将第k块带钢的CVC工作辊窜辊位置的优化值Sopt(0)(k)作为设定值Sset(k)下发,即Sset(k)=Sopt(0)(k)。
本发明优点及有益效果如下:
1、本发明方法应用简单,其是在模型计算得出CVC工作辊窜辊位置的基础上采用随机优化窜辊步长对CVC工作辊窜辊位置进行优化。
2、本发明方法效果显著,可以使CVC工作辊的窜辊位置分布于以模型计算值为中心,以两倍最大随机优化窜辊步长为范围的区域内,其效果相当于在该区域内循环窜辊,可以达到分散CVC工作辊窜辊位置的目的;CVC工作辊窜辊位置的优化结果所对应的CVC工作辊弯辊力均在弯辊力限定范围内,因此本发明方法可以在保证带钢凸度满足要求的前提下达到分散CVC工作辊窜辊位置的目的。
附图说明
图1为本发明一种分散CVC工作辊窜辊位置的方法的流程图;
图2为本发明实施过程中第四机架(F4)CVC工作辊窜辊位置的模型计算值、优化值以及上块带钢CVC工作辊实际窜辊位置之间的对比示意图;
图3为本发明实施过程中第四机架(F4)CVC工作辊窜辊位置的模型计算值与上块带钢窜辊位置之差和CVC工作辊窜辊位置的优化值与上块带钢窜辊位置之差的对比示意图;
图4为本发明实施过程中第四机架(F4)CVC工作辊实际窜辊情况的示意图;
图5为本发明实施过程中第四机架(F4)CVC工作辊窜辊位置优化值处对应的弯辊大小的示意图。
具体实施方式
在具体实施过程中,如图1所示,本发明为一种分散CVC工作辊窜辊位置的方法,包括以下步骤:
步骤一、确定轧机工艺参数,包括CVC工作辊弯辊力的限定范围,CVC工作辊的窜辊行程;确定CVC工作辊窜辊方向与辊缝凸度变化趋势之间的关系。
步骤二、一个CVC工作辊服役期开始后,不对第1块带钢的CVC工作辊窜辊位置进行优化,即第1块带钢的CVC工作辊窜辊位置的设定值等于模型计算值。
步骤三、轧制第k(k≥2)块带钢时,判断是否满足:(1)相邻两块带钢的规格相同或相近;(2)出现CVC工作辊窜辊位置集中的现象。
步骤四、如果不满足相邻两块带钢的规格相同或相近且出现CVC工作辊窜辊位置集中现象的条件,则不对CVC工作辊窜辊位置进行优化,即CVC工作辊窜辊位置的设定值等于模型计算值。
步骤五、如果相邻两块带钢的规格相同或相近且出现CVC工作辊窜辊位置集中的现象,则执行相应的CVC工作辊窜辊优化策略,得出CVC工作辊窜辊位置的优化值。
步骤六、通过板形模型计算得出第k(k≥2)块带钢的CVC工作辊窜辊位置的优化值处对应的CVC工作辊弯辊力的大小,并判断该弯辊力的大小是否在弯辊力的限定范围内。
步骤七、如果第k(k≥2)块带钢的CVC工作辊窜辊位置的优化值处对应的CVC工作辊弯辊力的大小在弯辊力限定范围内,则将CVC工作辊窜辊位置的优化值作为设定值下发。
步骤八、如果第k(k≥2)块带钢的CVC工作辊窜辊位置的优化值处对应的CVC工作辊弯辊力的大小不在弯辊力限定范围内,则执行相应的CVC工作辊窜辊优化策略,重新对第k块带钢的CVC工作辊窜辊位置进行优化。
下面,结合附图和实施例对本发明作进一步详细的说明。
实施例
本实施例中,某1780mm热轧带钢产线的精轧机组由七架轧机组成,前四架轧机(F1~F4)采用CVC工作辊,后三架轧机(F5~F7)采用普通平辊。本实施例是对前四机架CVC工作辊的窜辊位置进行优化。
如图1所示,本实施例一种分散CVC工作辊窜辊位置的方法,包括以下步骤:
步骤1:确定CVC轧机的工艺参数,包括窜辊行程、弯辊力范围等,具体如下,(1)F1~F4机架CVC工作辊弯辊力正极限值Fbmax=2300kN,(2)F1~F4机架CVC工作辊弯辊力负极限值Fbmin=0kN,(3)F1、F2机架CVC工作辊窜辊正极限值Smax=100mm,(4)F1、F2机架CVC工作辊窜辊负极限值Smin=-100mm,(5)F3、F4机架CVC工作辊窜辊正极限值Smax=119mm,(6)F3、F4机架CVC工作辊窜辊负极限值Smin=-119mm;确定CVC工作辊窜辊方向与辊缝凸度变化趋势之间的关系:CVC工作辊正窜时,工作辊之间的辊缝凸度随之减小。
步骤2:一个CVC工作辊服役期开始后,第1块带钢的CVC工作辊窜辊位置的设定值Sset(1)等于板形模型计算值Scal(1),即Sset(1)=Scal(1)。此时,不对CVC工作辊的窜辊位置进行优化。
步骤3:轧制第k(k≥2)块带钢时,判断第k块与第k-1块带钢的规格是否相同或相近(主要是宽度规格差值是否在±6mm范围内);同时,比较第k块带钢的CVC工作辊窜辊位置的模型计算值Scal(k)与第k-1块带钢的CVC工作辊窜辊位置的设定值Sset(k-1),判断是否出现CVC工作辊窜辊位置集中的现象,即是否满足|Sset(k-1)-Scal(k)|≤β(β=10mm)。
步骤4:如果不满足第k(k≥2)块与第k-1块带钢的规格相同或相近且出现CVC工作辊窜辊位置集中现象的条件,则第k块带钢的CVC工作辊窜辊位置的设定值Sset(k)等于板形模型计算值Scal(k),即Sset(k)=Scal(k)。此时,不对CVC工作辊的窜辊位置进行优化。
步骤5:如果第k(k≥2)块与第k-1块带钢的规格相同或相近且出现CVC工作辊窜辊位置集中的现象,则根据第k块带钢的CVC工作辊窜辊位置的模型计算值Scal(k)与第k-1块带钢的CVC工作辊窜辊位置的设定值Sset(k-1)、CVC工作辊窜辊极限值Smax、Smin之间关系的不同,执行不同的CVC工作辊窜辊优化策略,其具体过程如下:
步骤5.1:如果满足:(1)第k块带钢的CVC工作辊窜辊位置的模型计算值Scal(k)位于CVC工作辊窜辊正极限值Smax附近,即Smax-δ<Scal(k)≤Smax,(δ=10mm);(2)Scal(k)小于或等于第k-1块带钢的CVC工作辊窜辊位置的设定值Sset(k-1)或者Scal(k)>Sset(k-1)且Scal(k)-Sset(k-1)≤ε,(ε=2mm)。此时,在Scal(k)的基础上朝负极限窜辊位置方向窜动一个随机优化窜辊步长randomstep(0),(4mm≤randomstep(0)≤9mm),得到第k块带钢的CVC工作辊窜辊位置优化值Sopt(0)(k),即Sopt(0)(k)=Scal(k)-randomstep(0)。
步骤5.2:如果满足:(1)第k块带钢的CVC工作辊窜辊位置的模型计算值Scal(k)位于CVC工作辊窜辊正极限值Smax附近,即Smax-δ<Scal(k)≤Smax,(δ=10mm);(2)Scal(k)大于第k-1块带钢的CVC工作辊窜辊位置的设定值Sset(k-1)且Scal(k)-Sset(k-1)>ε,(ε=2mm)。此时,第k块带钢的随机优化窜辊步长randomstep(0)=0,CVC工作辊窜辊位置的设定值等于窜辊位置优化值等于模型计算值,即Sset(k)=Sopt(0)(k)=Scal(k),不对CVC工作辊的窜辊位置进行优化。
步骤5.3:如果满足:(1)第k块带钢的CVC工作辊窜辊位置的模型计算值Scal(k)位于CVC工作辊窜辊负极限值Smin附近,即Smin≤Scal(k)<Smin+δ,(δ=10mm);(2)Scal(k)大于等于第k-1块带钢的CVC工作辊窜辊位置的设定值Sset(k-1)或者满足Scal(k)<Sset(k-1)且Sset(k-1)-Scal(k)≤ε,(ε=2mm)。此时,在Scal(k)的基础上朝正极限窜辊位置方向窜动一个随机优化窜辊步长randomstep(0),(4≤randomstep(0)≤9mm),得到第k块带钢的CVC工作辊窜辊位置的优化值Sopt(0)(k),即Sopt(0)(k)=Scal(k)+randomstep(0)。
步骤5.4:如果满足:(1)第k块带钢的CVC工作辊窜辊位置的模型计算值Scal(k)位于CVC工作辊窜辊负极限值Smin附近,即Smin≤Scal(k)<Smin+δ,(δ=10mm);(2)Scal(k)小于第k-1块带钢的CVC工作辊窜辊位置的设定值Sset(k-1)且Sset(k-1)-Scal(k)>ε,(ε=2mm)。此时,第k块带钢的随机优化窜辊步长randomstep(0)=0,CVC工作辊窜辊位置的设定值等于窜辊位置优化值等于模型计算值,即Sset(k)=Sopt(0)(k)=Scal(k),不对CVC工作辊的窜辊位置进行优化。
步骤5.5:如果满足:(1)第k块带钢的CVC工作辊窜辊位置的模型计算值Scal(k)位于窜辊行程的中间区域,即Smin+δ≤Scal(k)≤Smax-δ,(δ=10mm);(2)Scal(k)小于或等于第k-1块带钢的CVC工作辊窜辊位置的设定值Sset(k-1)。此时,在Scal(k)的基础上朝负极限窜辊位置方向窜动一个随机优化窜辊步长randomstep(0),(4≤randomstep(0)≤9mm),得到第k块带钢的CVC工作辊窜辊位置的优化值Sopt(0)(k),即Sopt(0)(k)=Scal(k)-randomstep(0)。
步骤5.6:如果满足:(1)第k块带钢的CVC工作辊窜辊位置的模型计算值Scal(k)位于窜辊行程的中间区域,即Smin+δ≤Scal(k)≤Smax-δ,(δ=10mm);(2)Scal(k)大于第k-1块带钢的CVC工作辊窜辊位置的设定值Sset(k-1)。此时,在Scal(k)的基础上朝正极限窜辊位置方向窜动一个随机优化窜辊步长randomstep(0),(4≤randomstep(0)≤9mm),得到第k块带钢的CVC工作辊窜辊位置的优化值Sopt(0)(k),即Sopt(0)(k)=Scal(k)+randomstep(0)。
步骤6:利用第k(k≥2)块带钢的CVC工作辊窜辊位置的优化值Sopt(0)(k),通过板形模型计算得出Sopt(0)(k)处对应的CVC工作辊弯辊力Fb(0)(k),判断Fb(0)(k)是否在CVC工作辊弯辊力的限定范围内,即是否满足0kN<Fb(0)(k)<2300kN。
步骤7:如果Fb(0)(k)满足CVC工作辊弯辊力的限制条件:0kN<Fb(0)(k)<2300kN,则将第k(k≥2)块带钢的CVC工作辊窜辊位置的优化值Sopt(0)(k)作为设定值Sset(k)下发,即Sset(k)=Sopt(0)(k)。
步骤8:如果Fb(0)(k)不满足CVC工作辊弯辊力限制条件:0kN<Fb(0)(k)<2300kN,则需重新对第k(k≥2)块带钢的CVC工作辊的窜辊位置进行优化,其具体过程如下:
步骤8.1:如果满足:(1)优化CVC工作辊窜辊位置的窜辊方向为朝向正极限窜辊位置;(2)CVC工作辊的弯辊力Fb(0)(k)达到正极限值2300kN,即满足Fb(0)(k)≥2300kN。此时,将第k块带钢的CVC工作辊窜辊位置的优化值Sopt(0)(k)作为设定值Sset(k)下发,即Sset(k)=Sopt(0)(k)。
步骤8.2:如果满足:(1)优化CVC工作辊窜辊位置的窜辊方向为朝向正极限窜辊位置;(2)CVC工作辊的弯辊力Fb(0)(k)达到负极限值0kN,即满足Fb(0)(k)≤0kN。此时,调整随机优化窜辊步长,调整后的随机优化窜辊步长等于当前随机优化窜辊步长减1,即randomstep(i)=randomstep(i-1)-1,(1≤i≤randomstep(0)+1,i为随机优化窜辊步长调整次数)。进而得出新的CVC工作辊窜辊位置的优化值Sopt(i)(k),(1≤i≤randomstep(0)),即Sopt(i)(k)=Scal(k)+randomstep(i)。然后计算CVC工作辊窜辊位置的优化值Sopt(i)(k)处对应的CVC工作辊弯辊力Fb(i)(k),(1≤i≤randomstep(0))。如果Fb(i)(k)在弯辊力限定范围内,则将对应的CVC工作辊窜辊优化值Sopt(i)(k)作为设定值下发,即Sset=Sopt(i)(k);如果Fb(i)(k)仍然满足Fb(i)(k)≤0kN,继续调整随机优化窜辊步长,当randomstep(i)<0时,将第k块带钢的CVC工作辊窜辊位置的模型计算值Scal(k)作为设定值Sset(k)下发,即Sset(k)=Scal(k)。
步骤8.3:如果满足:(1)优化CVC工作辊窜辊位置的窜辊方向为朝向负极限窜辊位置;(2)CVC工作辊的弯辊力Fb(0)(k)达到正极限值2300kN,即满足Fb(0)(k)≥2300kN。此时,调整随机优化窜辊步长,调整后的随机优化窜辊步长等于当前随机优化窜辊步长减1,即randomstep(i)=randomstep(i-1)-1,(1≤i≤randomstep(0)+1,i为随机优化窜辊步长调整次数)。进而得出新的CVC工作辊窜辊位置的优化值Sopt(i)(k),(1≤i≤randomstep(0)),即Sopt(i)(k)=Scal(k)-randomstep(i)。然后计算CVC工作辊窜辊位置的优化值Sopt(i)(k)处对应的CVC工作辊弯辊力Fb(i)(k),(1≤i≤randomstep(0))。如果Fb(i)(k)在弯辊力限定范围内,则将对应的CVC工作辊窜辊优化值Sopt(i)(k)作为设定值下发,即Sset=Sopt(i)(k);如果Fb(i)(k)仍然满足Fb(i)(k)≥2300kN,继续调整随机优化窜辊步长,当randomstep(i)<0时,将第k块带钢的CVC工作辊窜辊位置模型计算值Scal(k)作为设定值下发Sset(k),即Sset(k)=Scal(k)。
步骤8.4:如果满足:(1)优化CVC工作辊窜辊位置的窜辊方向为朝向负极限窜辊位置;(2)CVC工作辊的弯辊力Fb(0)(k)达到负极限值0kN,即满足Fb(0)(k)≤0kN。此时,将第k块带钢的CVC工作辊窜辊位置优化值Sopt(0)(k)作为设定值下发,即Sset(k)=Sopt(0)(k)。
本发明一种分散CVC工作辊窜辊位置的方法应用到某1780mm热轧带钢产线,图2与图3展示轧制各块带钢时F4机架CVC工作辊窜辊位置的优化情况。由图可以得出:在轧制25块带钢时,当不满足CVC窜辊优化条件时,F4机架CVC工作辊窜辊位置的优化值等于模型计算值(第1块、第2块、第4块、第10块、第11块、第13块、第23块、第24块),CVC工作辊窜辊位置模型计算值与上块带钢窜辊位置之差等于CVC工作辊窜辊位置优化值与上块带钢窜辊位置之差,即不对CVC窜辊位置进行优化;当满足CVC窜辊优化条件时,通过不同的优化窜辊策略对F4机架CVC窜辊位置进行优化,CVC工作辊窜辊位置模型计算值与上块带钢窜辊位置的距离小于CVC工作辊窜辊位置优化值与上块带钢窜辊位置的距离。图4为通过实施本发明方法得到的轧制各块带钢时F4机架CVC工作辊窜辊位置的实际值(即CVC工作辊窜辊位置的设定值,也是CVC工作辊窜辊位置的优化值),可以得出,通过实施本发明一种分散CVC窜辊位置的方法,避免相邻带钢的CVC工作辊窜辊位置重复的情况出现,较好地达到分散CVC工作辊窜辊位置的目的。图5为轧制各块带钢时F4机架CVC工作辊窜辊位置的优化值处对应的CVC工作辊弯辊力的示意图,由图可以得出,轧制各块带钢时的F4机架的弯辊力的大小均在弯辊力限定范围(0~2300kN)内,说明本发明方法在达到分散CVC工作辊窜辊位置目的的情况下,同时也保证带钢的凸度满足要求。
实施例结果表明,本发明在模型计算值的基础之上采用随机优化窜辊步长对CVC工作辊的窜辊位置进行优化,易于实现现场应用,其可以达到的效果相当于在小范围内循环窜辊,可以有效的分散CVC工作辊的窜辊位置,且可以保证带钢的凸度满足要求。
Claims (4)
1.一种分散CVC工作辊窜辊位置的方法,其特征在于,针对连续轧制相同或相似规格带钢时出现的CVC工作辊窜辊位置集中的现象,根据第k(k≥2)块带钢的CVC工作辊窜辊位置的模型计算值Scal(k)与第k-1块带钢的CVC工作辊窜辊位置的设定值Sset(k-1)、窜辊极限值Smin、Smax关系的不同,执行相应的CVC工作辊窜辊优化策略,在保证带钢的凸度满足要求的前提下,得出对应的窜辊位置优化值,最终达到分散CVC工作辊窜辊位置的目的。
2.按照权利要求1所述的分散CVC工作辊窜辊位置的方法,其特征在于,该方法具体包括以下步骤:
步骤1:确定轧机工艺参数,包括CVC工作辊弯辊力极限值Fbmin与Fbmax,CVC工作辊窜辊极限值Smin与Smax,确定CVC工作辊窜辊方向与辊缝凸度变化趋势之间的关系;
步骤2:一个CVC工作辊服役期开始后,第1块带钢的CVC工作辊窜辊位置的设定值Sset(1)等于模型计算值Scal(1);
步骤3:轧制第k(k≥2)块带钢时,判断第k块与第k-1块带钢的规格是否相同或相近;同时判断是否出现CVC工作辊窜辊位置集中的现象,即是否满足|Sset(k-1)-Scal(k)|≤β,
步骤4:如果不满足第k(k≥2)块与第k-1块带钢的规格相同或相近且出现CVC工作辊窜辊位置集中现象的条件,则第k块带钢的CVC工作辊窜辊位置的设定值Sset(k)等于模型计算值Scal(k);
步骤5:如果第k(k≥2)块与第k-1块带钢的规格相同或相近且出现CVC工作辊窜辊位置集中的现象,则根据Scal(k)与Sset(k-1)、Smax、Smin之间关系的不同,执行不同的CVC工作辊窜辊优化策略;
步骤6:利用板形模型计算第k(k≥2)块带钢的CVC工作辊窜辊位置优化值Sopt(0)(k)处的CVC工作辊弯辊力Fb(0)(k),判断Fb(0)(k)是否满足弯辊力限制条件:Fbmin<Fb(0)(k)<Fbmax;
步骤7:如果Fb(0)(k)满足CVC工作辊弯辊力的限制条件,则第k块带钢的CVC工作辊窜辊位置的设定值Sset(k)等于工作辊窜辊位置优化值Sopt(0)(k);
步骤8:如果Fb(0)(k)不满足CVC工作辊弯辊力的限制条件,则需重新对第k(k≥2)块带钢的CVC工作辊的窜辊位置进行优化。
3.按照权利要求1所述的分散CVC工作辊窜辊位置的方法,其特征在于,步骤5中,执行不同的CVC工作辊窜辊优化策略,其具体过程如下:
步骤5.1:如果第k块带钢的CVC工作辊窜辊位置的模型计算值Scal(k)满足条件:(1)Smax-δ<Scal(k)≤Smax,(2)Scal(k)≤Sset(k-1)或者Scal(k)>Sset(k-1)且Scal(k)-Sset(k-1)≤ε,此时,在Scal(k)的基础上负向窜动一个随机优化窜辊步长randomstep(0),得到第k块带钢的窜辊位置优化值Sopt(0)(k);
步骤5.2:如果第k块带钢的CVC工作辊窜辊位置的模型计算值Scal(k)满足条件:(1)Smax-δ<Scal(k)≤Smax,(2)Scal(k)>Sset(k-1)且Scal(k)-Sset(k-1)>ε,此时,随机优化窜辊步长为0,第k块带钢的CVC工作辊窜辊位置的设定值等于模型计算值等于窜辊位置优化值,即不对CVC工作辊的窜辊位置进行优化;
步骤5.3:如果第k块带钢的CVC工作辊窜辊位置的模型计算值Scal(k)满足条件:(1)Smin≤Scal(k)<Smin+δ,(2)Scal(k)≥Sset(k-1)或者Scal(k)<Sset(k-1)且Sset(k-1)-Scal(k)≤ε,此时,在Scal(k)的基础上正向窜动一个随机优化窜辊步长randomstep(0),得到第k块带钢的窜辊位置优化值Sopt(0)(k);
步骤5.4:如果第k块带钢的CVC工作辊窜辊位置的模型计算值Scal(k)满足条件:(1)Smin≤Scal(k)<Smin+δ,(2)Scal(k)<Sset(k-1)且Sset(k-1)-Scal(k)>ε,此时,随机优化窜辊步长为0,第k块带钢的CVC工作辊窜辊位置的设定值等于模型计算值等于窜辊位置优化值,即不对CVC工作辊的窜辊位置进行优化;
步骤5.5:如果第k块带钢的CVC工作辊窜辊位置的模型计算值Scal(k)满足条件:(1)Smin+δ≤Scal(k)≤Smax-δ,(2)Scal(k)≤Sset(k-1);此时,在Scal(k)的基础上负向窜动一个随机优化窜辊步长randomstep(0),得到第k块带钢的CVC工作辊窜辊位置的优化值Sopt(0)(k);
步骤5.6:如果第k块带钢的CVC工作辊窜辊位置的模型计算值Scal(k)满足条件:(1)Smin+δ≤Scal(k)≤Smax-δ,(2)Scal(k)>Sset(k-1);此时,在Scal(k)的基础上正向窜动一个随机优化窜辊步长randomstep(0),得到第k块带钢的工作辊窜辊位置优化值Sopt(0)(k)。
4.按照权利要求1所述的分散CVC工作辊窜辊位置的方法,其特征在于,步骤8中,重新对第k(k≥2)块带钢的CVC工作辊的窜辊位置进行优化,其具体过程如下:
步骤8.1:如果满足:(1)优化窜辊的方向为朝向正极限窜辊位置;(2)CVC工作辊的弯辊力满足Fb(0)(k)≥Fbmax;此时,第k块带钢的CVC工作辊窜辊位置的设定值Sset(k)等于工作辊窜辊位置优化值Sopt(0)(k);
步骤8.2:如果满足:(1)优化窜辊的方向为朝向正极限窜辊位置;(2)CVC工作辊的弯辊力Fb(0)(k)满足Fb(0)(k)≤Fbmin;此时,对随机优化窜辊步长进行调整,调整后的随机优化窜辊步长等于当前随机优化窜辊步长减去1,即randomstep(i)=randomstep(i-1)-1,1≤i≤randomstep(0)+1,i为随机优化窜辊步长的调整次数;进而得出新的CVC工作辊窜辊位置优化值Sopt(i)(k),(1≤i≤randomstep(0)),即Sopt(i)(k)=Scal(k)+randomstep(i);然后计算Sopt(i)(k)处对应的工作辊弯辊力Fb(i)(k),(1≤i≤randomstep(0));如果Fb(i)(k)在弯辊力限定范围内,则Sset=Sopt(i)(k);如果Fb(i)(k)仍满足Fb(i)(k)≤Fbmin,继续调整随机优化窜辊步长,当randomstep(i)<0时,则Sset(k)=Scal(k);
步骤8.3:如果满足:(1)优化窜辊的方向为朝向负极限窜辊位置;(2)CVC工作辊的弯辊力Fb(0)(k)满足Fb(0)(k)≥Fbmax;此时,对随机优化窜辊步长进行调整,调整后的随机优化窜辊步长等于当前随机优化窜辊步长减去1,即randomstep(i)=randomstep(i-1)-1,1≤i≤randomstep(0)+1,i为随机优化窜辊步长的调整次数;进而得出新的CVC工作辊窜辊位置优化值Sopt(i)(k),(1≤i≤randomstep(0)),即Sopt(i)(k)=Scal(k)-randomstep(i);然后计算Sopt(i)(k)处对应的工作辊弯辊力Fb(i)(k),(1≤i≤randomstep(0));如果Fb(i)(k)在弯辊力限定范围内,则Sset=Sopt(i)(k);如果Fb(i)(k)仍满足Fb(0)(k)≥Fbmax,继续调整随机优化窜辊步长,当randomstep(i)<0时,则Sset(k)=Scal(k);
步骤8.4:如果满足:(1)优化窜辊的方向为朝向负极限窜辊位置;(2)CVC工作辊的弯辊力Fb(0)(k)满足Fb(0)(k)≤Fbmin;此时,第k块带钢的CVC工作辊窜辊位置的设定值Sset(k)等于工作辊窜辊位置优化值Sopt(0)(k)。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201810016072.3A CN108213087B (zh) | 2018-01-08 | 2018-01-08 | 一种分散cvc工作辊窜辊位置的方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201810016072.3A CN108213087B (zh) | 2018-01-08 | 2018-01-08 | 一种分散cvc工作辊窜辊位置的方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN108213087A true CN108213087A (zh) | 2018-06-29 |
CN108213087B CN108213087B (zh) | 2019-05-03 |
Family
ID=62640154
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN201810016072.3A Expired - Fee Related CN108213087B (zh) | 2018-01-08 | 2018-01-08 | 一种分散cvc工作辊窜辊位置的方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN108213087B (zh) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN114769325A (zh) * | 2022-04-26 | 2022-07-22 | 马鞍山钢铁股份有限公司 | 一种热连轧cvc工作辊窜辊的控制方法 |
CN114798756A (zh) * | 2022-04-13 | 2022-07-29 | 北京科技大学 | 一种消除板带局部高点的多机架工作辊窜辊方法 |
Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US20070199363A1 (en) * | 2004-06-28 | 2007-08-30 | Uwe Baumgartel | Method for rolling strips in a roll stand |
US20100064754A1 (en) * | 2006-10-30 | 2010-03-18 | Thyssenkrupp Nirosta Gmbh | Method for rolling metal strips, particularly steel strips |
CN102310089A (zh) * | 2011-09-21 | 2012-01-11 | 首钢总公司 | 一种消除cvc轧机工作辊局部磨损的方法 |
CN102699040A (zh) * | 2012-06-06 | 2012-10-03 | 北京科技大学 | 一种辊缝凸度随板带宽度线性变化的辊形设计方法 |
CN102755996A (zh) * | 2012-05-23 | 2012-10-31 | 首钢京唐钢铁联合有限责任公司 | 一种消除平辊工作辊局部磨损的方法 |
CN105251778A (zh) * | 2014-07-16 | 2016-01-20 | 鞍钢股份有限公司 | 单锥度工作辊窜辊轧机边部减薄反馈控制方法 |
CN105598183A (zh) * | 2016-01-14 | 2016-05-25 | 北京科技大学 | 兼顾浪形和断面的热轧高次曲线工作辊窜辊策略控制 |
-
2018
- 2018-01-08 CN CN201810016072.3A patent/CN108213087B/zh not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US20070199363A1 (en) * | 2004-06-28 | 2007-08-30 | Uwe Baumgartel | Method for rolling strips in a roll stand |
US20100064754A1 (en) * | 2006-10-30 | 2010-03-18 | Thyssenkrupp Nirosta Gmbh | Method for rolling metal strips, particularly steel strips |
CN102310089A (zh) * | 2011-09-21 | 2012-01-11 | 首钢总公司 | 一种消除cvc轧机工作辊局部磨损的方法 |
CN102755996A (zh) * | 2012-05-23 | 2012-10-31 | 首钢京唐钢铁联合有限责任公司 | 一种消除平辊工作辊局部磨损的方法 |
CN102699040A (zh) * | 2012-06-06 | 2012-10-03 | 北京科技大学 | 一种辊缝凸度随板带宽度线性变化的辊形设计方法 |
CN105251778A (zh) * | 2014-07-16 | 2016-01-20 | 鞍钢股份有限公司 | 单锥度工作辊窜辊轧机边部减薄反馈控制方法 |
CN105598183A (zh) * | 2016-01-14 | 2016-05-25 | 北京科技大学 | 兼顾浪形和断面的热轧高次曲线工作辊窜辊策略控制 |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN114798756A (zh) * | 2022-04-13 | 2022-07-29 | 北京科技大学 | 一种消除板带局部高点的多机架工作辊窜辊方法 |
CN114798756B (zh) * | 2022-04-13 | 2022-11-11 | 北京科技大学 | 一种消除板带局部高点的多机架工作辊窜辊方法 |
CN114769325A (zh) * | 2022-04-26 | 2022-07-22 | 马鞍山钢铁股份有限公司 | 一种热连轧cvc工作辊窜辊的控制方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN108213087B (zh) | 2019-05-03 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN103822081B (zh) | 横向变厚度板带材及其制备方法 | |
CN102247981B (zh) | 型钢轧制生产工艺 | |
CN111889512B (zh) | 一种单机架轧机生产薄规格钢板的方法 | |
CN109604338B (zh) | 一种减小热轧管线钢边部发纹缺陷宽度的制造方法 | |
CN100467147C (zh) | 一种单机架无槽轧制大规格方钢的方法 | |
CN113263058A (zh) | 一种兼顾热辊形的热连轧精轧机组窜辊控制方法 | |
CN102716906B (zh) | 一种高板形ic引线框架用铁镍带材的生产方法 | |
CN108213087B (zh) | 一种分散cvc工作辊窜辊位置的方法 | |
CN108817080A (zh) | 一种热轧酸洗用钢表面质量控制的方法 | |
CN104152656A (zh) | 厚窄规格冷轧带钢稳定通板的控制方法 | |
CN105057364A (zh) | 一种镁合金板材轧制边裂预判及控制方法 | |
CN103008361B (zh) | 一种控制钢板头部弯曲的方法 | |
CN113263059A (zh) | 一种热轧薄板工作辊异步双衰减窜辊控制方法 | |
CN107661902B (zh) | 一种快速建立冷轧过程轧辊热凸度的方法 | |
CN113664047B (zh) | 一种消除供冷轧料宽厚规格热轧局部高点的生产方法 | |
CN103817155A (zh) | 厚度大于50mm厚钢板板形控制方法 | |
CA2570865A1 (en) | Method for rolling strips in a rolling stand | |
CN103230943B (zh) | 改善中厚板头部弯曲的方法 | |
CN101422785B (zh) | 一种调整二次冷轧荫罩带钢机组中间辊窜动的方法 | |
CN110052497A (zh) | 一种热连轧精轧机组成套辊形以及板形控制方法 | |
CN103624088B (zh) | 消除钢板尾部横裂纹的方法 | |
CN111842505A (zh) | 一种用于五机架六辊冷连轧机组的倾辊控制方法 | |
CN110227722A (zh) | 基于轧辊换辊周期内轧辊辊型的优化方法 | |
CN109663817B (zh) | 一种宽厚板平辊轧机的横向厚度精度控制方法 | |
Cao et al. | Finite element analysis of strip and rolling mills |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PB01 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
GR01 | Patent grant | ||
GR01 | Patent grant | ||
CF01 | Termination of patent right due to non-payment of annual fee |
Granted publication date: 20190503 |
|
CF01 | Termination of patent right due to non-payment of annual fee |