CN108179357A - 一种碳化物增强型低膨胀合金 - Google Patents
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Abstract
本发明属于碳化物增强型低膨胀材料技术领域,特别涉及一种碳化物增强型低膨胀合金。该合金包括Fe‑Ni系低膨胀合金和碳化物形成元素C、V、Ti、Nb;的成分质量百分比分别为:Ni:30.0~38.0、V:0.4~1.5、Nb:0~1.0、Ti:0~1.0、C:0.4~0.9、Si:0.30~0.60、Mn:0.2~0.5、P:<0.01、S:<0.01,余量为Fe。本发明在Fe‑Ni合金的成分基础上,通过添加适量的C、V、Nb、Ti元素,在20℃~100℃的温度范围内,获得一种易加工碳化物增强型低膨胀合金,室温强度高于1000MPa,膨胀系数α<2.0×10‑6/℃。
Description
技术领域
本发明属于碳化物增强型低膨胀材料技术领域,特别涉及一种碳化物增强型低膨胀合金。
背景技术
铁镍系低膨胀合金在室温至100℃具有较低的膨胀系数α,通常α20~100℃≤1.5×10-6/℃,但是其抗拉强度Rm一般小于500MPa,屈服强度Rp0.2小于250MPa,弹性模量E小于140GPa,作为结构支撑部件使用时易变性,无法应用于高精度仪器设备。随着科学技术的飞速发展,航天遥感器、精密激光、光学测量系统等领域对低膨胀合金提出了更高的要求,不近膨胀系数低,而且强度要高。国外低膨胀合金集中在西方国家,如日本的日立、三菱等公司,开发的合金强度可达1150MPa,α(室温~230℃)≤3.2×10-6/℃;国际镍公司研制的Inconel903合金Rm可达1300MPa,α(室温~400℃)=6~8×10-6/℃,这几种合金均含有较为昂贵的金属钴。
添加C及碳化物形成元素Mo,V,Cr等,并通过后续的冷加工硬化,可获得强度高于1000MPa的低膨胀合金,如日本专利昭58-77525A、昭55-131155、昭55-122855、昭55-119156A、平311548A、平6-346193A,但以上合金均须经冷变形后使用。本申请的申请人于2002年9月13日申请了中国专利申请号No.02131205.2的发明专利申请‘高碳型碳化物增强低膨胀合金结构钢’,但是膨胀系数较高(α20~100≥5.5×10-6/℃),同时由于合金碳含量较高,在凝固过程中易于形成粗大一次碳化物,合金塑性较差。GH907、GH909等高温低膨胀合金,为了提高使用温度,在合金中加入较多的Co,其强度高,但是膨胀系数也较高α室温~400℃≤8.2×10-6/℃。
目前FeNi系合金膨胀系数α20~100℃可小于1.5×10-6/℃,但其强度低通常小于500MPa。在现有技术中,不添加Co、无需冷变形的高强度低膨胀合金,至今还未见报道。
发明内容
本发明的目的,是提供一种碳化物增强型低膨胀合金,该合金通过合金成分的改进,不添加Co、无需冷变形,就可以使合金在具有高强度的同时,也具有低膨胀系数。
本发明的目的是通过以下技术方案实现的:
一种碳化物增强型低膨胀合金,该合金的成分按质量百分比为:Ni:30.0~38.0、V,0.4~1.5、Nb:0~1.0、Ti:0~1.0、C:0.4~0.9、Si:0.30~0.60、Mn:0.2~0.5、P:<0.01、S:<0.01,余量为Fe。
该合金使用状态的组织中具有稳定的弥散分布碳化物;室温抗拉强度Rm高于1000MPa,膨胀系数α20~100℃≤2.0×10-6/℃。
该合金通过如下步骤制备:真空熔炼-热锻-固溶淬火+时效热处理。
该合金中,Ni:30.0~38.0、V:0.4~1.5、Nb:0~1.0、Ti:0~1.0、C:0.5~0.9、Si:0.39~0.47、Mn:0.35~0.46、P:0.005~0.01、S:0.004~0.01,余量为Fe。
该合金具有以下性能:室温抗拉强度大于1000MPa,断裂伸长率大于5%,膨胀系数α20~100℃<2.0×10-6/℃。
该合金通过如下步骤制备:
a.熔炼:利用真空感应炉熔炼合金,真空度≤1×10-1Pa,其中Fe、Ni作为一次加料直接放入坩锅;V、Ti、Nb、C、Si、Mn作为二次加料放入真空感应炉料斗,待所有原材料化清后精炼2~10分钟之后,在真空感应炉的真空室将钢液浇铸为钢锭;
b.热锻:钢锭扒皮后,低于700℃装炉;合金锭的升温速率为在100~200℃/小时,经1150±10℃保温适当时间后,1100±10℃开坯锻造成所需规格;
c.热处理:热锻合金经1050±50℃固溶淬火后,经500-600℃保温2~4小时进行真空时效处理。
本发明的有益效果在于:
本发明在Fe-Ni成分的基础上,通过添加适量的C、V、Nb、Ti元素,在20℃~100℃的温度范围内,获得一种易加工碳化物增强型低膨胀合金,强度高于1000MPa,膨胀系数α20~100℃≤2.0×10-6/℃。
合金元素的作用及合金设计依据如下:
Ni:30.0~38.0,与Fe元素形成固溶体,温度变化引起的磁致伸缩效应抵消自身的热胀冷缩,是合金获得较低的膨胀系数的基础;
C:0.5~0.9,主要强化元素,主要以碳化物形式存在;低于0.5,无法形成足够的碳化物,高于0.9,在凝固过程中易于形成粗大一次碳化物,影响合金塑性;
V:0.4~1.5,主要强化元素,与C形成碳化物VC,弥散分布,起强化作用;V含量低于0.4,不足以形成足够的强化相,合金强度不足,含量大于1.5组织中容易出现粗大一次碳化物,影响合金塑性;
Nb:0~1.0强化元素,与C形成碳化物NbC,弥散分布,起强化作用,含量大于1.0组织中容易出现粗大一次碳化物,影响合金塑性;
Ti:0~1.0、强化元素,与C形成碳化物TiC,弥散分布,起强化作用,含量大于1.0组织中容易出现粗大一次碳化物,影响合金塑性;
Si:0.30~0.60、Mn:0.2~0.5:添加一定量的Si,提高合金持久塑性,改善合金缺口敏感性;添加一定含量的Mn,改善合金加工性能;
P:<0.01、S:<0.01:杂质元素,含量越低越好。
具体实施方式
下面结合实施例,对本发明的具体实施方式作进一步详细描述。
一种碳化物增强型低膨胀合金,所述低膨胀合金的成分质量百分比分别为:Ni:30.0~38.0、V:0.4~1.5、Nb:0~1.0、Ti:0~1.0、C:0.4~0.9;Si:0.30~0.60、Mn:0.2~0.5、P:<0.01、S:<0.01,余量为Fe。
该合金强度高于1000MPa,膨胀系数α<2.0×10-6/℃。
该合金是的制备方法如下:
a.熔炼:利用真空感应炉熔炼合金,真空度≤1×10-1Pa,熔炼过程中要严格控制合金元素的烧损量,使合金的成分控制在设计范围之内。其中Fe、Ni作为一次加料直接放入坩锅;V、Ti、Nb、C、Si、Mn作为二次加料放入真空感应炉料斗,待所有原材料化清后精炼2~10分钟,之后在真空感应炉的真空室将钢液浇铸为钢锭;
b.热锻:钢锭扒皮后,低于700℃装炉。合金锭的升温速率控制在100~200℃每小时,经1150±10℃保温适当时间后,开坯时锻造成所需规格;
c.热处理:热锻合金,经1050±50℃固溶淬火后,经500-600℃保温2~4小时进行真空时效处理。
实施例
采用加工工艺为真空感应熔炼→1100℃锻造成形→1050℃×30min水淬→560℃保温3h回火处理对表1中的五种成分合金进行熔炼。
表1熔炼合金的化学成分(质量百分比%)
经过上述工艺制备的碳化物强化低膨胀合金的物理、机械性能如表2所示。
该碳化物增强型低膨胀合金在的室温抗拉强度Rm大于1000MPa,断裂伸长率Z大于5%,膨胀系数α20~100℃<2.0×10-6/℃。
表2碳化物增强型低膨胀合金物理、机械性能
Claims (4)
1.一种碳化物增强型低膨胀合金,其特征在于:
该合金的成分按质量百分比为:Ni:30.0~38.0、V,0.4~1.5、Nb:0~1.0、Ti:0~1.0、C:0.4~0.9、Si:0.30~0.60、Mn:0.2~0.5、P:<0.01、S:<0.01,余量为Fe;
该合金使用状态的组织中具有稳定的弥散分布碳化物;室温抗拉强度Rm高于1000MPa,膨胀系数α20~100℃≤2.0×10-6/℃;
该合金通过如下步骤制备:真空熔炼-热锻-固溶淬火+时效热处理。
2.根据权利要求1所述的碳化物增强型低膨胀合金,其特征在于:Ni:30.0~38.0、V:0.4~1.5、Nb:0~1.0、Ti:0~1.0、C:0.5~0.9、Si:0.39~0.47、Mn:0.35~0.46、P:0.005~0.01、S:0.004~0.01,余量为Fe。
3.根据权利要求1所述的碳化物增强型低膨胀合金,其特征在于:该合金具有以下性能:室温抗拉强度大于1000MPa,断裂伸长率大于5%,膨胀系数α20~100℃<2.0×10-6/℃。
4.根据权利要求1所述的碳化物增强型低膨胀合金,其特征在于:该合金通过如下步骤制备:
a.熔炼:利用真空感应炉熔炼合金,真空度≤1×10-1Pa,其中Fe、Ni作为一次加料直接放入坩锅;V、Ti、Nb、C、Si、Mn作为二次加料放入真空感应炉料斗,待所有原材料化清后精炼2~10分钟之后,在真空感应炉的真空室将钢液浇铸为钢锭;
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