CN107974613A - 抗硫化物应力腐蚀开裂的x80级管线钢的生产方法 - Google Patents
抗硫化物应力腐蚀开裂的x80级管线钢的生产方法 Download PDFInfo
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Abstract
本发明公开了一种抗硫化物应力腐蚀开裂的X80级管线钢的生产方法,属于金属材料技术领域。它包括的工艺流程为转炉冶炼、脱硫处理、浇铸成坯、铸坯加热、粗轧、精轧、冷却和卷曲,铸坯的组分及质量百分比含量为:C:0.01~0.03%、Si:0.19~0.21%、Mn:0.90~1.1%、Cu:0.50~0.70%、Cr:0.80~0.90%、Mo:0.10~0.15%、Nb:0.04~0.06%、V:0.01~0.02%、Ti:0.01~0.02%,P≤0.005%、S≤0.002%,余量为Fe及不可避免的杂质;再通过严格控制轧制工艺温度,制备的X80级管线钢具备较好的抗硫化物应力腐蚀开裂性能。
Description
技术领域
本发明涉及管线钢,属于金属材料技术领域,具体地涉及一种抗硫化物应力腐蚀开裂的X80级管线钢的生产方法。
背景技术
进入二十一世纪以来,随着全球能源结构的调整,石油、天然气的需求量日益增加。与此同时。石油和天然气的长距离输送管道也向着高钢级、高压、大口径方向发展。长输管线用钢,不仅要求高强度、高韧性和良好的焊接性,还要求具有良好的抗硫化氢应力腐蚀开裂(SSCC)性能。
硫化氢应力腐蚀开裂(SSCC)为硫化氢产生的氢原子渗入钢材内部,溶解于晶格中产生脆性,在外加应力或残余应力的作用下形成开裂,研究表明X80级母材的取向对SSCC敏感性影响不明显,由于后壁母材轧制组织结构劣于薄壁母材,使得内部缺陷及成分偏析相对较高,制样过程中,其残余张应力较高,厚壁母材相对于薄壁母材易于发生SSCC倾向。同时,研究还表明焊缝及母材抗H2S应力腐蚀性能相对较强,由于焊接过程造成X80级钢热影响区组织粗大,硬度增加,导致热影响区成为其抗SSCC的薄弱环节。
由于化学元素对应力腐蚀有重要的影响,通过适量的添加合金元素可改变碳钢的抗SSCC性能。例如,X80级管线钢中添加Cu、Ni合金元素后,可以使得其针状铁素体组织更为细小均匀,得到更多承受氢压的晶粒,使得X80钢的临界应力显著提高,从而大幅度提高其抗SSCC性能。
发明内容
本发明的目的在于公开了一种具体的硫化物应力腐蚀开裂的X80级管线钢的生产方法。
本发明公开了一种具体的硫化物应力腐蚀开裂的X80级管线钢的生产方法,它包括的工艺流程为转炉冶炼、脱硫处理、浇铸成坯、铸坯加热、粗轧、精轧、冷却和卷曲,所述铸坯的组分及质量百分比含量为:C:0.01~0.03%、Si:0.19~0.21%、Mn:0.90~1.1%、Cu:0.50~0.70%、Cr:0.80~0.90%、Mo:0.10~0.15%、Nb:0.04~0.06%、V:0.01~0.02%、Ti:0.01~0.02%,P≤0.005%、S≤0.002%,余量为Fe及不可避免的杂质;
所述铸坯加热的温度为1100~1250℃;
所述粗轧开始温度为1000~1100℃,粗轧终止温度为900~1000℃;
所述精轧开始温度为880~950℃,精轧终止温度为800~880℃;所述冷却为层流冷却,控制冷却速度为20~30℃/s,冷却至300~500℃。进一步优选的,所述铸坯的组分及质量百分比含量为:C:0.01~0.03%、Si:0.19~0.21%、Mn:0.90~1.1%、Cu:0.50~0.66%、Cr:0.81~0.88%、Mo:0.10~0.15%、Nb:0.04~0.06%、V:0.01~0.02%、Ti:0.01~0.02%,P≤0.005%、S≤0.002%,余量为Fe及不可避免的杂质。
再进一步优选的,所述铸坯加热的温度为1120~1230℃,加热速度控制为50~100℃/min,均热时间不少于45min。
更进一步优选的,所述粗轧开始温度为1010~1080℃,粗轧终止温度为920~980℃,所述粗轧的轧制道次为6~10次,每次轧制变形量为9~12%,总压下率为65~80%。
更进一步优选的,所述精轧开始温度为890~940℃,精轧终止温度为820~860℃;所述精轧的轧制道次为6~8次,最后两道次的累计变形量小于18%,总压下率不低于60%。
作为本发明技术优选的,加热速度控制为60℃/min,均热时间为60min,目的使铸坯内部的合金成分均匀,减少内部缺陷和偏析的出现。
所述粗轧的轧制道次为6道次,每次轧制变形量为10%,总压下率为70%,使得再结晶和变形交替进行,以细化奥氏体晶粒,降低高Cu导致的脆性增加。
精轧的轧制道次为8道次,最后两道次的累计变形量为15%,总压下率为65%,使奥氏体向针状铁素体转变,提高钢的强度和韧性。
本发明管线钢的各元素选用原理为:
碳(C):碳可以提高管线钢的强度,但随着碳含量的增加,管线钢低温冲击韧性、焊接性能降低。碳在晶界析出可溶碳,晶界碳化物是构成腐蚀开裂活性通道的重要因素,不利于抗硫化物应力腐蚀开裂性能。本发明碳含量限制在0.01~0.03%。
硅(Si):硅主要起固溶强化作用,也可和钼、铬等结合,有提高抗腐蚀性和抗氧化的作用,但添加过量硅会导致钢的塑、韧性显著恶化。本发明硅含量限制在0.19~0.21%。
锰(Mn):锰可以提高钢管的淬透性,同时起固溶强化作用,弥补低碳或超低碳造成的强度下降。但钢中锰含量过高,易形成硫化锰夹杂,它是氢致裂纹产生的原因,因此钢中Mn含量过高对抗硫化物应力腐蚀开裂不利。但是为了保证钢材有一定的强度和韧性,需要保证一定的Mn含量。本发明锰含量限制在0.90~1.1%。
铜(Cu):铜能够促进钝化膜的形成,不仅减少氢的侵入,而且降低了钢表面的阳极溶解。从而有效的阻止了钢表面阳极溶解和氢脆相互作用,提高钢的抗硫化物应力腐蚀开裂性能。本发明铜含量限制在0.50~0.7%,优选为0.50~0.66%。
铬(Cr):铬能在腐蚀产物膜层中出现富集,远高于基体中的铬含量。含Cr的腐蚀产物膜具有阴离子选择性,并且在破坏后能够很快修复,从而降低钢表面局部阳极溶解。本发明中,铬含量限制在0.80%~0.90%,优选为0.81~0.88%。
钼(Mo):Mo能降低相变温度,抑制块状铁素体的形成,促进针状铁素体的转变,从而阻碍裂纹的扩展,提高钢的抗硫化物应力腐蚀开裂性能。但钼元素能使焊接性能下降,且钼元素属于贵金属。本发明钼含量限制在0.10~0.15%。
铌(Nb):铌对细化晶粒作用十分明显,起到固溶强化作用,可以使钢具有高强度和高韧性。并且在低合金钢种加入铌,能有效提高其腐蚀性能。本发明铌含量限制在0.04~0.06%。
钒(V):钒主要是以VC析出强化来提高钢的强度,但加入含量较高的钒易导致钢的韧脆转变温度提高。本发明钒含量限制在0.01~0.02%。
钛(Ti):钛是不仅是耐蚀合金元素,而且能够形成细小的高温稳定的TiN析出相,改善钢的冲击韧性。本发明钒含量限制在0.01~0.02%。
磷(P):磷为有害元素,在钢中形成含磷偏析的铁素体-珠光体带状组织,是裂纹扩展的主要通道。因此,本发明磷的含量≤0.005%。
硫(S):硫是极有害的元素,它与Mn生成的MnS夹杂是裂纹最易成核的位置。因此,本发明硫的含量≤0.002%。
有益效果:
本发明的生产方法中通过限制铜元素与铬元素的含量,一方面尽可能的在表面形成钝化膜,降低钢表面的阳极溶解,另一方面控制轧制工艺,获得组织细小均匀的针状铁素体组织,进一步的阻止应力下的裂纹扩展,最终提高了X80级管线钢的抗硫化物应力腐蚀开裂性能。
附图说明
图1为本发明管线钢剖面金相微观组织结构图。
图2为图1的管线钢SSCC试验之前的剖面结构示意图;
图3为图1的管线钢SSCC试验之后的剖面结构示意图。
具体实施方式
为了更好地解释本发明,以下结合具体实施例进一步阐明本发明的主要内容,但本发明的内容不仅仅局限于以下实施例。
本发明公开了一种具体的硫化物应力腐蚀开裂的X80级管线钢的生产方法,它包括的工艺流程为转炉冶炼、脱硫处理、浇铸成坯、铸坯加热、粗轧、精轧、冷却和卷曲,所述铸坯的组分及质量百分比含量为:C:0.01~0.03%、Si:0.19~0.21%、Mn:0.90~1.1%、Cu:0.50~0.70%、Cr:0.80~0.90%、Mo:0.10~0.15%、Nb:0.04~0.06%、V:0.01~0.02%、Ti:0.01~0.02%,P≤0.005%、S≤0.002%,余量为Fe及不可避免的杂质;
所述铸坯加热的温度为1100~1250℃;
所述粗轧开始温度为1000~1100℃,粗轧终止温度为900~1000℃;
所述精轧开始温度为880~950℃,精轧终止温度为800~880℃;
所述冷却为层流冷却,控制冷却速度为20~30℃/s,冷却至300~500℃。
其中,各个实施例与对比例中铸坯的组分含量如表1所示;
表1实施例与对比例中铸坯的组分含量列表(wt%)
采用上述组分的实施例与对比例按照表2和表3所示的工艺参数列表进行具体的制备;
表2实施例与对比例的工艺参数列表(一)
表3实施例与对比例的工艺参数列表(二)
采用上述组分和工艺参数制备的管线钢的性能参数如表4所示;
表4实施例与对比例的力学性能列表
由上述表1~表4可知,本发明实施例制备的管线钢,屈服强度Rt0.5为570~590MPa,抗拉强度Rm为640~670MPa,屈强比Rt0.5/Rm≤0.90,断后延伸率A50mm≥30%,-20℃冲击功KV2≥200J,-15℃断口的剪切面比DWTT SA≥90%,硬度值HV10≤200。与对比例相比,本发明采用高铜、高铬成分设计,不利于钢的力学性能,因此采用控轧控冷,增加粗轧、精轧道次,提高冷却速度,从而获得力学性能较好的针状铁素体组织,弥补高铜高铬导致的脆性问题。本发明制备的管线钢满足GB/T 14164-2013《石油天然气输送管用热轧宽钢带》标准要求。
上述实施例3制备的管线钢的金相组织结构图如图1所示,由图1可知,金相组织均为粒度细小的针状铁素体,晶粒度>8.5,夹杂物级别<0.5级。
为了更好的说明本发明实施例制备的管线钢的性能,下面分别对各实施例和对比例制备的管线钢进行SSCC性能试验,其中,SSCC试验的标准是NACE TM 0177-2005《Laboratory Testing of Metals for Resistance to Sulfide Stress Cracking andStress Corrosion Cracking in H2S Environments》。
具体的测试结果如表5所示;
表5实施例与对比例抗SSCC性能列表
由上述表4可知,采用A溶液进行抗SSCC性能测试,本发明实施例的管线钢在0.72、0.8、0.9应力加载率下均未出现应力腐蚀开裂。
结合图2和图3可知,上述实施例3制备的管线钢在未作SSCC性能试验之前和经过SSCC性能试验后,可观察到表面未出现应力腐蚀开裂的状况。
以上实施例仅为最佳举例,而并非是对本发明的实施方式的限定。除上述实施例外,本发明还有其他实施方式。凡采用等同替换或等效变换形成的技术方案,均落在本发明要求的保护范围。
Claims (5)
1.一种抗硫化物应力腐蚀开裂的X80级管线钢的生产方法,它包括的工艺流程为转炉冶炼、脱硫处理、浇铸成坯、铸坯加热、粗轧、精轧、冷却和卷曲,其特征在于:所述铸坯的组分及质量百分比含量为:C:0.01~0.03%、Si:0.19~0.21%、Mn:0.90~1.1%、Cu:0.50~0.70%、Cr:0.80~0.90%、Mo:0.10~0.15%、Nb:0.04~0.06%、V:0.01~0.02%、Ti:0.01~0.02%,P≤0.005%、S≤0.002%,余量为Fe及不可避免的杂质;
所述铸坯加热的温度为1100~1250℃;
所述粗轧开始温度为1000~1100℃,粗轧终止温度为900~1000℃;
所述精轧开始温度为880~950℃,精轧终止温度为800~880℃;
所述冷却为层流冷却,控制冷却速度为20~30℃/s,冷却至300~500℃。
2.根据权利要求1所述抗硫化物应力腐蚀开裂的X80级管线钢的生产方法,其特征在于:所述铸坯的组分及质量百分比含量为:C:0.01~0.03%、Si:0.19~0.21%、Mn:0.90~1.1%、Cu:0.50~0.66%、Cr:0.81~0.88%、Mo:0.10~0.15%、Nb:0.04~0.06%、V:0.01~0.02%、Ti:0.01~0.02%,P≤0.005%、S≤0.002%,余量为Fe及不可避免的杂质。
3.根据权利要求1或2所述抗硫化物应力腐蚀开裂的X80级管线钢的生产方法,其特征在于:所述铸坯加热的温度为1120~1230℃,加热速度控制为50~100℃/min,均热时间不少于45min。
4.根据权利要求1或2所述抗硫化物应力腐蚀开裂的X80级管线钢的生产方法,其特征在于:所述粗轧开始温度为1010~1080℃,粗轧终止温度为920~980℃,所述粗轧的轧制道次为6~10次,每次轧制变形量为9~12%,总压下率为65~80%。
5.根据权利要求1或2所述抗硫化物应力腐蚀开裂的X80级管线钢的生产方法,其特征在于:所述精轧开始温度为890~940℃,精轧终止温度为820~860℃;所述精轧的轧制道次为6~8次,最后两道次的累计变形量小于18%,总压下率不低于60%。
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Country Status (1)
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---|---|
CN (1) | CN107974613B (zh) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN110426297A (zh) * | 2019-08-14 | 2019-11-08 | 武汉钢铁有限公司 | 定量评价高碳桥索钢盘条性能的方法 |
Citations (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH05132715A (ja) * | 1991-11-12 | 1993-05-28 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 湿潤硫化水素環境で疲労亀裂進展特性に優れる鋼の製造方法 |
CN102260834A (zh) * | 2010-05-26 | 2011-11-30 | 马鞍山钢铁股份有限公司 | 一种抗h2s腐蚀油井管用热轧钢板及其制造方法 |
CN103103447A (zh) * | 2013-01-29 | 2013-05-15 | 上海中油天宝巴圣钢管有限公司 | L360mcs抗h2s腐蚀直缝埋弧焊管生产方法 |
CN103397253A (zh) * | 2013-05-24 | 2013-11-20 | 宝鸡石油钢管有限责任公司 | 一种耐硫化氢腐蚀的高强度x70ms直缝埋弧焊管及其制造方法 |
CN103540867A (zh) * | 2013-10-07 | 2014-01-29 | 宝鸡石油钢管有限责任公司 | 一种抗硫化氢应力腐蚀的x80级直缝埋弧焊管及其制造方法 |
CN103805844A (zh) * | 2014-03-05 | 2014-05-21 | 江苏常宝钢管股份有限公司 | 一种海洋油气开采用含硼无缝管线管 |
CN103866187A (zh) * | 2014-03-24 | 2014-06-18 | 济钢集团有限公司 | 一种500MPa级抗硫化物应力腐蚀开裂的压力容器用钢板及其生产方法 |
CN104404383A (zh) * | 2014-11-28 | 2015-03-11 | 钢铁研究总院 | 一种超低碳抗硫化氢腐蚀x80管线钢及制备方法 |
CN104818427A (zh) * | 2015-04-17 | 2015-08-05 | 武汉钢铁(集团)公司 | 一种直缝焊管用耐硫化氢腐蚀的x70管线钢及生产方法 |
CN104937125A (zh) * | 2013-01-24 | 2015-09-23 | 杰富意钢铁株式会社 | 高强度管线钢管用热轧钢板 |
CN105483521A (zh) * | 2015-12-21 | 2016-04-13 | 中国石油天然气集团公司 | 一种高铬耐腐蚀高强度管线钢及其制造方法 |
CN106906348A (zh) * | 2017-03-31 | 2017-06-30 | 中国石油天然气集团公司 | 一种抗sscc应力腐蚀优良的x80ms‑hfw焊管的制造方法 |
-
2017
- 2017-11-23 CN CN201711180762.4A patent/CN107974613B/zh active Active
Patent Citations (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH05132715A (ja) * | 1991-11-12 | 1993-05-28 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 湿潤硫化水素環境で疲労亀裂進展特性に優れる鋼の製造方法 |
CN102260834A (zh) * | 2010-05-26 | 2011-11-30 | 马鞍山钢铁股份有限公司 | 一种抗h2s腐蚀油井管用热轧钢板及其制造方法 |
CN104937125A (zh) * | 2013-01-24 | 2015-09-23 | 杰富意钢铁株式会社 | 高强度管线钢管用热轧钢板 |
CN103103447A (zh) * | 2013-01-29 | 2013-05-15 | 上海中油天宝巴圣钢管有限公司 | L360mcs抗h2s腐蚀直缝埋弧焊管生产方法 |
CN103397253A (zh) * | 2013-05-24 | 2013-11-20 | 宝鸡石油钢管有限责任公司 | 一种耐硫化氢腐蚀的高强度x70ms直缝埋弧焊管及其制造方法 |
CN103540867A (zh) * | 2013-10-07 | 2014-01-29 | 宝鸡石油钢管有限责任公司 | 一种抗硫化氢应力腐蚀的x80级直缝埋弧焊管及其制造方法 |
CN103805844A (zh) * | 2014-03-05 | 2014-05-21 | 江苏常宝钢管股份有限公司 | 一种海洋油气开采用含硼无缝管线管 |
CN103866187A (zh) * | 2014-03-24 | 2014-06-18 | 济钢集团有限公司 | 一种500MPa级抗硫化物应力腐蚀开裂的压力容器用钢板及其生产方法 |
CN104404383A (zh) * | 2014-11-28 | 2015-03-11 | 钢铁研究总院 | 一种超低碳抗硫化氢腐蚀x80管线钢及制备方法 |
CN104818427A (zh) * | 2015-04-17 | 2015-08-05 | 武汉钢铁(集团)公司 | 一种直缝焊管用耐硫化氢腐蚀的x70管线钢及生产方法 |
CN105483521A (zh) * | 2015-12-21 | 2016-04-13 | 中国石油天然气集团公司 | 一种高铬耐腐蚀高强度管线钢及其制造方法 |
CN106906348A (zh) * | 2017-03-31 | 2017-06-30 | 中国石油天然气集团公司 | 一种抗sscc应力腐蚀优良的x80ms‑hfw焊管的制造方法 |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN110426297A (zh) * | 2019-08-14 | 2019-11-08 | 武汉钢铁有限公司 | 定量评价高碳桥索钢盘条性能的方法 |
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