CN107954593A - 加热结构、Low-E玻璃的加热方法及三银玻璃弯钢化加工方法 - Google Patents

加热结构、Low-E玻璃的加热方法及三银玻璃弯钢化加工方法 Download PDF

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Abstract

本发明涉及一种加热结构、Low‑E玻璃的加热方法及三银玻璃弯钢化加工方法。该加热结构，包括：钢化炉，包括两端开口的炉体以及两个炉门；传输组件，穿设于所述炉体上，用于承载及传输Low‑E玻璃；加热组件，包括设于炉体的底部的第一加热件及设于炉体的顶部的第二加热件，且第二加热件与炉体的顶部围合形成气体过渡腔，第一加热件、第二加热件及炉体围合形成工作腔，第二加热件设有连通工作腔与气体过渡腔的通孔；抽气装置，包括相连通的抽吸管道及排气管道，抽吸管道远离排气管道的一端与工作腔连通，排气管道与气体过渡腔连通。该加热结构能使得Low‑E玻璃的膜面与玻面受热较均匀。

Description

加热结构、Low-E玻璃的加热方法及三银玻璃弯钢化加工方法
技术领域
本发明涉及玻璃制造技术领域，特别是涉及一种加热结构、Low-E玻璃的加热方法及三银玻璃弯钢化加工方法。
背景技术
Low-E玻璃又称低辐射玻璃(Low Emissivity Glass)，是在玻璃表面镀上多层金属或其他化合物组成的膜系产品。Low-E膜的主要功能层是银层，银是自然界中辐射率最低的物质之一，在玻璃表面上镀纳米级别的银层，可以使玻璃的辐射率从0.84降低至0.02～0.12，从而将太阳光过滤成冷光源。其镀膜层具有对可见光高透过及对中远红外线高反射的特性，从而将太阳光过滤成冷光源，既满足自然采光要求，又能保证舒适的室温。一般的Low-E玻璃只含有一层纯银层(功能层)，即所谓的单银Low-E玻璃。双银玻璃的膜层总数达到9层以上，其中含有两层纯银层；三银Low-E玻璃一共含有13层以上的膜层，其中包含三层纯银层。与单银Low-E玻璃相比，虽然双、三银Low-E玻璃的加工工艺要求更高，但是其节能性大大优于单银Low-E玻璃。
鉴于Low-E玻璃具有低辐射率的特点，Low-E玻璃越来越多的应用于建筑领域中，例如，Low-E平钢化中空玻璃(平面钢化玻璃)可以作为幕墙。而随着人民生活水平的日益提高和建筑业的快速发展，大量形状外观各异的个性化建筑被不断地设计和建造，需要制作与之匹配的Low-E弯钢化中空玻璃(弧形钢化玻璃)。在制作Low-E弯钢化玻璃时，需要先在钢化炉对Low-E玻璃进行加热软化，再在后续的变形炉中，采用变形机构对软化的Low-E玻璃进行变形。但Low-E玻璃的膜面对红外辐射加热的反射很高，加热效率低，导致Low-E玻璃的膜面与玻面受热不均匀，膜面软化时，玻面已经过软化，进而导致Low-E玻璃在加热阶段就已经出现形变(非预期形变)，而且过长时间的加热会破坏Low-E玻璃的银层从而失去节能效果，对玻璃质量影响很大。
发明内容
基于此，有必要提供一种能使得Low-E玻璃的膜面与玻面受热较均匀的加热结构、Low-E玻璃的加热方法及三银玻璃弯钢化加工方法。
一种加热结构，用于加热Low-E玻璃，包括：
钢化炉，包括两端开口的炉体以及两个炉门，两个所述炉门能分别与所述炉体的两开口端密封连接；
传输组件，穿设于所述炉体上，用于承载及传输Low-E玻璃；
加热组件，包括设于所述炉体的底部的第一加热件及设于所述炉体的顶部的第二加热件，且所述第二加热件与所述炉体的顶部围合形成气体过渡腔，所述第一加热件、所述第二加热件及所述炉体围合形成工作腔，所述第二加热件设有连通所述工作腔与所述气体过渡腔的通孔；以及
抽气装置，包括相连通的抽吸管道及排气管道，所述抽吸管道远离所述排气管道的一端与所述工作腔连通，所述排气管道与所述气体过渡腔连通。
在上述加热结构中，设置气体过渡腔及抽气装置，抽气装置的抽吸管道及排气管道分别与工作腔及气体过渡腔连通，第二加热件设有连通工作腔与气体过渡腔的通孔，从而构建气体的内循环对流系统。采用上述加热结构加热Low-E玻璃时，可以强制工作腔内的气体与气体过渡腔的气体对流运动，而且自工作腔内引入至气体过渡腔的气体具有较高的温度，可以对Low-E玻璃的膜面加热补偿，从而使得Low-E玻璃的膜面与玻面受热均匀。特别是，结合温度差异设置，使得第二加热件的温度高于第一加热件的温度，能使得Low-E玻璃的膜面与玻面受热更均匀。而且内循环对流系统，相对于将冷的压缩空气引入至气体过渡腔内的外循环对流系统，可以有效避免第二加热件的热量损失过大，而导致Low-E玻璃的膜面不能有效受热，也即可以有效避免Low-E玻璃的膜面与玻面受热不均匀。而且内循环对流系统，相对于将冷的压缩空气引入至气体过渡腔内的外循环对流系统，可以降低能耗(因为，为了维持压力稳定，引入的压缩空气需要从缝隙中流出，会带着热量)，进而可以缩短加热时间。
在其中一个实施例中，所述炉体两端中的一者上设有接管，所述接管位于所述第二加热件与所述传输组件之间，所述接管一端与所述工作腔连通，另一端与所述抽吸管道连通。
在其中一个实施例中，还包括设于所述炉体的顶部的加热辐射罩，所述第二加热件穿设于所述加热辐射罩上，所述气体过渡腔由所述加热辐射罩与所述第二加热件围合形成，所述加热辐射罩的底部设有连通所述通孔及所述工作腔的出气口。
一种Low-E玻璃的加热方法，包括如下步骤：
提供上述的加热结构；以及
采用所述抽气装置对位于所述炉体内的所述Low-E玻璃进行内循环对流加热。
在其中一个实施例中，所述抽气装置为流量可调的抽气装置，所述抽气装置的工作方式为多段式，所述抽气装置的多段工作段的对流强度逐渐递减。
在其中一个实施例中，所述抽气装置的工作段为2～10段。
在其中一个实施例中，在对位于所述炉体内的所述Low-E玻璃进行内循环对流加热之前，还包括如下步骤：
设置所述第一加热件的温度为650～710℃，设置所述第二加热件的温度为660～720℃，且所述第二加热件的温度比所述第一加热件的温度高5～30℃；以及
将Low-E玻璃送入所述炉体，并使得所述炉门密封所述炉体，所述Low-E玻璃的膜面相对于所述Low-E玻璃的玻面更靠近所述第二加热件。
在其中一个实施例中，在对位于所述炉体内的所述Low-E玻璃进行内循环对流加热的过程中，所述传输组件带动所述Low-E玻璃在所述工作腔内往复摆动加热，并根据所述Low-E玻璃的厚度确定往复摆动加热的时间，其中，所述往复摆动加热的时间为50～80秒/毫米。
一种三银玻璃弯钢化加工方法，包括如下步骤：
采用上述的Low-E玻璃的加热方法加热三银玻璃；
提供用于对加热后的三银玻璃进行变弧的变弧结构，所述变弧结构包括变弧机构及风冷机构，所述变弧机构包括弧形下压辊及能朝向或远离所述弧形下压辊移动的弧形上压辊，所述风冷机构包括用于向所述Low-E玻璃吹风进行冷却钢化的上风栅及下风栅，将加热后的三银玻璃送入所述变形段结构内，所述三银玻璃位于所述弧形下压辊上，控制所述弧形上压辊朝向所述弧形下压辊移动，并将所述三银玻璃压于所述弧形下压辊上，所述弧形上压辊的压力2～6Bar，所述弧形上压辊的全压时间为1～60秒；以及
所述上风栅及所述下风栅对所述三银玻璃吹风冷却钢化，其中，风压为100～5000Pa，淬冷吹风延时3～20秒。
在其中一个实施例中，厚度为5～6mm的三银玻璃的最小弯曲半径为700mm，厚度为7～9mm的三银玻璃的最小弯曲半径850mm，厚度为10～12mm的三银玻璃的最小弯曲半径1000mm。
附图说明
图1为一实施方式的弯钢化设备的加热结构的结构示意图。
具体实施方式
下面结合附图及具体实施例对加热结构、Low-E玻璃的加热方法及三银玻璃弯钢化加工方法进行进一步说明。
如图1所示，一实施方式的弯钢化设备，包括加热结构10及变弧结构，加热结构10与变弧结构之间通过传输组件连接。Low-E玻璃20经加热结构10加热软化后，再经传输组件传输至变弧结构，经变弧结构的变弧机构压制成弧形，再经变弧结构的风冷机构吹风冷却钢化。其中，连接加热结构10与变弧结构的传输组件为传动辊。
加热结构10用于加热Low-E玻璃。加热结构10包括钢化炉100、传输组件200、加热组件300及抽气装置400。
钢化炉100包括炉体110及两个炉门120，炉体110为两端开口的中空结构，两个炉门120能分别与炉体110的两开口端密封连接。在钢化炉100内加热Low-E玻璃20时，也即钢化炉100工作时，炉体110与两个炉门120密封连接，使得钢化炉100为密封结构。当需要向钢化炉100内传输Low-E玻璃20时，或者需要将钢化炉100内的软化的Low-E玻璃20传输至变弧结构内时，打开炉门120即可。
传输组件200穿设于炉体110上，用于承载及传输Low-E玻璃20。具体地，在本实施方式中，传输组件200包括多个传动辊210，多个传动辊210沿两个炉门120的排布方向间隔排布。更具体地，在本实施方式中，传动辊210贯穿于炉体110上，传动辊210的两端均位于炉体110外。多个传动辊210沿两个炉门120的排布方向均匀间隔排布。
加热组件300包括设于炉体110的底部的第一加热件310及设于炉体110的顶部的第二加热件320，且第二加热件320与炉体110的顶部围合形成气体过渡腔112，第一加热件310、第二加热件320及炉体110围合形成工作腔114。第二加热件320设有连通工作腔114与气体过渡腔112的通孔(图未示)。
抽气装置400包括本体(图未标)及分别与本体连通的抽吸管道410及排气管道420，抽吸管道410远离排气管道420的一端与工作腔114连通，排气管道420与气体过渡腔112连通。具体地，在本实施方式中，抽气装置400为流量可调的抽气装置。抽气装置400优选为流量可调的风机。在本实施方式中，抽气装置400的数目为一个。可以理解，在其他实施方式中，抽气装置400的数目为多个，多个抽气装置400可以同时工作。
传统的弯钢化设备的加热结构10通常包括设于炉体的底部的第一加热件以及设于炉体的顶部的第二加热件，第一加热件、第二加热件及炉体围合形成工作腔，Low-E玻璃位于传动辊上，且Low-E玻璃的膜面相对于玻面更靠近第二加热件。由于Low-E玻璃的膜面对红外辐射加热的反射很高，加热效率低，导致Low-E玻璃的膜面与玻面受热不均匀，膜面软化时，玻面已经过软化，进而导致Low-E玻璃在加热阶段就已经出现形变(非预期形变)，而且过长时间的加热会破坏Low-E玻璃的银层从而失去节能效果，对玻璃质量影响很大。本领域技术人员通过使得第二加热件的温度高于第一加热件的温度来使得Low-E玻璃的膜面与玻面受热相对均匀，但是这一方式的效果不够理想。
在上述加热结构10中，设置气体过渡腔112及抽气装置400，抽气装置400的抽吸管道410及排气管道420分别与工作腔114及气体过渡腔112连通，第二加热件320设有连通工作腔114与气体过渡腔112的通孔，从而构建气体的内循环对流系统。采用上述加热结构10加热Low-E玻璃20时，可以强制工作腔114内的气体与气体过渡腔112的气体对流运动，而且自工作腔114内引入至气体过渡腔112的气体具有较高的温度，可以对Low-E玻璃20的膜面加热补偿，从而使得Low-E玻璃20的膜面与玻面受热均匀。特别是，结合温度差异设置，使得第二加热件320的温度高于第一加热件310的温度，能使得Low-E玻璃20的膜面与玻面受热更均匀。而且内循环对流系统，相对于将冷的压缩空气引入至气体过渡腔112内的外循环对流系统，可以有效避免第二加热件320的热量损失过大，而导致Low-E玻璃20的膜面不能有效受热，也即可以有效避免Low-E玻璃20的膜面与玻面受热不均匀。而且内循环对流系统，相对于将冷的压缩空气引入至气体过渡腔112内的外循环对流系统，可以降低能耗(因为，为了维持压力稳定，引入的压缩空气需要从缝隙中流出，会带着热量)，进而可以缩短加热时间。
进一步，在本实施方式中，炉体110两端中的一者上设有接管130，接管130位于第二加热件320与传输组件200之间。接管130一端与工作腔114连通，另一端与抽吸管道410连通。从而抽吸管道410通过接管130主要抽吸位于Low-E玻璃的膜面与第二加热件320之间的气体，且气体扫过Low-E玻璃的膜面后再从炉体110的端部流出。如此，气体对流运动主要是对Low-E玻璃的膜面加热补偿，从而更利于Low-E玻璃的膜面与玻面受热均匀。特别是，结合温度差异设置，使得第二加热件320的温度高于第一加热件310的温度时，高温气体主要是对Low-E玻璃的膜面加热补偿。
进一步，在本实施方式中，排气管道420包括与抽吸管道410连通的主管道422以及多个分管道424，多个分管道424沿两个炉门120的排布方向间隔排布。分管道424一端与主管道422连通，另一端与气体过渡腔112连通。如此，可以使得气体相对均匀的进入气体过渡腔112内。进一步，在本实施方式中，抽气装置400还包括连接管道430。主管道422沿两个炉门120的排布方向延伸，连接管道430一端与抽吸管道410连通，另一端与主管道422的中部连通。
进一步，在本实施方式中，加热结构10还包括设于炉体100的顶部的加热辐射罩500。第二加热件320穿设于加热辐射罩500上，气体过渡腔112由加热辐射罩500与第二加热件320围合形成。加热辐射罩500的底部设有连通通孔及工作腔114的出气口510。设置加热辐射罩500，可以有效避免第二加热件320的热量散失，确保位于Low-E玻璃的膜面与第二加热件320之间的气体维持较高温度。
进一步，在本实施方式中，出气口510的数目为多个，多个出气口510沿两个炉门120的排布方向间隔排布，且每一出气口510与一分管道424正对。优选地，多个出气口510呈阵列排布，每列出气口510的延伸方向与两个炉门120的排布方向平行。
变弧结构包括变弧机构及风冷机构。变弧机构包括弧形下压辊及能朝向或远离弧形下压辊移动的弧形上压辊。风冷机构包括用于向Low-E玻璃吹风进行冷却钢化的上风栅及下风栅。
在本实施方式中，还提供一种Low-E玻璃的加热方法，包括如下步骤：
步骤S610，提供上述的加热结构。
步骤S620，采用抽气装置对位于炉体内的Low-E玻璃进行内循环对流加热。
内循环对流加热方式，相对于将冷的压缩空气引入至气体过渡腔内的外循环对流加热方式，可以有效避免第二加热件的热量损失过大，而导致Low-E玻璃的膜面不能有效受热，也即可以有效避免Low-E玻璃的膜面与玻面受热不均匀。而且内循环对流加热方式，相对于将冷的压缩空气引入至气体过渡腔内的外循环对流加热方式，可以降低能耗(因为，为了维持压力稳定，引入的压缩空气需要从缝隙中流出，会带着热量)，进而可以缩短加热时间。
进一步，在本实施方式中，在对位于炉体内的Low-E玻璃进行内循环对流加热之前，还包括如下步骤：
步骤S612，设置第一加热件的温度为650～710℃，设置第二加热件的温度为660～720℃，且第二加热件的温度比第一加热件的温度高5～30℃。
通常情况下，可以根据单银玻璃、双银玻璃及三银玻璃来确定第一、第二加热件的温度以及温度差，第二加热件的温度按单银玻璃、双银玻璃及三银玻璃的顺序依次升高，第一、第二加热件的温度差也按单银玻璃、双银玻璃及三银玻璃的顺序依次增加。
步骤S614，将Low-E玻璃送入炉体，并使得炉门密封炉体，Low-E玻璃的膜面相对于Low-E玻璃的玻面更靠近第二加热件。
在将Low-E玻璃送入炉体前，需要进行以下步骤：
步骤S6142，对Low-E玻璃原片进行切割、机器磨边，并用去离子水清洗。
步骤S6144，在钢化上片工位，检查Low-E玻璃是否存在划伤、崩边、崩角、水迹、膜面损伤等缺陷。
步骤S6146，将检验合格的Low-E玻璃放到上片台上，通过上片台和炉体的传送辊将Low-E玻璃送入炉体内。
进一步，在本实施方式中，在对位于炉体内的Low-E玻璃进行内循环对流加热的过程中，开启抽气装置，强制工作腔内的气体与气体过渡腔的气体对流运动，传输组件带动Low-E玻璃在工作腔内往复摆动加热，并根据Low-E玻璃的厚度确定往复摆动加热的时间，其中，往复摆动加热的时间为50～80秒/毫米。
往复摆动加热的时间与Low-E玻璃的长宽尺寸(表面积)、装载率等相关，当Low-E玻璃的长宽尺寸越大(表面积越大)，且装载率越高，则往复摆动加热的时间越长，反之，则往复摆动加热的时间越短。
进一步，在本实施方式中，抽气装置为流量可调的抽气装置，抽气装置的工作方式为多段式，每段工作段的对流强度为0～100％，且抽气装置的多段工作段的对流强度逐渐递减。也即在往复摆动加热时间内，不同时段控制不同的对流加热强度，且抽气装置的多段工作段的对流强度逐渐递减。分时段控制对流强度，可以使得Low-E玻璃的膜面与玻面受热更均匀。进一步，在本实施方式中，抽气装置的工作段为2～10段。
需要说明的是，在本实施方式中，抽气装置为风机，抽气装置的转速为0时(即不工作时)，抽气装置的对流强度为0，抽气装置的转速为最大值时，抽气装置的对流强度为100％。假设抽气装置的最大转速为1000rpm(每分钟转动次数)，抽气装置的转速为800rpm时，对应的对流强度为80％，依此类推。
可以理解，在其他实施方式中，可以用风量来定义对流强度，抽气装置的风量为0时，抽气装置的对流强度为0，抽气装置的风量为最大值时，抽气装置的对流强度为100％。假设抽气装置的最大风量为1000m3/min，抽气装置的转速为800m3/min时，对应的对流强度为80％，依此类推。
此外，还需要说明的是，当抽气装置的数目为多个，多个抽气装置同时工作时，使得每个抽气装置的对流强度相同。
在本实施方式中，还提供一种三银玻璃弯钢化加工方法，包括如下步骤：
步骤S710，采用上述的Low-E玻璃的加热方法加热三银玻璃；
步骤S720，提供变弧结构，变弧结构包括变弧机构及风冷机构。变弧机构包括弧形下压辊及能朝向或远离弧形下压辊移动的弧形上压辊，风冷机构包括用于向三银玻璃吹风进行冷却钢化的上风栅及下风栅。
步骤S730，将经加热结构加热后的三银玻璃送入变弧结构内，三银玻璃位于弧形下压辊上，控制弧形上压辊朝向弧形下压辊移动，并将三银玻璃压于弧形下压辊上，弧形上压辊的压力2～6Bar，弧形上压辊的全压时间为1～60秒。
在本实施方式中，弧形上压辊的压力与弧形上压辊的全压时间与三银玻璃直线度和弧边吻合度有直接关系，三银玻璃越厚，弧形上压辊的压力越大，弧形上压辊的全压时间越长。
在本实施方式中，根据三银玻璃的厚度来选择合适的弧形下压辊及弧形上压辊的半径，以控制三银玻璃的弯曲半径。具体地，厚度为5～6mm的三银玻璃的最小弯曲半径为700mm，厚度为7～9mm的三银玻璃的最小弯曲半径850mm，厚度为10～12mm的三银玻璃的最小弯曲半径1000mm。
步骤S740，上风栅及下风栅对三银玻璃吹风进行钢化和冷却，风压为100～5000Pa，淬冷吹风延时3～20秒。
玻璃成型钢化完成后，通过传送辊将玻璃传动到下片台，在下片台，对三银弯钢化玻璃进行质量检验，包括但不限于直线度、四角平面度、弧边吻合度等。
以下为三银玻璃弯钢化加工方法的具体实施例部分：
实施例1
(1)加热阶段：
将检验合格的三银玻璃置于上片台上，其中，三银玻璃的厚度为6mm，长宽尺寸为1500mm*2400mm，三银玻璃的膜层的辐射率小于等于0.02。
设置第一加热件的温度为680℃，第二加热件的温度为695℃，往复摆动加热的时间为360s，抽气装置的工作段为1段，对流强度分别为80％。其中，抽气装置为KOJA LTD公司的型号为GSLS-031-7-LG-450-9-9-1130的抽气装置，该型号的抽气装置的数字证书为331805-1001-10。该型号的抽气装置的最大转速为3100rpm(每分钟转动次数)。
开启第一加热件及第二加热件5min后，通过上片台和炉体的传送辊将三银玻璃送入炉体内，使得炉门密封炉体，三银玻璃的膜面相对于三银玻璃的玻面更靠近第二加热件；然后开启抽气装置，强制工作腔内的气体与气体过渡腔的气体对流运动。
(2)变弧阶段：
将加热后的三银玻璃送入变弧结构内，三银玻璃位于弧形下压辊上，控制弧形上压辊朝向弧形下压辊移动，并将三银玻璃压于弧形下压辊上，弧形上压辊的压力2.5Bar(Kg/cm2)，弧形上压辊的全压时间为15秒。其中，三银玻璃的加工半径为800mm。
上风栅及下风栅对变弧后的三银玻璃吹风进行冷却钢化，其中，风压为2800Pa，淬冷吹风延时5秒，得到弧形三银玻璃。
结果检验：弧形三银玻璃的弯钢化表面应力为98Mpa(测量仪器为Strainoptics公司GASP型号的应力测试仪)，直线度为1.0‰(用拉线和钢板尺测量)，弧边吻合度为-0.4～0.1mm(用模板及钢板尺测量)，四角平面度为1.5mm(用拉线和钢板尺测量)。
实施例2
(1)加热阶段：
将检验合格的三银玻璃置于上片台上，其中，三银玻璃的厚度为6mm，长宽尺寸为1500mm*2400mm，三银玻璃的膜层的辐射率小于等于0.02。
设置第一加热件的温度为680℃，第二加热件的温度为695℃，往复摆动加热的时间为360s，抽气装置的工作段为2段，2段的时间分别为40％及60％，2段的对流强度分别为80％及60％。其中，抽气装置为KOJALTD公司的型号为GSLS-031-7-LG-450-9-9-1130的抽气装置，该型号的抽气装置的数字证书为331805-1001-10。该型号的抽气装置的最大转速为3100rpm(每分钟转动次数)。
开启第一加热件及第二加热件5min后，通过上片台和炉体的传送辊将三银玻璃送入炉体内，使得炉门密封炉体，三银玻璃的膜面相对于三银玻璃的玻面更靠近第二加热件；然后开启抽气装置，强制工作腔内的气体与气体过渡腔的气体对流运动。
(2)变弧阶段：
将加热后的三银玻璃送入变弧结构内，三银玻璃位于弧形下压辊上，控制弧形上压辊朝向弧形下压辊移动，并将三银玻璃压于弧形下压辊上，弧形上压辊的压力2.5Bar(Kg/cm2)，弧形上压辊的全压时间为15秒。其中，三银玻璃的加工半径为800mm。
上风栅及下风栅对变弧后的三银玻璃吹风进行冷却钢化，其中，风压为2800Pa，淬冷吹风延时5秒，得到弧形三银玻璃。
结果检验：弧形三银玻璃的弯钢化表面应力为100Mpa(测量仪器为Strainoptics公司GASP型号的应力测试仪)，直线度为0.9‰(用拉线和钢板尺测量)，弧边吻合度为-0.1～0.8mm(用模板及钢板尺测量)，四角平面度为1.2mm(用拉线和钢板尺测量)。
实施例3
(1)加热阶段：
将检验合格的三银玻璃置于上片台上，其中，三银玻璃的厚度为6mm，长宽尺寸为1500mm*2400mm，三银玻璃的膜层的辐射率小于等于0.02。
设置第一加热件的温度为680℃，第二加热件的温度为695℃，往复摆动加热的时间为360s，抽气装置的工作段为3段，3段的时间分别为40％、40％及20％，3段的对流强度分别为90％、80％及45％。其中，抽气装置为KOJALTD公司的型号为GSLS-031-7-LG-450-9-9-1130的抽气装置，该型号的抽气装置的数字证书为331805-1001-10。该型号的抽气装置的最大转速为3100rpm(每分钟转动次数)。
开启第一加热件及第二加热件5min后，通过上片台和炉体的传送辊将三银玻璃送入炉体内，使得炉门密封炉体，三银玻璃的膜面相对于三银玻璃的玻面更靠近第二加热件；然后开启抽气装置，强制工作腔内的气体与气体过渡腔的气体对流运动。
(2)变弧阶段：
将加热后的三银玻璃送入变弧结构内，三银玻璃位于弧形下压辊上，控制弧形上压辊朝向弧形下压辊移动，并将三银玻璃压于弧形下压辊上，弧形上压辊的压力2.5Bar(Kg/cm2)，弧形上压辊的全压时间为15秒。其中，三银玻璃的加工半径为800mm。
上风栅及下风栅对变弧后的三银玻璃吹风进行冷却钢化，其中，风压为2800Pa，淬冷吹风延时5秒，得到弧形三银玻璃。
结果检验：弧形三银玻璃的弯钢化表面应力为100Mpa(测量仪器为Strainoptics公司GASP型号的应力测试仪)，直线度为1.0‰(用拉线和钢板尺测量)，弧边吻合度为-0.3～1.0mm(用模板及钢板尺测量)，四角平面度为1.5mm(用拉线和钢板尺测量)。
实施例4
(1)加热阶段：
将检验合格的三银玻璃置于上片台上，其中，三银玻璃的厚度为8mm，长宽尺寸为1500mm*2000mm，三银玻璃的膜层的辐射率小于等于0.02。
设置第一加热件的温度为675℃，第二加热件的温度为685℃，往复摆动加热的时间为500s，抽气装置的工作段为3段，3段的时间分别为30％、60％及10％，3段的对流强度分别为85％、80％及40％。其中，抽气装置为KOJALTD公司的型号为GSLS-031-7-LG-450-9-9-1130的抽气装置，该型号的抽气装置的数字证书为331805-1001-10。该型号的抽气装置的最大转速为3100rpm(每分钟转动次数)。
开启第一加热件及第二加热件5min后，通过上片台和炉体的传送辊将三银玻璃送入炉体内，使得炉门密封炉体，三银玻璃的膜面相对于三银玻璃的玻面更靠近第二加热件；然后开启抽气装置，强制工作腔内的气体与气体过渡腔的气体对流运动。
(2)变弧阶段：
将加热后的三银玻璃送入变弧结构内，三银玻璃位于弧形下压辊上，控制弧形上压辊朝向弧形下压辊移动，并将三银玻璃压于弧形下压辊上，弧形上压辊的压力3Bar(Kg/cm2)，弧形上压辊的全压时间为18秒。其中，三银玻璃的加工半径为900mm。
上风栅及下风栅对变弧后的三银玻璃吹风进行冷却钢化，其中，风压为1300Pa，淬冷吹风延时7秒，得到弧形三银玻璃。
结果检验：弧形三银玻璃的弯钢化表面应力为98Mpa(测量仪器为Strainoptics公司GASP型号的应力测试仪)，直线度为0.9‰(用拉线和钢板尺测量)，弧边吻合度为0～1.0mm(用模板及钢板尺测量)，四角平面度为1.2mm(用拉线和钢板尺测量)。
实施例5
(1)加热阶段：
将检验合格的三银玻璃置于上片台上，其中，三银玻璃的厚度为10mm，长宽尺寸为1500mm*2000mm，三银玻璃的膜层的辐射率小于等于0.02。
设置第一加热件的温度为675℃，第二加热件的温度为685℃，往复摆动加热的时间为590s，抽气装置的工作段为4段，4段的时间分别为20％、50％、20％及10％，4段的对流强度分别为85％、80％、70％及30％。其中，抽气装置为KOJA LTD公司的型号为GSLS-031-7-LG-450-9-9-1130的抽气装置，该型号的抽气装置的数字证书为331805-1001-10。该型号的抽气装置的最大转速为3100rpm(每分钟转动次数)。
开启第一加热件及第二加热件5min后，通过上片台和炉体的传送辊将三银玻璃送入炉体内，使得炉门密封炉体，三银玻璃的膜面相对于三银玻璃的玻面更靠近第二加热件；然后开启抽气装置，强制工作腔内的气体与气体过渡腔的气体对流运动。
(2)变弧阶段：
将加热后的三银玻璃送入变弧结构内，三银玻璃位于弧形下压辊上，控制弧形上压辊朝向弧形下压辊移动，并将三银玻璃压于弧形下压辊上，弧形上压辊的压力4Bar(Kg/cm2)，弧形上压辊的全压时间为23秒。其中，三银玻璃的加工半径为1000mm。
上风栅及下风栅对变弧后的三银玻璃吹风进行冷却钢化，其中，风压为800Pa，淬冷吹风延时10秒，得到弧形三银玻璃。
结果检验：弧形三银玻璃的弯钢化表面应力为96Mpa(测量仪器为Strainoptics公司GASP型号的应力测试仪)，直线度为0.7‰(用拉线和钢板尺测量)，弧边吻合度为-0.5～0.8mm(用模板及钢板尺测量)，四角平面度为1.0mm(用拉线和钢板尺测量)。
实施例6
(1)加热阶段：
将检验合格的三银玻璃置于上片台上，其中，三银玻璃的厚度为12mm，长宽尺寸为1200mm*1800mm，三银玻璃的膜层的辐射率小于等于0.02。
设置第一加热件的温度为665℃，第二加热件的温度为680℃，往复摆动加热的时间为720s，抽气装置的工作段为4段，4段的时间分别为20％、50％、20％及10％，4段的对流强度分别为80％、75％、60％及30％。其中，抽气装置为KOJA LTD公司的型号为GSLS-031-7-LG-450-9-9-1130的抽气装置，该型号的抽气装置的数字证书为331805-1001-10。该型号的抽气装置的最大转速为3100rpm(每分钟转动次数)。
开启第一加热件及第二加热件5min后，通过上片台和炉体的传送辊将三银玻璃送入炉体内，使得炉门密封炉体，三银玻璃的膜面相对于三银玻璃的玻面更靠近第二加热件；然后开启抽气装置，强制工作腔内的气体与气体过渡腔的气体对流运动。
(2)变弧阶段：
将加热后的三银玻璃送入变弧结构内，三银玻璃位于弧形下压辊上，控制弧形上压辊朝向弧形下压辊移动，并将三银玻璃压于弧形下压辊上，弧形上压辊的压力4Bar(Kg/cm2)，弧形上压辊的全压时间为30秒。其中，三银玻璃的加工半径为1000mm。
上风栅及下风栅对变弧后的三银玻璃吹风进行冷却钢化，其中，风压为450Pa，淬冷吹风延时12秒，得到弧形三银玻璃。
结果检验：弧形三银玻璃的弯钢化表面应力为100Mpa(测量仪器为Strainoptics公司GASP型号的应力测试仪)，直线度为0.7‰(用拉线和钢板尺测量)，弧边吻合度为-0.5～0.5mm(用模板及钢板尺测量)，四角平面度为1.0mm(用拉线和钢板尺测量)。
实施例7
(1)加热阶段：
将检验合格的三银玻璃置于上片台上，其中，三银玻璃的厚度为6mm，长宽尺寸为1500mm*2400mm，三银玻璃的膜层的辐射率小于等于0.02。
设置第一加热件的温度为680℃，第二加热件的温度为695℃，往复摆动加热的时间为360s，抽气装置的工作段为10段，10段的时间均为10％，10段的对流强度从100％开始，每段递减10％。其中，抽气装置为KOJA LTD公司的型号为GSLS-031-7-LG-450-9-9-1130的抽气装置，该型号的抽气装置的数字证书为331805-1001-10。该型号的抽气装置的最大转速为3100rpm(每分钟转动次数)。
开启第一加热件及第二加热件5min后，通过上片台和炉体的传送辊将三银玻璃送入炉体内，使得炉门密封炉体，三银玻璃的膜面相对于三银玻璃的玻面更靠近第二加热件；然后开启抽气装置，强制工作腔内的气体与气体过渡腔的气体对流运动。
(2)变弧阶段：
将加热后的三银玻璃送入变弧结构内，三银玻璃位于弧形下压辊上，控制弧形上压辊朝向弧形下压辊移动，并将三银玻璃压于弧形下压辊上，弧形上压辊的压力2.5Bar(Kg/cm2)，弧形上压辊的全压时间为15秒。其中，三银玻璃的加工半径为800mm。
上风栅及下风栅对变弧后的三银玻璃吹风进行冷却钢化，其中，风压为2800Pa，淬冷吹风延时5秒，得到弧形三银玻璃。
结果检验：弧形三银玻璃的弯钢化表面应力为98Mpa(测量仪器为Strainoptics公司GASP型号的应力测试仪)，直线度为0.9‰(用拉线和钢板尺测量)，弧边吻合度为-0.5～0.5mm(用模板及钢板尺测量)，四角平面度为1.2mm(用拉线和钢板尺测量)。
根据上述实施例1-7可知，通过以上对流加热装置和加热工艺，加工的弧形三银弯钢化玻璃的检验结果显示，弧形三银玻璃完全符合质量标准，直线度≤1‰，弧边吻合度≤±1，四角平面度≤1.5mm，间接表明，在加热阶段三银玻璃的膜面与玻面加热均匀，不存在三银玻璃的玻面软化而三银玻璃的膜面未软化的情况(如果存在，那么在变弧阶段，三银玻璃会出现开裂的情况，并且得不到符合质量标准的弧形三银玻璃)
以上所述实施例的各技术特征可以进行任意的组合，为使描述简洁，未对上述实施例中的各个技术特征所有可能的组合都进行描述，然而，只要这些技术特征的组合不存在矛盾，都应当认为是本说明书记载的范围。
以上所述实施例仅表达了本发明的几种实施方式，其描述较为具体和详细，但并不能因此而理解为对发明专利范围的限制。应当指出的是，对于本领域的普通技术人员来说，在不脱离本发明构思的前提下，还可以做出若干变形和改进，这些都属于本发明的保护范围。因此，本发明专利的保护范围应以所附权利要求为准。

Claims (10)

1.一种加热结构，用于加热Low-E玻璃，其特征在于，包括：
钢化炉，包括两端开口的炉体以及两个炉门，两个所述炉门能分别与所述炉体的两开口端密封连接；
传输组件，穿设于所述炉体上，用于承载及传输Low-E玻璃；
加热组件，包括设于所述炉体的底部的第一加热件及设于所述炉体的顶部的第二加热件，且所述第二加热件与所述炉体的顶部围合形成气体过渡腔，所述第一加热件、所述第二加热件及所述炉体围合形成工作腔，所述第二加热件设有连通所述工作腔与所述气体过渡腔的通孔；以及
抽气装置，包括相连通的抽吸管道及排气管道，所述抽吸管道远离所述排气管道的一端与所述工作腔连通，所述排气管道与所述气体过渡腔连通。
2.根据权利要求1所述的加热结构，其特征在于，所述炉体两端中的一者上设有接管，所述接管位于所述第二加热件与所述传输组件之间，所述接管一端与所述工作腔连通，另一端与所述抽吸管道连通。
3.根据权利要求1所述的加热结构，其特征在于，还包括设于所述炉体的顶部的加热辐射罩，所述第二加热件穿设于所述加热辐射罩上，所述气体过渡腔由所述加热辐射罩与所述第二加热件围合形成，所述加热辐射罩的底部设有连通所述通孔及所述工作腔的出气口。
4.一种Low-E玻璃的加热方法，其特征在于，包括如下步骤：
提供如权利要求1-3中任一项所述的加热结构；以及
采用所述抽气装置对位于所述炉体内的所述Low-E玻璃进行内循环对流加热。
5.根据权利要求4所述的Low-E玻璃的加热方法，其特征在于，所述抽气装置为流量可调的抽气装置，所述抽气装置的工作方式为多段式，所述抽气装置的多段工作段的对流强度逐渐递减。
6.根据权利要求5所述的Low-E玻璃的加热方法，其特征在于，所述抽气装置的工作段为2～10段。
7.根据权利要求4所述的Low-E玻璃的加热方法，其特征在于，在对位于所述炉体内的所述Low-E玻璃进行内循环对流加热之前，还包括如下步骤：
设置所述第一加热件的温度为650～710℃，设置所述第二加热件的温度为660～720℃，且所述第二加热件的温度比所述第一加热件的温度高5～30℃；以及
将Low-E玻璃送入所述炉体，并使得所述炉门密封所述炉体，所述Low-E玻璃的膜面相对于所述Low-E玻璃的玻面更靠近所述第二加热件。
8.根据权利要求4所述的Low-E玻璃的加热方法，其特征在于，在对位于所述炉体内的所述Low-E玻璃进行内循环对流加热的过程中，所述传输组件带动所述Low-E玻璃在所述工作腔内往复摆动加热，并根据所述Low-E玻璃的厚度确定往复摆动加热的时间，其中，所述往复摆动加热的时间为50～80秒/毫米。
9.一种三银玻璃弯钢化加工方法，其特征在于，包括如下步骤：
采用如权利要求4-8中任一项所述的Low-E玻璃的加热方法加热三银玻璃；
提供用于对加热后的三银玻璃进行变弧的变弧结构，所述变弧结构包括变弧机构及风冷机构，所述变弧机构包括弧形下压辊及能朝向或远离所述弧形下压辊移动的弧形上压辊，所述风冷机构包括用于向所述Low-E玻璃吹风进行冷却钢化的上风栅及下风栅，将加热后的三银玻璃送入所述变形段结构内，所述三银玻璃位于所述弧形下压辊上，控制所述弧形上压辊朝向所述弧形下压辊移动，并将所述三银玻璃压于所述弧形下压辊上，所述弧形上压辊的压力2～6Bar，所述弧形上压辊的全压时间为1～60秒；以及
所述上风栅及所述下风栅对所述三银玻璃吹风冷却钢化，其中，风压为100～5000Pa，淬冷吹风延时3～20秒。
10.根据权利要求9所述的三银玻璃弯钢化加工方法，其特征在于，厚度为5～6mm的三银玻璃的最小弯曲半径为700mm，厚度为7～9mm的三银玻璃的最小弯曲半径850mm，厚度为10～12mm的三银玻璃的最小弯曲半径1000mm。
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