CN107940501B - 火电机组脱硫脱硝改造后风烟系统控制优化方法 - Google Patents
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Abstract
本发明涉及一种火电机组脱硫脱硝改造后风烟系统控制优化方法，是在火电机组分散控制系统DCS的控制逻辑组态中增加火电机组脱硫脱硝改造后的氧量修正量控制回路和回路接口，火电机组脱硫脱硝改造后的二次风门开度修正量控制回路和回路接口，火电机组脱硫脱硝改造后的引风机出力修正量控制回路和回路接口，火电机组脱硫脱硝改造后的增压风机出力修正量控制回路和回路接口；在火电机组分散控制系统DCS的控制逻辑组态中增加火电机组脱硫脱硝改造后的送风机出力连锁控制逻辑、二次风门开度连锁控制逻辑；根据控制系统实时运行曲线，在线整定火电机组脱硫脱硝改造后风烟系统控制优化各个控制回路相关参数，最终达到预期的控制效果。解决火电机组脱硫脱硝改造后风烟系统自动控制问题，充分发挥设备潜力，保证主要参数的稳定性。
Description
技术领域
本发明属于火力发电机组自动控制技术领域，尤其涉及一种火电机组脱硫脱硝改造后风烟系统控制优化方法。可用于火电机组在实际运行过程中的氧量自动控制、二次风门自动控制、引风机自动控制、增压风机自动控制，保证机组在运行过程中，通过分散控制系统DCS自动将炉膛出口氮氧化物、炉膛压力控制在合理范围内。
背景技术
随着环保要求的日益严格，各火力发电企业纷纷对燃煤机组进行设备的节能减排改造升级，包括增加脱硝设备、原有脱硫设备取消烟气旁路挡板、对风烟系统的脱硫增压风机和引风机进行改造等。设备改造升级后相关的控制技术研究滞后，需要对相关控制技术进行深入研究。通过优化控制研究提高机组的运行效率和运行稳定性，减少非停，既保证电网的稳定，又提高发电企业的效益。火力发电企业根据各自机组的特点进行了相应的节能减排设备改造。有的机组取消了脱硫增压风机和电动引风机，采用汽动引风机控制炉膛压力；有的机组将引风机由原来的低速运行切换为高速运行，从而提高引风机的出力；有的机组不改变引风机的出力，而是增加了增压风机的出力。
近些年众多国内学者对火电机组脱硫脱硝改造后风烟系统控制相关问题进行了研究与探讨，例如《中国电机工程学报》的《以效率和低NOx排放为目标的锅炉燃烧整体优化》，基于改进MRAN算法的锅炉燃烧效率和NOx排放模型以及基于实数编码的遗传优化算法，对电站锅炉的燃烧过程进行优化仿真。《热力发电》的《取消旁路烟道对湿法烟气脱硫系统的影响及应对措施》分析了燃煤机组脱硫系统取消旁路烟道对静电除尘器、脱硫增压风机、气气换热器、脱硫吸收塔等设备的影响，并以某350MW机组为例，通过试验确定了湿法烟气脱硫系统取消旁路烟道后应采取的应对措施。中国专利“锅炉尾气低成本脱硝新方法”专利申请号2014101559643，一种电解脱硝的方法，是以配方吸收剂在脱硝吸收塔中吸收烟气中的NOx，然后在加入脱硫副产或在脱硝吸收塔中生成亚硫酸盐作还原剂对吸收液进行电解使NOx生成N2除去，而亚硫酸盐生成硫酸盐的方法。
以上这些文献及专利主要从NOx排放模型的建立、机组脱硫系统取消旁路烟道的影响以及一种电解脱硝的方法等方面进行了阐述，并进行了优化仿真、提出了应采取的应对措施，但对火电机组脱硫脱硝改造后风烟系统控制没有进行有针对性的研究。
发明内容
针对上述现有技术中存在的问题，本发明提供一种火电机组脱硫脱硝改造后风烟系统控制优化方法，其目的是为了解决火电机组脱硫脱硝改造后风烟系统自动控制问题，充分发挥设备潜力，保证主要参数的稳定性。
本发明的目的是通过下述技术方案实现的：
火电机组脱硫脱硝改造后风烟系统控制优化方法，其特征在于包括以下步骤：
第一步：在火电机组分散控制系统DCS的控制逻辑组态中增加以下控制回路和回路接口：火电机组脱硫脱硝改造后的氧量修正量控制回路和回路接口，火电机组脱硫脱硝改造后的二次风门开度修正量控制回路和回路接口，火电机组脱硫脱硝改造后的引风机出力修正量控制回路和回路接口，火电机组脱硫脱硝改造后的增压风机出力修正量控制回路和回路接口；
第二步：在火电机组分散控制系统DCS的控制逻辑组态中增加以下连锁控制逻辑：火电机组脱硫脱硝改造后的送风机出力连锁控制逻辑，火电机组脱硫脱硝改造后的二次风门开度连锁控制逻辑；
第三步：在火电机组分散控制系统DCS的控制逻辑中进行以下组态：进行火电机组脱硫脱硝改造后的氧量修正量控制回路逻辑组态，并将其输出引入到火电机组脱硫脱硝改造后的氧量修正量控制回路接口中作为氧量控制设定值的修正信号，进行火电机组脱硫脱硝改造后的二次风门开度修正量控制回路逻辑组态，并将其输出引入到火电机组脱硫脱硝改造后的二次风门开度修正量控制回路接口中作为二次风门开度控制的修正信号，进行火电机组脱硫脱硝改造后的引风机出力修正量控制回路逻辑组态，并将其输出引入到火电机组脱硫脱硝改造后的引风机出力修正量控制回路接口中作为引风机出力控制的前馈信号，进行火电机组脱硫脱硝改造后的增压风机出力修正量控制回路逻辑组态，并将其输出引入到火电机组脱硫脱硝改造后的增压风机出力修正量控制回路接口中作为增压风机出力控制的前馈信号，进行火电机组脱硫脱硝改造后的送风机出力连锁控制逻辑组态，进行火电机组脱硫脱硝改造后的二次风门开度连锁控制逻辑组态；
第四步：控制系统投入实际运行，根据实时运行曲线，在线整定火电机组脱硫脱硝改造后风烟系统控制优化各个控制回路相关参数，最终达到预期的控制效果。
第一步中所述的火电机组脱硫脱硝改造后的氧量修正量控制回路是：依据炉膛出口氮氧化物含量的变化状态计算氧量修正量，当炉膛出口氮氧化物含量高于报警值A时，氧量修正量为负值，目的是减小氧量的设定值，当炉膛出口氮氧化物含量不高于报警值A但是升高速率较快，升高的速率值与炉膛出口氮氧化物的值之和高于报警值A时，氧量修正量为负值，目的是减小氧量的设定值；火电机组脱硫脱硝改造后的二次风门开度修正量控制回路是：依据炉膛出口氮氧化物含量的变化状态计算二次风门开度修正量，当炉膛出口氮氧化物含量高于报警值B时，二次风门开度修正量为负值，目的是减小二次风门的开度，当炉膛出口氮氧化物含量不高于报警值B但是升高速率较快，升高的速率值与炉膛出口氮氧化物的值之和高于报警值B时，二次风门开度修正量为负值，目的是减小二次风门的开度；火电机组脱硫脱硝改造后的引风机出力修正量控制回路是：增压风机跳闸后，依据当前的发电负荷值自动计算引风机出力修正量，此引风机出力修正量包括引风机工频运行方式下的引风机导叶开度修正量和引风机变频运行方式下的变频器频率修正量，目的是维持炉膛压力稳定；火电机组脱硫脱硝改造后的增压风机出力修正量控制回路是：当引风机工频方式运行时，依据当前的引风机导叶开度自动计算增压风机出力修正量，当引风机变频方式运行时，依据当前的引风机变频器频率自动计算增压风机出力修正量，此增压风机出力修正量通过非线性函数计算得出增压风机工频运行方式下的增压风机导叶开度修正量和增压风机变频运行方式下的增压风机变频器频率修正量，目的是维持炉膛压力稳定。
第二步中所述的火电机组脱硫脱硝改造后的送风机出力连锁控制逻辑是：当炉膛风箱差压低于报警值C时，在送风机工频运行方式下闭锁送风机导叶自动关闭，在送风机变频运行方式下闭锁送风机变频器自动降低频率；火电机组脱硫脱硝改造后的二次风门开度连锁控制逻辑是：当炉膛风箱差压低于报警值D时，闭锁二次风门自动开启。
所述的氧量修正量、二次风门开度修正量、引风机出力修正量和增压风机出力修正量的算法逻辑是：炉膛出口氮氧化物含量，发电负荷，增压风机跳闸，引风机导叶开度，引风机变频器输出频率均可直接从火电机组分散控制系统DCS实时数据库中读取；f1(x)为非线性函数发生器，其输入为炉膛出口氮氧化物含量升高的速率值与炉膛出口氮氧化物的值之和，输出为氧量修正量；f2(x)为非线性函数发生器，其输入为炉膛出口氮氧化物含量升高的速率值与炉膛出口氮氧化物的值之和，输出为二次风门修正量；f3(x)为非线性函数发生器，其输入为发电负荷，输出为引风机工频方式导叶开度修正量；f4(x)为非线性函数发生器，其输入为发电负荷，输出为引风机变频方式变频器频率修正量；f5(x)为非线性函数发生器，其输入为引风机导叶开度，输出为引风机工频方式下增压风机出力修正量；f6(x)为非线性函数发生器，其输入为引风机变频器频率，输出为引风机变频方式下增压风机出力修正量；f7(x)为非线性函数发生器，其输入为增压风机出力修正量，输出为增压风机工频方式出力修正量；f8(x)为非线性函数发生器，其输入为增压风机出力修正量，输出为增压风机变频方式出力修正量；f1(x)、f2(x)、f3(x)、f4(x)、f5(x)、f6(x)、f7(x)、f8(x)的参数可根据实时曲线在线整定，整定的原则是通过现有火电机组分散控制系统DCS协调控制系统，保证机组在运行过程中，脱硫脱硝调节品质控制在合理范围内。
本发明的优点及有益效果是：
(1)通过设计火电机组脱硫脱硝改造后的氧量修正量控制回路，火电机组脱硫脱硝改造后的二次风门开度修正量控制回路，火电机组脱硫脱硝改造后的引风机出力修正量控制回路，火电机组脱硫脱硝改造后的增压风机出力修正量控制回路，从而实现充分发挥设备潜力，保证机组脱硫、脱硝的调节品质。
(2)可有效降低运行人员的劳动强度，且控制效果不依赖于运行人员的技术水平。
(3)实时性好，现场调试过程简单，便于工程实现。
下面结合附图和具体实施例，对本发明作进一步详细的说明，但不受本实施例所限。
附图说明
图1是本发明算法氧量修正量和二次风门修正量逻辑图；
图2是本发明算法引风机工频出力修正量和引风机变频出力修正量逻辑图；
图3是本发明算法增压风机工频出力修正量和增压风机变频出力修正量逻辑图；
图4是本发明的工作流程框图。
具体实施方式
本发明是一种火电机组脱硫脱硝改造后风烟系统控制优化方法，如图4所示，包括如下步骤：
第一步：在火电机组分散控制系统DCS的控制逻辑组态中增加以下控制回路和回路接口：火电机组脱硫脱硝改造后的氧量修正量控制回路和回路接口，火电机组脱硫脱硝改造后的二次风门开度修正量控制回路和回路接口，火电机组脱硫脱硝改造后的引风机出力修正量控制回路和回路接口，火电机组脱硫脱硝改造后的增压风机出力修正量控制回路和回路接口；
第二步：在火电机组分散控制系统DCS的控制逻辑组态中增加以下连锁控制逻辑：火电机组脱硫脱硝改造后的送风机出力连锁控制逻辑，火电机组脱硫脱硝改造后的二次风门开度连锁控制逻辑；
第三步：在火电机组分散控制系统DCS的控制逻辑中进行以下组态：进行火电机组脱硫脱硝改造后的氧量修正量控制回路逻辑组态，并将其输出引入到火电机组脱硫脱硝改造后的氧量修正量控制回路接口中作为氧量控制设定值的修正信号，进行火电机组脱硫脱硝改造后的二次风门开度修正量控制回路逻辑组态，并将其输出引入到火电机组脱硫脱硝改造后的二次风门开度修正量控制回路接口中作为二次风门开度控制的修正信号，进行火电机组脱硫脱硝改造后的引风机出力修正量控制回路逻辑组态，并将其输出引入到火电机组脱硫脱硝改造后的引风机出力修正量控制回路接口中作为引风机出力控制的前馈信号，进行火电机组脱硫脱硝改造后的增压风机出力修正量控制回路逻辑组态，并将其输出引入到火电机组脱硫脱硝改造后的增压风机出力修正量控制回路接口中作为增压风机出力控制的前馈信号，进行火电机组脱硫脱硝改造后的送风机出力连锁控制逻辑组态，进行火电机组脱硫脱硝改造后的二次风门开度连锁控制逻辑组态；
第四步：控制系统投入实际运行，根据实时运行曲线，在线整定火电机组脱硫脱硝改造后风烟系统控制优化各个控制回路相关参数，最终达到预期的控制效果。
第一步中所述的火电机组脱硫脱硝改造后的氧量修正量控制回路是：依据炉膛出口氮氧化物含量的变化状态计算氧量修正量，当炉膛出口氮氧化物含量高于报警值A时，氧量修正量为负值，目的是减小氧量的设定值，当炉膛出口氮氧化物含量不高于报警值A但是升高速率较快，升高的速率值与炉膛出口氮氧化物的值之和高于报警值A时，氧量修正量为负值，目的是减小氧量的设定值；火电机组脱硫脱硝改造后的二次风门开度修正量控制回路是：依据炉膛出口氮氧化物含量的变化状态计算二次风门开度修正量，当炉膛出口氮氧化物含量高于报警值B时，二次风门开度修正量为负值，目的是减小二次风门的开度，当炉膛出口氮氧化物含量不高于报警值B但是升高速率较快，升高的速率值与炉膛出口氮氧化物的值之和高于报警值B时，二次风门开度修正量为负值，目的是减小二次风门的开度；火电机组脱硫脱硝改造后的引风机出力修正量控制回路是：增压风机跳闸后，依据当前的发电负荷值自动计算引风机出力修正量，此引风机出力修正量包括引风机工频运行方式下的引风机导叶开度修正量和引风机变频运行方式下的变频器频率修正量，目的是维持炉膛压力稳定；火电机组脱硫脱硝改造后的增压风机出力修正量控制回路是：当引风机工频方式运行时，依据当前的引风机导叶开度自动计算增压风机出力修正量，当引风机变频方式运行时，依据当前的引风机变频器频率自动计算增压风机出力修正量，此增压风机出力修正量通过非线性函数计算得出增压风机工频运行方式下的增压风机导叶开度修正量和增压风机变频运行方式下的增压风机变频器频率修正量，目的是维持炉膛压力稳定。
第二步中所述的火电机组脱硫脱硝改造后的送风机出力连锁控制逻辑是：当炉膛风箱差压低于报警值C时，在送风机工频运行方式下闭锁送风机导叶自动关闭，在送风机变频运行方式下闭锁送风机变频器自动降低频率；火电机组脱硫脱硝改造后的二次风门开度连锁控制逻辑是：当炉膛风箱差压低于报警值D时，闭锁二次风门自动开启。
所述的氧量修正量、二次风门开度修正量、引风机出力修正量和增压风机出力修正量的算法逻辑是：炉膛出口氮氧化物含量，发电负荷，增压风机跳闸，引风机导叶开度，引风机变频器输出频率均可直接从火电机组分散控制系统DCS实时数据库中读取；f1(x)为非线性函数发生器，其输入为炉膛出口氮氧化物含量升高的速率值与炉膛出口氮氧化物的值之和，输出为氧量修正量；f2(x)为非线性函数发生器，其输入为炉膛出口氮氧化物含量升高的速率值与炉膛出口氮氧化物的值之和，输出为二次风门修正量；f3(x)为非线性函数发生器，其输入为发电负荷，输出为引风机工频方式导叶开度修正量；f4(x)为非线性函数发生器，其输入为发电负荷，输出为引风机变频方式变频器频率修正量；f5(x)为非线性函数发生器，其输入为引风机导叶开度，输出为引风机工频方式下增压风机出力修正量；f6(x)为非线性函数发生器，其输入为引风机变频器频率，输出为引风机变频方式下增压风机出力修正量；f7(x)为非线性函数发生器，其输入为增压风机出力修正量，输出为增压风机工频方式出力修正量；f8(x)为非线性函数发生器，其输入为增压风机出力修正量，输出为增压风机变频方式出力修正量；f1(x)、f2(x)、f3(x)、f4(x)、f5(x)、f6(x)、f7(x)、f8(x)的参数可根据实时曲线在线整定，整定的原则是通过现有火电机组分散控制系统DCS协调控制系统，保证机组在运行过程中，脱硫脱硝调节品质控制在合理范围内。
本发明的核心思想是通过设计火电机组脱硫脱硝改造后的氧量修正量控制回路，火电机组脱硫脱硝改造后的二次风门开度修正量控制回路，火电机组脱硫脱硝改造后的引风机出力修正量控制回路，火电机组脱硫脱硝改造后的增压风机出力修正量控制回路，从而实现充分发挥设备潜力，保证机组脱硫、脱硝的调节品质。
本发明中氧量修正量和二次风门修正量算法逻辑图，即火电机组脱硫脱硝改造后风烟系统控制优化方法的氧量修正量和二次风门修正量逻辑如图1所示。图1中，炉膛出口氮氧化物含量可直接从火电机组分散控制系统DCS实时数据库中读取。f1(x)为非线性函数发生器，其输入为炉膛出口氮氧化物含量升高的速率值与炉膛出口氮氧化物的值之和，输出为氧量修正量；f2(x)为非线性函数发生器，其输入为炉膛出口氮氧化物含量升高的速率值与炉膛出口氮氧化物的值之和，输出为二次风门修正量。f1(x)、f2(x)的参数可根据实时曲线在线整定，整定的原则是通过现有火电机组分散控制系统DCS协调控制系统，保证机组在运行过程中，脱硫脱硝调节品质控制在合理范围内。
本发明中引风机工频出力修正量和引风机变频出力修正量算法逻辑图，即火电机组脱硫脱硝改造后风烟系统控制优化方法的引风机工频出力修正量和引风机变频出力修正量逻辑如图2所示。图2中，发电负荷、增压风机跳闸可直接从火电机组分散控制系统DCS实时数据库中读取。f3(x)为非线性函数发生器，其输入为发电负荷，输出为引风机工频方式导叶开度修正量；f4(x)为非线性函数发生器，其输入为发电负荷，输出为引风机变频方式变频器频率修正量。f3(x)、f4(x)的参数可根据实时曲线在线整定，整定的原则是通过现有火电机组分散控制系统DCS协调控制系统，保证机组在运行过程中，脱硫脱硝调节品质控制在合理范围内。
本发明中增压风机工频出力修正量和增压风机变频出力修正量算法逻辑图，即火电机组脱硫脱硝改造后风烟系统控制优化方法的增压风机工频出力修正量和增压风机变频出力修正量逻辑如图3所示。图3中，引风机导叶开度、引风机变频器输出频率可直接从火电机组分散控制系统DCS实时数据库中读取。f5(x)为非线性函数发生器，其输入为引风机导叶开度，输出为引风机工频方式下增压风机出力修正量；f6(x)为非线性函数发生器，其输入为引风机变频器频率，输出为引风机变频方式下增压风机出力修正量；f7(x)为非线性函数发生器，其输入为增压风机出力修正量，输出为增压风机工频方式出力修正量；f8(x)为非线性函数发生器，其输入为增压风机出力修正量，输出为增压风机变频方式出力修正量。f5(x)、f6(x)、f7(x)、f8(x)的参数可根据实时曲线在线整定，整定的原则是通过现有火电机组分散控制系统DCS协调控制系统，保证机组在运行过程中，脱硫脱硝调节品质控制在合理范围内。
下面以某600MW超临界火电机组为例，介绍算法参数整定结果，如表1所示。
机组概况：该机组锅炉为四角切圆燃烧方式，汽轮机为600MW超临界、一次中间再热、单轴凝汽式汽轮机。制粉系统采用正压直吹式，配有6台磨煤机；设有两台50％容量的一次风机提供一次热、冷风输送煤粉。控制系统采用的是北京国电智深公司技术，协调控制系统采用以锅炉跟随为基础的协调控制系统，燃水比控制采用水跟煤方式。
如表1所示，表1是火电机组脱硫脱硝改造后风烟系统控制优化方法氧量修正量、二次风门修正量、引风机工频出力修正量、引风机变频出力修正量、增压风机工频出力修正量和增压风机变频出力修正量控制参数整定。
表1中与f1(x)对应的x为炉膛出口氮氧化物含量升高的速率值与炉膛出口氮氧化物的值之和(mg/m3)；与f2(x)对应的x为炉膛出口氮氧化物含量升高的速率值与炉膛出口氮氧化物的值之和(mg/m3)；与f3(x)对应的x为发电负荷(MW)；与f4(x)对应的x为发电负荷(MW)；与f5(x)对应的x为引风机导叶开度(％)；与f6(x)对应的x为引风机变频器频率(Hz)；与f7(x)对应的x为增压风机出力修正量(％)；与f8(x)对应的x为增压风机出力修正量(％)；该机组的炉膛出口氮氧化物含量、发电负荷、增压风机跳闸、引风机导叶开度、引风机变频器输出频率均可直接从火电机组分散控制系统DCS实时数据库中读取；完成火电机组脱硫脱硝改造后风烟系统控制回路逻辑组态，并将其输出引入到火电机组脱硫脱硝改造后风烟系统控制回路接口中，将系统投入实际运行，根据机组运行曲线，反复在线整定f1(x)、f2(x)、f3(x)、f4(x)、f5(x)、f6(x)、f7(x)、f8(x)相应参数，保证机组在运行过程中，脱硫脱硝调节品质控制在合理范围内。
表1火电机组脱硫脱硝改造后风烟系统控制优化参数整定。
Claims (1)
1.火电机组脱硫脱硝改造后风烟系统控制优化方法，其特征在于包括以下步骤：
第一步：在火电机组分散控制系统DCS的控制逻辑组态中增加以下控制回路和回路接口：火电机组脱硫脱硝改造后的氧量修正量控制回路和回路接口，火电机组脱硫脱硝改造后的二次风门开度修正量控制回路和回路接口，火电机组脱硫脱硝改造后的引风机出力修正量控制回路和回路接口，火电机组脱硫脱硝改造后的增压风机出力修正量控制回路和回路接口；
第二步：在火电机组分散控制系统DCS的控制逻辑组态中增加以下连锁控制逻辑：火电机组脱硫脱硝改造后的送风机出力连锁控制逻辑，火电机组脱硫脱硝改造后的二次风门开度连锁控制逻辑；
第三步：在火电机组分散控制系统DCS的控制逻辑中进行以下组态：进行火电机组脱硫脱硝改造后的氧量修正量控制回路逻辑组态，并将其输出引入到火电机组脱硫脱硝改造后的氧量修正量控制回路接口中作为氧量控制设定值的修正信号，进行火电机组脱硫脱硝改造后的二次风门开度修正量控制回路逻辑组态，并将其输出引入到火电机组脱硫脱硝改造后的二次风门开度修正量控制回路接口中作为二次风门开度控制的修正信号，进行火电机组脱硫脱硝改造后的引风机出力修正量控制回路逻辑组态，并将其输出引入到火电机组脱硫脱硝改造后的引风机出力修正量控制回路接口中作为引风机出力控制的前馈信号，进行火电机组脱硫脱硝改造后的增压风机出力修正量控制回路逻辑组态，并将其输出引入到火电机组脱硫脱硝改造后的增压风机出力修正量控制回路接口中作为增压风机出力控制的前馈信号，进行火电机组脱硫脱硝改造后的送风机出力连锁控制逻辑组态，进行火电机组脱硫脱硝改造后的二次风门开度连锁控制逻辑组态；
第四步：控制系统投入实际运行，根据实时运行曲线，在线整定火电机组脱硫脱硝改造后风烟系统控制优化各个控制回路相关参数，最终达到预期的控制效果；
所述的第一步中，火电机组脱硫脱硝改造后的氧量修正量控制回路是：依据炉膛出口氮氧化物含量的变化状态计算氧量修正量，当炉膛出口氮氧化物含量高于报警值A时，氧量修正量为负值，目的是减小氧量的设定值，当炉膛出口氮氧化物含量不高于报警值A但是升高速率较快，升高的速率值与炉膛出口氮氧化物的值之和高于报警值A时，氧量修正量为负值，目的是减小氧量的设定值；火电机组脱硫脱硝改造后的二次风门开度修正量控制回路是：依据炉膛出口氮氧化物含量的变化状态计算二次风门开度修正量，当炉膛出口氮氧化物含量高于报警值B时，二次风门开度修正量为负值，目的是减小二次风门的开度，当炉膛出口氮氧化物含量不高于报警值B但是升高速率较快，升高的速率值与炉膛出口氮氧化物的值之和高于报警值B时，二次风门开度修正量为负值，目的是减小二次风门的开度；火电机组脱硫脱硝改造后的引风机出力修正量控制回路是：增压风机跳闸后，依据当前的发电负荷值自动计算引风机出力修正量，此引风机出力修正量包括引风机工频运行方式下的引风机导叶开度修正量和引风机变频运行方式下的变频器频率修正量，目的是维持炉膛压力稳定；火电机组脱硫脱硝改造后的增压风机出力修正量控制回路是：当引风机工频方式运行时，依据当前的引风机导叶开度自动计算增压风机出力修正量，当引风机变频方式运行时，依据当前的引风机变频器频率自动计算增压风机出力修正量，此增压风机出力修正量通过非线性函数计算得出增压风机工频运行方式下的增压风机导叶开度修正量和增压风机变频运行方式下的增压风机变频器频率修正量，目的是维持炉膛压力稳定；
所述的第二步中，火电机组脱硫脱硝改造后的送风机出力连锁控制逻辑是：当炉膛风箱差压低于报警值C时，在送风机工频运行方式下闭锁送风机导叶自动关闭，在送风机变频运行方式下闭锁送风机变频器自动降低频率；火电机组脱硫脱硝改造后的二次风门开度连锁控制逻辑是：当炉膛风箱差压低于报警值D时，闭锁二次风门自动开启；
所述的氧量修正量、二次风门开度修正量、引风机出力修正量和增压风机出力修正量的算法逻辑是：炉膛出口氮氧化物含量，发电负荷，增压风机跳闸，引风机导叶开度，引风机变频器输出频率均可直接从火电机组分散控制系统DCS实时数据库中读取；f1(x)为非线性函数发生器，其输入为炉膛出口氮氧化物含量升高的速率值与炉膛出口氮氧化物的值之和，输出为氧量修正量；f2(x)为非线性函数发生器，其输入为炉膛出口氮氧化物含量升高的速率值与炉膛出口氮氧化物的值之和，输出为二次风门修正量；f3(x)为非线性函数发生器，其输入为发电负荷，输出为引风机工频方式导叶开度修正量；f4(x)为非线性函数发生器，其输入为发电负荷，输出为引风机变频方式变频器频率修正量；f5(x)为非线性函数发生器，其输入为引风机导叶开度，输出为引风机工频方式下增压风机出力修正量；f6(x)为非线性函数发生器，其输入为引风机变频器频率，输出为引风机变频方式下增压风机出力修正量；f7(x)为非线性函数发生器，其输入为增压风机出力修正量，输出为增压风机工频方式出力修正量；f8(x)为非线性函数发生器，其输入为增压风机出力修正量，输出为增压风机变频方式出力修正量；f1(x)、f2(x)、f3(x)、f4(x)、f5(x)、f6(x)、f7(x)、f8(x)的参数可根据实时曲线在线整定，整定的原则是通过现有火电机组分散控制系统DCS协调控制系统，保证机组在运行过程中，脱硫脱硝调节品质控制在合理范围内。
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