CN104033410A - 一种大型火力发电机组引风机和增压风机联合控制方法 - Google Patents

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CN104033410A CN201410216830.8A CN201410216830A CN104033410A CN 104033410 A CN104033410 A CN 104033410A CN 201410216830 A CN201410216830 A CN 201410216830A CN 104033410 A CN104033410 A CN 104033410A
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Inventor
尹峰
戴航丹
吴永存
罗志浩
金冯梁
张永军
陈波
舒畅
赵琦
Original Assignee
国家电网公司
国网浙江省电力公司电力科学研究院
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Abstract

本发明公开一种大型火力发电机组引风机和增压风机联合控制方法,所述火力发电机组包括至少两台引风机和增压风机,该控制方法包括如下几部分:引风机和增压风机的跳闸保护逻辑优化;引风机和增压风机顺控启动步序优化;正常运行时,引风机和增压风机的联合控制方法;异常工况下,引风机和增压风机的联合控制方法。本发明能够使增压风机启动时降低对FGD入口压力的影响,机组运行过程中能够及时响应工况变化,事故工况时能够通过RB等方式及时调整,确保机组运行,当影响设备安全时,能够通过引风机与增压风机的联锁跳闸来实现等等,对于机组安全、稳定及优化运行具有较大的意义。

Description

一种大型火力发电机组引风机和增压风机联合控制方法
技术领域
[0001] 本发明涉及火力发电机组,特别是涉及一种大型火力发电机组引风机和增压风机联合控制方法。
背景技术
[0002] 根据国家在“十二五”期间拆除火电机组烟气脱硫旁路挡板门的规定,所有火电机组都需要对脱硫烟气系统旁路挡板门进行封堵。脱硫旁路挡板封堵后,在遇到设备异常等情况下必须完全通过系统自身调节来维持机组安全稳定运行,这对逻辑组态与运行方式上都有了更高的要求。如采用增压风机与引风机合并布置,减少了相关的控制系统,改造后烟气从除尘器出口经引风机直接到吸收塔,经GGH换热后至烟®排放,工艺流程顺畅,控制也相对简单些。如保留增压风机,锅炉烟气从引风机后烟道引出,通过增压风机升压后进入吸收塔,在吸收塔内脱硫净化,净烟气经除雾器除去水雾后,进入净烟道从烟®排入大气。这样引风机与增压风机的控制就要复杂的多,除了把握互跳原则外,还要降低相互间启停扰动、增强扰动配合等等。
[0003]目前在发电厂引风机和增压风机联合控制领域,现有的增压风机控制前馈为机组负荷的微分或者引风机控制反馈的函数,对于主机引风机调节不能做到迅速反应,在大负荷变动工况下容易导致FGD前压力控制不稳,甚至引起跳机(脱硫旁路挡板已取消,无法开启),严重影响机组运行稳定。
[0004] 取消脱硫旁路挡板前,由于可以开启旁路,引风机与增压风机联锁跳闸逻辑相对简单,取消旁路挡板后,需要根据FGD前原烟气压力,吸收塔进出口烟气温度等重新考虑,包括事故喷淋系统的投运,确保脱硫系统与机组运行的稳定。
[0005] 增压风机功率大,启动时容易造成FGD入口压力过低,甚至旁路快开,旁路挡板取消后控制策略需要较大完善,无论是首台启动还是第二台启动,都需要加强引风机的配合,尤其是第二台启动时,还需要运行的增压风机设定值与控制指令进行同步调节,使FGD入口压力控制在100Pa以内,给机组的设备安全留有较大的安全余量。
发明内容
[0006] 本发明主要是在火力发电机组引风机与增压风机热工控制领域,针对脱硫旁路挡板封堵以后,如何更好的实现引风机动(静)叶开度、炉膛负压、增压风机动(静)叶开度、FGD入口压力及其他边界条件(如机组负荷等重要因数)之间调节配合,提高机组对引风机调节扰动控制、增压风机启停扰动控制、RB等情况时的动态快速响应能力等,提出一种大型火力发电机组弓I风机和增压风机联合控制的策略。
[0007] 本发明的技术方案如下:
[0008] 一种大型火力发电机组引风机和增压风机联合控制方法,所述火力发电机组包括至少两台引风机和增压风机,该控制方法包括如下几部分:
[0009] 引风机和增压风机的跳闸保护逻辑优化;[0010] 引风机和增压风机顺控启动步序优化;
[0011] 正常运行时,引风机和增压风机的联合控制方法;
[0012] 异常工况下,引风机和增压风机的联合控制方法。
[0013] 进一步,所述引风机跳闸保护逻辑优化包括:打通脱硫任一侧烟气通道,启动增压风机运行逻辑,并通过硬接线送给主机DCS ;取消FGD跳闸,跳引风机逻辑;单台增压风机停运时,通过三路硬接线送主机DCS,同时与该增压风机同侧的引风机停运。
[0014] 进一步,所述增压风机跳闸保护逻辑优化包括:
[0015] 增压风机顺控保护停逻辑合并到跳闸逻辑中;取消锅炉MFT,跳增压风机逻辑;取消浆液循环泵少于2台运行,跳增压风机;取消FGD入口烟温>160°C,延时10分钟,跳增压风机;取消FGD入口烟温>170°C,跳增压风机;增压风机轴承温度大于110°C,延时2s,跳增压风机;增压风机运行160秒后,旁路挡板(5)、(6)开到位消失且关到位来或出口挡板开到位消失且关到位来,跳增压风机;增加引风机跳闸,通过三路硬接线送脱硫DCS,联跳同侧增压风机逻辑;单台增压风机跳闸,自动关本台增压风机进、出口挡板及动叶;两台增压风机停止,联锁开两台增压风机进、出口挡板及动叶;取消另一台增压风机运行或旁路挡板
(5)、(6)都未关到位或进烟气挡板(5)、(6)都开到位时,允许启本台增压风机逻辑;在单台增压风机跳闸前,打开另一台投闭环的增压风机动叶。
[0016] 进一步,所述正常运行时,引风机和增压风机的联合控制包括:
[0017] 首台增压风机启动后,入口烟气挡板全开后,当FGD入口压力最高超过100Pa时,加快增压风机动叶PID调节速度,减小死区;同时对关闭对侧通道入口挡板采取关5秒等待30秒的方式逐渐将入口挡板关闭,并通过对挡板的开度进行变速率调整以减少关闭挡板对入口压力的扰动;
[0018] 第二台增压风机启动时,提前关小运行增压风机动叶10%,后续惯性消失;同时增压风机入口压力设定值提升200Pa,后续惯性消失;
[0019] 第二台增压风机启动时,降低引风机负压控制设定值200Pa,提高FGD入口烟气压力,后续惯性消失;
[0020] 第二台增压风机启动时,引风机静叶开度至增压风机动叶前馈闭锁增60s,后续惯性解闭锁。
[0021] 进一步,所述异常工况下,引风机和增压风机的联合控制包括:触发浆液循环泵RB回路和触发增压风机RB。
[0022] 本发明的有益效果如下:
[0023] 本发明能够使增压风机启动时降低对FGD入口压力的影响,机组运行过程中能够及时响应工况变化,事故工况时能够通过RB等方式及时调整,确保机组运行,当影响设备安全时,能够通过引风机与增压风机的联锁跳闸来实现等等,对于机组安全、稳定及优化运行具有较大的意义。
附图说明
[0024] 图1:保留增压风机的取消脱硫旁路后的烟道图;
[0025] 图2:引风机和增压风机联合控制策略流程图;
[0026] 图3:优化控制后首台增压风机启动试验数据图;[0027] 图4:优化后第二台增压风机启动试验图;
[0028] 图5:增压风机RB烟风系统压力控制曲线图。
具体实施方式
[0029] 为了更清楚地说明本发明,下面结合优选实施例和附图对本发明做进一步的说明。附图中相似的部件以相同的附图标记进行表示。本领域技术人员应当理解,下面所具体描述的内容是说明性的而非限制性的,不应以此限制本发明的保护范围。
[0030] 为了表述清楚,下文中使用的技术名词的说明、简写或缩写总结如下:
[0031] 炉膛负压:炉膛负压是反映炉内压力大小参数。压力的表示方法有两种:一种称绝对压力(也可理解为真实压力),它是以绝对真空为测量起点得到的压力值。另一种称为相对压力,它是以当地大气压力为测量起点得到的压力值。相对压力又分为表压力和负压值(真空值),当被测点的真实压力大于当地大气压力,此时该测量点处于正压状态,对应相对压力俗称为表压力。表压力越大,也可说明被测点的绝对压力(真实压力)越大;现场许多处于正压状态的压力测量值一般都是相对压力,即表压力;而当被测点的真实压力小于当地大气压力,此时该测量点处于就处于负压状态,对应相对压力为负值,其负值的绝对值是我们的测量值,通常称它为真空值或负压值,炉膛负压值其实也是指这一值,它和绝对压力不是一回事,真空值(负压值)越大,说明被测点的绝对压力比当地大气压小的越多。
[0032] 引风机:依靠输入的机械能,提高气体压力并排送气体的机械,它是一种从动的流体机械。广泛用于工厂、矿井、隧道、冷却塔、车辆、船舶和建筑物的通风、排尘和冷却;锅炉和工业炉窑的通风和引风;空气调节设备和家用电器设备中的冷却和通风;谷物的烘干和选送;风洞风源和气垫船的充气和推进等。
[0033] 增压风机:又称脱硫风机(Boost Fan, BF)是用于克服FGD (烟气脱硫)装置的烟气阻力,将原烟气引入脱硫系统,并稳定锅炉引风机出口压力的主要设备。它的运行特点低压头、大流量、低转速。在加装脱硫装置的情况下,锅炉送、引风机无法克服FGD的烟气阻力,所以锅炉加装FGD装置时,必须设置增压风机。
[0034] 前馈控制:将被控变量的一个或多个影响条件的信息转换成反馈回路外的附加作用的控制。前馈控制系统为前馈控制的一种形式,是控制部分发出指令使受控部分进行某种活动,同时又通过另一快捷途径向受控部分发出前馈信号,受控部分在接受控制部分的指令进行活动时,又及时地受到前馈信号的调控,因此活动可以更加准确。
[0035] 死区:在一定范围内,有输入信号系统,但没有输出信号或者输出信号很微弱。换句话说,就是输入量小于这个范围时,控制系统的调节作用很小或者没有调节作用。那么,这个范围就是死区。
[0036] 衰减率:定值扰动试验中,被调参数首次过调量(Ml)与第二次过调量(M2)的差值与首次过调量(Ml)之比称为过渡过程衰减率,用Ψ表示:Ψ = (M1-M2)/M1。
[0037] 协调控制系统coordinated control system,简称CCS。对动态特性差异较大的锅炉和汽轮发电机组进行整体负荷平衡控制,使机组尽快响应调度的负荷变化要求,并保持主汽压力和机炉各主要运行参数在允许的范围;在一些特定的工况下,通过保护控制回路和控制方式转换保持机组的稳定和经济运行;主要包括机组负荷指令控制、汽机主控、锅炉主控、压力设定、频率校正、热值校正(BTU)校正、RB等控制回路;它直接作用的执行级是锅炉控制系统和汽轮机控制系统。
[0038] 稳定性:处于某平衡工作点的控制系统在扰动作用下会偏离其平衡状态,产生初始偏差。稳定性是指扰动消失后,控制系统由初始偏差回复到原平衡状态的性能。若能恢复到原平衡状态,我们说系统是稳定的。若偏离平衡状态的偏差越来越大,系统就是不稳定的。
[0039] RB:当发生部分主要辅机故障跳闸,使锅炉最大出力低于给定负荷时,CCS将机组负荷快速降低到实际所能达到的相应出力,并能控制机组在允许参数范围内继续运行称为辅机故障减负荷run back,简称RB ;RB试验是通过真实的辅机跳闸来检验机组在故障下的运行能力和CCS的控制性能,以保障机组在高度自动化运行方式下的安全性。
[0040] 负荷变动试验:在一定的负荷变化范围内,CCS负荷指令以确定的变化速率和变动量,单方向增加负荷和减少负荷的试验,以考核CCS在不同负荷下稳定工况之间的转换能力。
[0041] 惯性环节:描述对象动态特性的一个指标,一般来说,一个对象受到干扰后(输入),其变化(输出)是按一定规律变化的,这个规律就是他的动态特性,对于大多数对象而言,表现为纯迟延特性、一阶(多阶)惯性特性等其他特性,这是个很复杂的问题,很难用数学模型精确描述,但大多数特性可用上面两个串联而成。而惯性环节用数学模型描述就是:ws = l/(l+ts)nn:阶数,本专利中所用为具有纯滞后的一阶惯性环节。
[0042] 为了更好的维护系统运行稳定并达到引风机和增压风机联合控制效果,本发明提出一种大型火力发电机组引风机和增压风机联合控制方法。如图1为保留增压风机的取消脱硫旁路后的烟道图,烟道图中包括主机DCSl,锅炉2,引风机3,4,烟气挡板5,6,增压风机7,8,脱硫装置9,原旁路挡板10(现在已取消)。脱硫装置内设置有吸收塔,浆液循环泵,吸收塔的入口处设置有两级喷淋装置。
[0043] 图中所画虚线右侧的装置构成脱硫系统,虚线左侧的装置由主机DCSl控制。
[0044] 如图2为引风机和增压风机联合控制策略流程图,所述引风机和增压风机联合控制方法包括如下几部分:引风机和增压风机的跳闸保护逻辑优化;引风机和增压风机顺控启动步序优化;正常运行时,引风机和增压风机的联合控制方法;异常工况下,引风机和增压风机的联合控制方法。
[0045] 对引风机跳闸逻辑优化与增压风机的跳闸逻辑优化,包括引风机与增压风机互跳逻辑。
[0046] 引风机和增压风机顺控启动步序优化,主要是针对历史试验数据发现机组引风控制系统响应死区较大,调节速率偏慢,且扰动后稳定时间偏长,降低第一台增压风机的启动对FGD入口压力的影响,对首台启动增压风机的自动控制参数进行优化调整。启动第二台增压风机时容易造成FGD入口压力过低或过高,旁路挡板没有取消以前,当FGD入口压力过高或过低时,旁路会快开以保护烟道,然后由于环保要求的提高,旁路挡板的取消,造成对FGD入口压力的控制品质提出很高要求。所以,在启动过程中,通过对引风机与首台启动的增压风机控制的设定值进行柔性调整。
[0047] 正常运行时,引风机和增压风机的联合控制方法,为了加快增压风机对主机炉膛负压的响应,对FGD入口压力控制增加了对应引风机PID输出值的前馈,并且在增压风机侧做定值扰动试验,确定增压风机侧调节系数。为了进一步测试FGD入口压力前馈大小的合理性、引风机和增压风机调节配合程度,同时在主机侧做炉膛负压定值扰动试验。
[0048] 异常工况下,引风机和增压风机的联合控制方法,为了避免原烟气进入吸收塔会对塔内的喷淋和除雾设备和防腐衬胶造成破坏,在锅炉烟气温度异常升高或者浆液循环泵停运时,两路事故喷淋启动,事故烟气喷淋系统向烟道喷水,把烟气温度从120°C左右降到安全温度以下。同时触发浆液循环泵RB回路,降低机组负荷,进一步降低吸收塔出口烟气温度。通过触发此RB,能够使降低吸收塔出口温度上升速度、幅度,保障脱硫系统、机组继续安全、稳定运行的同时争取更多故障处理时间。由于烟气脱硫旁路挡板的取消,吸收塔成为烟气的唯一通道,当发生引风机或者增压风机发生跳闸时,随着烟气通流面积大幅降低,机组带载能力的降低,炉膛负压等重要参数发生较大波动,为了尽快稳定工况,保障脱硫系统、机组继续安全、稳定运行,通过触发增压风机RB,降低机组热负荷,从而减少烟气量以确保机组运行安全。
[0049] 结合附图1-2,下面以某1000MW机组为例对本发明详细说明。
[0050] I)引风机跳闸逻辑优化
[0051] 取消原主机DCS中脱硫烟气通道打通,引风机允许启逻辑;增加脱硫任一侧烟气通道打通或任一台增压风机运行逻辑,通过一路硬接线送主机DCS,作为引风机允许启条件之一。取消F⑶跳闸,跳引风机逻辑;增加单台增压风机停运,通过三路硬接线送主机DCS (3取2),与上机组负荷大于650MW联跳同侧引风机逻辑。
[0052] 2)增压风机跳闸逻辑优化
[0053] 增压风机顺控保护停逻辑合并到跳闸逻辑中;取消锅炉MFT,跳增压风机逻辑;取消浆液循环泵少于2台运行,跳增压风机;取消FGD入口烟温>160°C (3取2),延时10分钟,跳增压风机;取消FGD入口烟温>170°C (3取2)跳增压风机;增压风机轴承温度大于IlO0C (3取2),延时2s,跳增压风机(共3组);增压风机运行160秒后进口挡板5、6开到位消失且关到位来或出口挡板开到位消失且关到位来,跳增压风机;增加引风机跳闸,通过三路硬接线送脱硫DCS (3取2),联跳同侧增压风机逻辑;单台增压风机跳闸,自动关本台增压风机进、出口挡板及动叶;两台增压风机停止,联锁开两台增压风机进、出口挡板及动叶;取消另一台增压风机运行或旁路挡板A、B都未关到位或净烟气挡板A、B都开到位时,允许启本台增压风机逻辑。单台增压风机跳闸时,另一台投闭环的增压风机动叶提前打开一定的开度,具体开度为跳闸风机电流的函数,后续惯性消失。风机跳闸时提前增加运行风机的出力,防止FGD入口压力下降太大。
[0054] 3)增压风机顺控逻辑优化
[0055] 对增压风机顺控逻辑在原增压风机顺控启、停逻辑基础上进行优化,修改以下逻辑:
[0056] 增压风机顺控启动步序中,增压风机进、出口挡板开到位后,投入增压风机动叶自动,将脱硫入口压力自动设定为_50Pa,当FGD入口压力实际值与设定值偏差小于200Pa时,延时60秒切为由运行人员设定,关闭另一台增压风机动叶、进口挡板及出口挡板。并在原有的控制策略基础上增加了自动投增压风机动叶闭环的步序。由此把增压风机的顺控启动逻辑改为如下步序:
[0057] ①为防止顺控启动增压风机造成脱硫通道关闭,增加顺控允许条件:另外一侧通道开启或对侧增压风机运行。[0058] ②首台启动时:
[0059] •启动增压风机油泵;
[0060] •启动增压风机冷却风机;
[0061] •关闭增压风机入口挡板;
[0062] •关闭增压风机动叶;
[0063] •打开增压风机出口挡板;
[0064] •启动增压风机;
[0065] •打开增压风机入口挡板;(作为第二台启动时,到此步结束。)
[0066] •增压风机动叶投闭环;置设定值为_50Pa,此时运行人员无法手动更改设定值,当FGD入口压力与设定值相差200Pa以内,保持设定值为_50Pa同时将设定值控制块切换至运行设定模式,闭环控制稳定。
[0067] •关闭另外一侧通道动叶;
[0068] •关闭另外一侧通道入口挡板;采取关5秒等待30秒的方式逐渐将入口挡板关闭,尽量减少关闭挡板对入口压力的扰动。
[0069] •关闭另外一侧通道出口挡板,顺控结束。
[0070]4)增压风机启动时控制策略的优化
[0071] 正常运行时,首台增压风机启动后,入口烟气挡板全开后,停运的增压风机动叶关闭过程中,对FGD入口压力扰动较大,由于关闭速度较快,增压风机A动叶调节偏慢,FGD入口压力最高可超过lOOOPa。针对上述现象,通过试验调整对增压风机动叶PID调节速度加快20%左右,并减小调节死区;同时对关闭对侧通道入口挡板采取关5秒等待30秒的方式逐渐将入口挡板关闭,并通过对挡板的开度进行变速率调整以尽量减少关闭挡板对入口压力的扰动,变速率可以根据挡板的实际开度进行调整,当挡板开度较大时可以采用较快的速率来关闭,当挡板开度较小时,采用较慢的速率来关闭,以减小由于另外一侧通道的挡板关闭而影响脱硫系统入口烟气压力的波动。优化控制后首台增压风机启动试验数据详图3。
[0072] 表一:首台增压风机启动过程中优化前后重要参数对比
[0073]
Figure CN104033410AD00081
[0074] 由上表一可以看出,经过优化后,首台增压风机启动过程中,F⑶入口压力扰动较小,控制效果良好,能够满足运行要求。
[0075] 由于启动第二台增压风机时容易造成FGD入口压力过低,增加如下逻辑:1、启动第二台增压风机时提前关小运行增压风机动叶10%,后续惯性消失;增压风机入口压力设定值提升200Pa,后续惯性消失;防止FGD入口压力下降太大。2、启动第二台增压风机时,降低引风机负压控制设定值200Pa,提高FGD入口烟气压力,后续惯性消失,使FGD入口有足量的风,保证FGD入口压力不致过低。3、启动第二台增压风机时,引风机静叶开度至增压风机动叶前馈闭锁增60s,后续惯性解闭锁,暂时闭锁启动初期引风机对增压风机的前馈作用,防止与前几条优化逻辑的耦合作用;试验过程数据详见图4。通过上述惯性环节缓慢变化可以大幅降低增压风机调节对机组的扰动,同时为防止造成炉膛压力升高,通过降低引风机负压控制设定值200Pa,后续惯性消失,可以保证F⑶入口有足够的风量。当发生引风机或者增压风机发生跳闸时,随着烟气通流面积大幅降低,机组带载能力的降低,炉膛负压等重要参数发生较大波动,为了尽快稳定工况,通过触发增压风机RB能够保障脱硫系统、机组继续安全、稳定运行。
[0076] 表二:第二台增压风机启动过程中优化前后重要参数对比
[0077]
Figure CN104033410AD00091
[0078] 由上述试验曲线可知,第二台增压风机启动过程中控制效果良好,FGD入口压力波动较小,引风机负压调节也比较稳定,炉膛负压控制稳定。
[0079] 5)正常运行时的前馈控制
[0080] 为了使增压风机静叶控制对主机炉膛负压作出快速响应,需要对FGD入口压力控制增加主机控制前馈,以前一般是机组负荷或者引风机动叶反馈的函数,动叶指令发出到反馈到达至少有2-3秒的延时,对于锅炉炉膛负压变化却是相当巨大的,而机组负荷的变化更加慢,无论那种都不够及时反应工况的变化。本发明增加引风机指令作为增压风机静叶控制PID调节器输出的前馈,并通过试验确定引风机指令到增压风机静叶控制的前馈系数为0.4-0.6左右。能够对锅炉燃烧工况作出迅速反应,通过增压风机与引风机的同步调节,能够快速保障机组的稳定运行。
[0081] 6) RB控制逻辑优化
[0082] 增压风机RB控制参考送、引风机RB控制策略,RB控制回路中新增增压风机RB目标负荷回路、增压风机RB触发回路,增压风机RB动作后的减负荷回路与送、引风机RB相同。增压风机RB触发时,联跳同侧送、引风机,保留3台磨煤机运行,跳磨顺序为A-F-E,与送、引风机RB相同。根据增压风机最大通风量试验结果,单台增压风机最大带载能力为650丽,因此,单台增压风机触发的其中一个条件设为负荷大于650丽,目标负荷为500丽,降热负荷速率100% /min,降压速率1.1MPa/min。图5为增压风机RB烟风系统压力控制曲线。
[0083] 某机组增压风机RB试验后,试验效果如下:
[0084] 主机侧:增压风机RB动作后,炉膛负压从_150Pa开始波动,最高至564Pa,最低至-447Pa,主汽温度从598°C最低降至555°C。脱硫侧:增压风机RB动作后,增压风机入口压力最低降至_700Pa,最高升至347Pa,调节过程参数品质优秀。
[0085] 综上,本发明能够完善引风机与增压风机互跳逻辑,确保机组运行稳定,同时能够快速提高增压风机对主机工况变化相应,提升需求等情况的应急与抗干扰能力,增强系统稳定性。另外还能够大幅降低增压风机启动时对系统参数的扰动,包括FGD入口压力扰动与炉膛负压扰动,增强机组稳定性。且当机组发生异常工况,通过触发增压风机RB,可以使得脱硫系统烟气压力控制平稳,保障脱硫系统、机组安全、稳定运行。
[0086] 显然,本发明的上述实施例仅仅是为清楚地说明本发明所作的举例,而并非是对本发明的实施方式的限定,对于所属领域的普通技术人员来说,在上述说明的基础上还可以做出其它不同形式的变化或变动,这里无法对所有的实施方式予以穷举,凡是属于本发明的技术方案所引伸出的显而易见的变化或变动仍处于本发明的保护范围之列。

Claims (5)

1.一种大型火力发电机组引风机和增压风机联合控制方法,所述火力发电机组包括至少两台引风机和增压风机,其特征在于,该控制方法包括如下几部分: 引风机和增压风机的跳闸保护逻辑优化; 引风机和增压风机顺控启动步序优化; 正常运行时,引风机和增压风机的联合控制方法; 异常工况下,引风机和增压风机的联合控制方法。
2.根据权利要求1所述的一种大型火力发电机组引风机和增压风机联合控制方法,其特征在于,所述引风机跳闸保护逻辑优化包括:打通脱硫任一侧烟气通道,启动增压风机运行逻辑,并通过硬接线送给主机DCS ;取消FGD跳闸,跳引风机逻辑;单台增压风机停运时,通过三路硬接线送主机DCS,同时与该增压风机同侧的弓I风机停运。
3.根据权利要求1所述的一种大型火力发电机组引风机和增压风机联合控制方法,其特征在于,所述增压风机跳闸保护逻辑优化包括: 增压风机顺控保护停逻辑合并到跳闸逻辑中;取消锅炉MFT,跳增压风机逻辑;取消浆液循环泵少于2台运行,跳增压风机;取消FGD入口烟温>160°C,延时10分钟,跳增压风机;取消FGD入口烟温>170°C,跳增压风机;增压风机轴承温度大于110°C,延时2s,跳增压风机;增压风机运行160秒后,旁路挡板(5)、(6)开到位消失且关到位来或出口挡板开到位消失且关到位来,跳增压风机;增加引风机跳闸,通过三路硬接线送脱硫DCS,联跳同侧增压风机逻辑;单台增压风机跳闸,自动关本台增压风机进、出口挡板及动叶;两台增压风机停止,联锁开两台增压风机进、出口挡板及动叶;取消另一台增压风机运行或旁路挡板(5)、(6)都未关到位或进烟气挡板(5)、(6)都开到位时,允许启本台增压风机逻辑;在单台增压风机跳闸前,打开另一台投闭环的增压风机动叶。
4.根据权利要求1所述的一种大型火力发电机组引风机和增压风机联合控制方法,其特征在于,所述正常运行时,引风机和增压风机的联合控制包括: 首台增压风机启动后,入口烟气挡板全开后,当FGD入口压力最高超过100Pa时,加快增压风机动叶PID调节速度,减小死区;同时对关闭对侧通道入口挡板采取关5秒等待30秒的方式逐渐将入口挡板关闭,并通过对挡板的开度进行变速率调整以减少关闭挡板对入口压力的扰动; 第二台增压风机启动时,提前关小运行增压风机动叶10%,后续惯性消失;同时增压风机入口压力设定值提升200Pa,后续惯性消失; 第二台增压风机启动时,降低引风机负压控制设定值200Pa,提高FGD入口烟气压力,后续惯性消失; 第二台增压风机启动时,引风机静叶开度至增压风机动叶前馈闭锁增60s,后续惯性解闭锁。
5.根据权利要求1所述的一种大型火力发电机组引风机和增压风机联合控制方法,其特征在于,所述异常工况下,引风机和增压风机的联合控制包括:触发浆液循环泵RB回路和触发增压风机RB。
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Cited By (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN104406191A (zh) * 2014-10-23 2015-03-11 河北省电力建设调整试验所 一种用于湿法脱硫机组风烟系统的压力控制方法
CN104696941A (zh) * 2014-12-30 2015-06-10 大唐韩城第二发电有限责任公司 一种增压风机非机械异常时发电机组的启动恢复方法
CN105509090A (zh) * 2015-12-09 2016-04-20 华北电力科学研究院有限责任公司 一种烟风系统及其工作方法
CN105650674A (zh) * 2016-02-02 2016-06-08 中国大唐集团科学技术研究院有限公司华东分公司 超临界直流锅炉一次风机rb过程中炉膛负压的快速控制方法
CN106969376A (zh) * 2017-04-10 2017-07-21 广东电网有限责任公司电力科学研究院 一种锅炉mft关键原因分析与现场改造措施方法与系统
CN107132758A (zh) * 2017-03-23 2017-09-05 华电电力科学研究院 引风机pid控制器前馈逻辑优化组态控制系统的运行方法
CN107940501A (zh) * 2017-11-30 2018-04-20 国网辽宁省电力有限公司电力科学研究院 火电机组脱硫脱硝改造后风烟系统控制优化方法
CN108105140A (zh) * 2017-12-27 2018-06-01 湖南军信环保股份有限公司 一种多级式稳压控制方法及控制系统
CN108170026A (zh) * 2017-10-22 2018-06-15 国网山西省电力公司电力科学研究院 基于模型辨识的超临界发电机组主汽压力定值优化系统
CN108266397A (zh) * 2016-12-30 2018-07-10 北京凯德中天科技发展有限公司 电厂引风机双闭环动态优化节能控制方法
CN109062037A (zh) * 2018-07-02 2018-12-21 浙江浙能中煤舟山煤电有限责任公司 一种基于分散热值修正的火电机组辅机runback控制方法
CN110500310A (zh) * 2019-08-30 2019-11-26 中冶北方(大连)工程技术有限公司 主抽风机与增压风机匹配自动控制装置及方法

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE3013390A1 (de) * 1980-04-05 1981-10-15 Evt Energie & Verfahrenstech Verfahren zum betrieb einer dampferzeugeranlage mit muehlenfeuerung
JPS6241514A (en) * 1985-08-14 1987-02-23 Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd Method for controlling ventilation of exhaust gas in smoke discharging and desulferation facility
CN202915385U (zh) * 2012-11-14 2013-05-01 辽宁省电力有限公司电力科学研究院 混合式净烟气加热装置
CN103566747A (zh) * 2013-10-25 2014-02-12 广东电网公司电力科学研究院 三合一引风机在1045mw火电机组中脱硫系统与主机间的联锁保护控制方法

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE3013390A1 (de) * 1980-04-05 1981-10-15 Evt Energie & Verfahrenstech Verfahren zum betrieb einer dampferzeugeranlage mit muehlenfeuerung
JPS6241514A (en) * 1985-08-14 1987-02-23 Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd Method for controlling ventilation of exhaust gas in smoke discharging and desulferation facility
CN202915385U (zh) * 2012-11-14 2013-05-01 辽宁省电力有限公司电力科学研究院 混合式净烟气加热装置
CN103566747A (zh) * 2013-10-25 2014-02-12 广东电网公司电力科学研究院 三合一引风机在1045mw火电机组中脱硫系统与主机间的联锁保护控制方法

Non-Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
吴永存: "大型机组旁路烟道取消后系统控制可靠性提高及优化", 《电站系统工程》, vol. 29, no. 4, 30 July 2013 (2013-07-30) *
童家麟等: "引风机和增压风机合并运行节能效果分析", 《电力科学与工程》, vol. 27, no. 5, 31 May 2011 (2011-05-31) *
郑渭建等: "600MW机组脱硫增压风机入口压力控制品质差分析与改进", 《华东电力》 *
雷建武等: "由锅炉引风机推动增压风机脱硫运行技术方式研究", 《全国火电300MW级机组能效对标及竞赛第四十二届年会论文集》 *

Cited By (17)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN104406191A (zh) * 2014-10-23 2015-03-11 河北省电力建设调整试验所 一种用于湿法脱硫机组风烟系统的压力控制方法
CN104696941A (zh) * 2014-12-30 2015-06-10 大唐韩城第二发电有限责任公司 一种增压风机非机械异常时发电机组的启动恢复方法
CN105509090B (zh) * 2015-12-09 2018-02-27 华北电力科学研究院有限责任公司 一种烟风系统及其工作方法
CN105509090A (zh) * 2015-12-09 2016-04-20 华北电力科学研究院有限责任公司 一种烟风系统及其工作方法
CN105650674B (zh) * 2016-02-02 2017-11-17 中国大唐集团科学技术研究院有限公司华东分公司 超临界直流锅炉一次风机rb过程中炉膛负压的快速控制方法
CN105650674A (zh) * 2016-02-02 2016-06-08 中国大唐集团科学技术研究院有限公司华东分公司 超临界直流锅炉一次风机rb过程中炉膛负压的快速控制方法
CN108266397A (zh) * 2016-12-30 2018-07-10 北京凯德中天科技发展有限公司 电厂引风机双闭环动态优化节能控制方法
CN108266397B (zh) * 2016-12-30 2019-11-26 北京凯德恒源科技发展有限公司 电厂引风机双闭环动态优化节能控制方法
CN107132758A (zh) * 2017-03-23 2017-09-05 华电电力科学研究院 引风机pid控制器前馈逻辑优化组态控制系统的运行方法
CN106969376A (zh) * 2017-04-10 2017-07-21 广东电网有限责任公司电力科学研究院 一种锅炉mft关键原因分析与现场改造措施方法与系统
CN106969376B (zh) * 2017-04-10 2019-03-01 广东电网有限责任公司电力科学研究院 一种锅炉mft关键原因分析与现场改造措施方法与系统
CN108170026A (zh) * 2017-10-22 2018-06-15 国网山西省电力公司电力科学研究院 基于模型辨识的超临界发电机组主汽压力定值优化系统
CN107940501A (zh) * 2017-11-30 2018-04-20 国网辽宁省电力有限公司电力科学研究院 火电机组脱硫脱硝改造后风烟系统控制优化方法
CN108105140B (zh) * 2017-12-27 2019-10-15 湖南军信环保股份有限公司 一种多级式稳压控制方法及控制系统
CN108105140A (zh) * 2017-12-27 2018-06-01 湖南军信环保股份有限公司 一种多级式稳压控制方法及控制系统
CN109062037A (zh) * 2018-07-02 2018-12-21 浙江浙能中煤舟山煤电有限责任公司 一种基于分散热值修正的火电机组辅机runback控制方法
CN110500310A (zh) * 2019-08-30 2019-11-26 中冶北方(大连)工程技术有限公司 主抽风机与增压风机匹配自动控制装置及方法

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