CN107904352A - 一种高氮马氏体不锈钢的冶炼方法 - Google Patents
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Abstract
本发明属于冶炼技术领域,主要涉及一种高氮马氏体不锈钢的冶炼方法,本发明采用氩氧脱碳炉(AOD)+钢包精炼炉(LF)控制钢液氮含量的工艺方法;钢水中各成分控制的百分比为得到钢液中化学成分的质量百分比:C为0.150‑0.450%,Si为0.400‑0.800%,Mn为0.400‑0.800%,P为≤0.020%,S为≤0.001%,Ni为≤0.250%,Cr为12.000‑14.000%,Cu为≤0.250%,N为0.080‑0.150%,余量为Fe。本发明提供可稳定冶炼生产过程、降低冶炼成本,并有效提高板材产品淬火后强度性能,实现了氮气、氩气的高利用率,AOD炉脱碳过程中氮气代替氩气,降低了高成本氩气的消耗量,LF精炼炉底吹氮气稳定控氮工艺有效避免AOD炉重复吹氮、吹氩影响生产周期及AOD炉龄的问题。
Description
技术领域
本发明属于冶炼技术领域,主要涉及一种高氮马氏体不锈钢的冶炼方法。
背景技术
马氏体不锈钢在民品用途中以餐具、刀具为主,要求较强的切削能力和耐磨损能力、耐腐蚀性能,目前主要钢种为SUS420J1(20Cr13)、30Cr13、4Cr13、5Cr15MoV、等。氮元素在马氏体、奥氏体、双相系列不锈钢均作为合金化元素,通过固溶强化、析出强化等有效提高产品强度性能,同时也提高奥氏体、双相不锈钢系列耐晶间腐蚀、耐点蚀等腐蚀的能力。
含氮不锈钢冶炼通常以AOD炉吹氮、吹氩以达到钢液中氮含量的要求。依据钢液溶解氮、脱氮原理,建立相关模型,通过冶炼前期所需的吹氮气时间及后期吹氩脱氮时间,控制终点氮含量。由于钢液中氮含量受到钢液温度、化学成分、转炉炉况等诸多影响,AOD炉冶炼高氮不锈钢易出现反复吹氮增氮、吹氩脱氮情况,增加能源消耗,不利于AOD转炉寿命,降低生产效率。
发明内容
针对上述现有技术中存在的问题及不足,本发明提供一种高氮马氏体不锈钢的冶炼方法。
为实现上述目的,本发明提供如下技术方案:
一种高氮马氏体不锈钢的冶炼方法,该方法按照下述步骤进行:
步骤1:脱磷转炉冶炼:采用转炉顶吹氧枪、底吹氮气搅拌脱除高炉铁水中的Si、P、C、Mn元素,脱磷后的铁水中按照质量百分比,Si为<0.150%,C为2.000-4.000%、P为<0.010%、Mn为0.200-0.500%,余量为Fe;
步骤2:AOD炉冶炼:将步骤1中处理后的铁水兑入到AOD炉进行吹氧脱碳,吹氧脱碳过程中侧吹风枪环缝喷吹氮气,使钢液中氮含量的质量百分比为钢液总质量的0.150-0.200%,钢液还原、脱硫阶段进行吹氩搅拌,氩气体流量80~120Nm3/min,吹氩脱氮率按1:1.4-1.8,时间为5-10min;
步骤3:LF精炼:AOD炉出钢扒渣后进LF精炼炉,LF精炼炉进站温度为1520℃-1600℃,吹氩搅拌,氩气流量控制在200-500L/min;对钢液测温取样后,加入造渣料,满足炉渣碱度>2.20;采用石墨电极通电化渣,渣料完全熔化,氩气强底吹搅拌10-12min;根据所取试样化学成分检测结果,调整钢液成分,底吹氮气并控制氮气流量在300-600L/min,钢液氮含量每分钟增加量为钢液总质量的0.002-0.005%;得到钢液中化学成分的质量百分比:C为0.150-0.450%,Si为0.400-0.800%,Mn为0.400-0.800%,P为≤0.020%,S为≤0.001%,Ni为≤0.250%,Cr为12.000-14.000%,Cu为≤0.250%,N为0.080-0.150%,余量为Fe;
步骤4:连铸:将钢液运至连铸平台进行浇铸,得到所述马氏体不锈钢铸坯产品。
进一步的,步骤2中的AOD炉内温度大于1300℃进行吹氧脱碳。
进一步的,步骤2中的钢液还原时先完成氩-氧、氩-氮气体切换。
进一步的,步骤2中的钢液还原、脱硫阶段后钢液中的氮含量为钢液总质量的0.050-0.080%。
进一步的,步骤3中出钢扒渣时渣厚200-500mm。
进一步的,步骤3中通过底吹氮气调整钢液氮含量至目标值。
进一步的,步骤3中加入的造渣料为铝丸、石灰和萤石中的一种或几种的组合。
与现有技术相比,本发明的有益效果是:
本发明首先由于AOD炉吹氧脱碳过程全程吹氮,其次氩气搅拌还原、脱硫阶段的同时脱氮至目标值以下,然后LF精炼炉根据试样化学成分底吹氮气增加钢液氮含量;实现了氮气、氩气的高利用率,AOD炉脱碳过程氮气代替氩气,降低了高成本氩气的消耗量,LF精炼炉底吹氮气稳定控氮工艺有效避免AOD炉重复吹氮、吹氩影响生产周期及AOD炉龄的问题。
附图说明
图1为本发明实施例中生产的20Cr13HN马氏体不锈钢No.1板退火态金相组织照片;
图2为为本发明实施例生产的20Cr13HN马氏体不锈钢No.1板900℃淬火态金相组织照片。
具体实施方式
下面结合附图和具体实施方式对本发明进行详细说明。
20Cr13HN马氏体不锈钢,按照质量百分比,其化学成分为,C:0.190%,Si:0.500%,Mn:0.600%,P:0.015%,S:0.001%,Ni:0.095%,Cr:13.800%,Cu:0.018%,N:0.092%,余量主要为Fe。
20Cr13HN马氏体不锈钢的冶炼方法按照下述步骤进行:
(1)脱磷转炉冶炼:由脱磷的转炉顶吹氧枪、底吹氮气搅拌脱除高炉铁水的Si、P、C、Mn元素,脱磷后的铁水中按照质量百分比,要求Si为<0.150%,C为2.500-4.000%、P为<0.010%、Mn为0.200-0.500%。
(2)AOD炉冶炼:铁水兑入温度1360℃,吹氧脱碳过程侧吹风枪环缝喷吹氮气,使钢液氮含量达到饱和浓度;还原前完成氮-氩气体切换,吹氮流量600Nm3,还原阶段结束取样,N含量0.118%;钢液脱硫的吹氩搅拌3min,气体流量300Nm3,出钢氮含量0.0678%。
(3)LF精炼:AOD炉出钢扒渣后进LF精炼炉,渣厚450mm,进站温度为1545℃,吹氩搅拌,流量控制300L/min;测温取样后,加入造渣料铝丸30kg、石灰200kg和萤石150kg,炉渣碱度2.4;采用石墨电极通电化渣,渣料完全熔化,强底吹搅拌10min;根据试样化学成分结果,调整钢液成分,进站N含量0.0723%,底吹氮气8min、流量400L/min;得到钢液化学成分为C:0.190%,Si:0.500%,Mn:0.600%,P:0.015%,S:0.001%,Ni:0.095%,Cr:13.800%,Cu:0.018%,N:0.092%,其余量主要为Fe。
(4)连铸:将钢液运至连铸平台进行浇铸,得到所述马氏体不锈钢铸坯产品。
采用本发明冶炼的20Cr13HN不锈钢和采用常规冶炼方法制得的20Cr13HN不锈钢No.1板淬火HRC结果如表1所示:
表1
经过本发明冶炼的20Cr13HN不锈钢铸坯产品,加工生产过程中的退火态金相组织结构如附图1所示, 20Cr13HN不锈钢No.1产品金相结构均匀。在900℃淬火态金相组织结构如附图2所示,20Cr13HN不锈钢No.1产品淬火态金相结构马氏体组织均匀。
Claims (7)
1.一种高氮马氏体不锈钢的冶炼方法,其特征在于,该方法按照下述步骤进行:
步骤1:脱磷转炉冶炼:采用转炉顶吹氧枪、底吹氮气搅拌脱除高炉铁水中的Si、P、C、Mn元素,脱磷后的铁水中按照质量百分比,Si为<0.150%,C为2.000-4.000%、P为<0.010%、Mn为0.200-0.500%,余量为Fe;
步骤2:AOD炉冶炼:将步骤1中处理后的铁水兑入到AOD炉进行吹氧脱碳,吹氧脱碳过程中侧吹风枪环缝喷吹氮气,使钢液中氮含量的质量百分比为钢液总质量的0.150-0.200%,钢液还原、脱硫阶段进行吹氩搅拌,氩气体流量80~120Nm3/min,吹氩脱氮率按1:1.4-1.8,时间为5-10min;
步骤3:LF精炼:AOD炉出钢扒渣后进LF精炼炉,LF精炼炉进站温度为1520℃-1600℃,吹氩搅拌,氩气流量控制在200-500L/min;对钢液测温取样后,加入造渣料,满足炉渣碱度>2.20;采用石墨电极通电化渣,渣料完全熔化,氩气强底吹搅拌10-12min;根据所取试样化学成分检测结果,调整钢液成分,底吹氮气并控制氮气流量在300-600L/min,钢液氮含量每分钟增加量为钢液总质量的0.002-0.005%;得到钢液中化学成分的质量百分比:C为0.150-0.450%,Si为0.400-0.800%,Mn为0.400-0.800%,P为≤0.020%,S为≤0.001%,Ni为≤0.250%,Cr为12.000-14.000%,Cu为≤0.250%,N为0.080-0.150%,余量为Fe;
步骤4:连铸:将钢液运至连铸平台进行浇铸,得到所述马氏体不锈钢铸坯产品。
2.如权利要求1所述的一种高氮马氏体不锈钢的冶炼方法,其特征在于,所述步骤2中的AOD炉内温度大于1300℃进行吹氧脱碳。
3.如权利要求1所述的一种高氮马氏体不锈钢的冶炼方法,其特征在于,所述步骤2中的液还原时先完成氩-氧、氩-氮气体切换。
4.如权利要求1所述的一种高氮马氏体不锈钢的冶炼方法,其特征在于,所述步骤2中的液还原、脱硫阶段后钢液中的氮含量为钢液总质量的0.050-0.080%。
5.如权利要求1所述的一种高氮马氏体不锈钢的冶炼方法,其特征在于,所述步骤3中出钢扒渣时渣厚200-500mm。
6.如权利要求1所述的一种高氮马氏体不锈钢的冶炼方法,其特征在于,所述步骤3中通过底吹氮气调整钢液氮含量至目标值。
7.如权利要求1所述的一种高氮马氏体不锈钢的冶炼方法,其特征在于,所述步骤3中加入的造渣料为铝丸、石灰和萤石中的一种或几种的组合。
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