CN107861012A - 一种大型变压器的通流装置 - Google Patents

一种大型变压器的通流装置 Download PDF

Info

Publication number
CN107861012A
CN107861012A CN201710966037.3A CN201710966037A CN107861012A CN 107861012 A CN107861012 A CN 107861012A CN 201710966037 A CN201710966037 A CN 201710966037A CN 107861012 A CN107861012 A CN 107861012A
Authority
CN
China
Prior art keywords
transformer
current
capacitor
voltage
primary side
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
CN201710966037.3A
Other languages
English (en)
Inventor
陶宇
吴遨
郝克
敬涛
王鸿志
夏栩
宋帅
李雪
郇蕊梦
郑艳彬
王德丽
贺景俞
田菲菲
李光瑞
张聪
刘海艳
林永祥
徐云珂
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Shandong Electric Power Transmission and Substation Engineering Co
Original Assignee
Shandong Electric Power Transmission and Substation Engineering Co
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Shandong Electric Power Transmission and Substation Engineering Co filed Critical Shandong Electric Power Transmission and Substation Engineering Co
Priority to CN201710966037.3A priority Critical patent/CN107861012A/zh
Publication of CN107861012A publication Critical patent/CN107861012A/zh
Pending legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01R—MEASURING ELECTRIC VARIABLES; MEASURING MAGNETIC VARIABLES
    • G01R31/00—Arrangements for testing electric properties; Arrangements for locating electric faults; Arrangements for electrical testing characterised by what is being tested not provided for elsewhere
    • G01R31/50—Testing of electric apparatus, lines, cables or components for short-circuits, continuity, leakage current or incorrect line connections
    • G01R31/62—Testing of transformers
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01R—MEASURING ELECTRIC VARIABLES; MEASURING MAGNETIC VARIABLES
    • G01R31/00—Arrangements for testing electric properties; Arrangements for locating electric faults; Arrangements for electrical testing characterised by what is being tested not provided for elsewhere
    • G01R31/50—Testing of electric apparatus, lines, cables or components for short-circuits, continuity, leakage current or incorrect line connections
    • G01R31/66—Testing of connections, e.g. of plugs or non-disconnectable joints
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01R—MEASURING ELECTRIC VARIABLES; MEASURING MAGNETIC VARIABLES
    • G01R31/00—Arrangements for testing electric properties; Arrangements for locating electric faults; Arrangements for electrical testing characterised by what is being tested not provided for elsewhere
    • G01R31/50—Testing of electric apparatus, lines, cables or components for short-circuits, continuity, leakage current or incorrect line connections
    • G01R31/72—Testing of electric windings

Landscapes

  • Physics & Mathematics (AREA)
  • General Physics & Mathematics (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • Transformers For Measuring Instruments (AREA)

Abstract

本申请是关于一种大型变压器通流装置，用于500kV及以上的变压器，包括依次串联连接的电源、开关和电容器，电容器与变压器一次侧串联，用于在串联电路中形成串联谐振。本申请通过在变压器一次侧回路中串联电容器，能够降低电路中的总阻抗，起到无功补偿或功率补偿的作用，从而能够大大提高电路中的一次电流，由于一次电流增大所以电路中CT的二次侧电流也增大，进而提高电流测量的准确性和精度。

Description

一种大型变压器的通流装置
技术领域
本申请涉及变压器技术领域，尤其涉及一种大型变压器通流装置。
背景技术
在变电站工程施工调试中，为了保证变压器接线方式及CT(CurrentTransformer，电流互感器)接线极性的正确性，需要对变压器进行一次通流试验，也就是模拟送电试验。针对500kV以上大型变压器，一般包括三种通流试验方式：高压侧-中压侧通流、中压侧-低压侧通流以及高压侧-低压侧通流，为了对整个变压器进行全部通流，通常采用高压侧-中压侧通流和中压侧-低压侧通流。以高压侧-中压侧通流试验为例，所谓一次通流试验，就是在变压器高压侧施加三相交流电压，将中压侧短接，通过短路法在高压侧产生故障电流，故障电流通过主变压器的电流互感器CT的一次侧，进而在CT的二次侧感应出电流，利用二次伏安钳形表进行相关参数测量或者通过保护测控装置查看各相关参数，从而实现对变压器连接组别、电流互感器CT变比、极性、二次接线以及装置采样的正确性进行检查。变压器一次通流试验能够系统性、全面性地发现一次设备、二次回路及保护测控装置中的问题，确保变压器接线方式及电流互感器CT二次回路的正确性，对变电站的顺利投运起到至关重要的作用。因此，在实验室中有一套性能良好的变压器通流设备是个非常重要的问题。
目前的变压器通流设备，主要包括：三相电源以及与三相电源连接的控制显示器，控制显示器通过继电器开关与升流器分别连接，升流器连接至电流互感器CT，且电流互感器CT连接至钳形相位表，通过钳形相位表测量保护屏的电流值。钳形相位表除了测量交流电压，还能不断开被测电路的情况下测量交流电流，以及，用于校验差动保护电流互感器CT接线极性的正确性。
然而，采用目前的通流设备校验差动保护时，电流互感器CT的二次侧电流非常小，有时甚至只有1-3mA，保护屏无法测量到太小的电流，只能通过钳形表测量，从而无法与保护屏实现人机交互，也无法验证从保护屏到通流设备的电流是否正确。因此目前的变压器通流设备所测的电流互感器CT二次侧电流太小，加上有测量误差，从而导致测量准确性不够高。另一方面，随着特高压工程的发展，大型变压器的参数不断增大，而目前的通流设备产生的电流互感器CT二次电流太小，不便于对CT回路以及保护测控装置的正确性进行检查，从而无法满足大型变压器通流试验的要求。
发明内容
为克服相关技术中通流试验中电流互感器CT的二次侧电流太小、通流试验结果不准确和测量精度不够高的问题，本申请提供一种大型变压器通流装置。
一种大型变压器通流装置，用于500kV及以上的变压器，变压器套管内部设置有电流互感器CT，所述电流互感器CT的一次侧设置于变压器一次侧回路中，其特征是，所述大型变压器通流装置包括依次串联连接的电源、开关和电容器，所述电容器与变压器一次侧串联，所述电容器用于在串联电路中形成串联谐振。
可选地，所述变压器一次侧的导电杆贯穿于变压器套管内部且引出至变压器套管外部，靠近变压器套管内部的所述导电杆的一端与所述电流互感器CT的一次侧串联，靠近变压器套管外部的所述导电杆的一端与所述电容器串联，形成变压器一次侧串联回路。
可选地，所述开关和电容器之间还设置有隔离变压器，所述隔离变压器的高压侧与所述开关连接，所述隔离变压器的低压侧与所述电容器串联连接。
可选地，所述开关与隔离变压器之间还设置有调压设备，所述调压设备用于调节变压器一次侧电流的大小。
可选地，所述调压设备包括调压器和调压控制器，所述调压控制器的输入端与所述电源连接，所述调压控制器的输出端与所述调压器的输入端连接，所述调压器的输入端还与电源连接，所述调压器的输出端与所述隔离变压器的高压侧连接。
可选地，所述调压设备采用继电器控制的方式进行调压控制。
可选地，所述装置还包括有报警器，所述报警器固定设置于所述隔离变压器的顶部。
可选地，所述电容器的电性能参数由所述变压器的额定电压、额定电流、频率和短路阻抗百分比来确定。
可选地，所述电容器为可调电容箱。
可选地，所述电源为连接有220V或380V交流电的检修箱。
本申请的实施例提供的技术方案可以包括以下有益效果：
本申请实施例中的大型变压器通流装置包括依次串联连接的电源、开关和电容器，且电容器与变压器一次侧串联，用于在串联回路中形成串联谐振。由于大型变压器内部有较大的阻抗，且该阻抗通常是电感性阻抗，本申请实施例中通过在变压器一次侧的变压器套管处串联一电容器，而电容在电路中的特性与电感正好相反，因此能够降低电路中的总阻抗，起到无功补偿或功率补偿的作用，从而能够大大提高电路中的变压器的一次电流，即电流互感器CT一次侧的电流，电流互感器CT一次侧的电流增大会导致电路中电流互感器CT二次侧电流也增大，较大的二次侧电流能够被保护屏准确测量到，从而能够提高电流测量的准确性和精度。
本申请实施例中，在开关和电容器之间还设置有隔离变压器，隔离变压器的高压侧与开关连接、低压侧与电容器串联连接。隔离变压器的设置，能够进一步提高电压的幅值，从而提高变压器一次侧的电流值，也就是电流互感器CT一次侧的电流值，进而提高电流互感器CT二次侧电流的大小，且隔离变压器能够使二次回路与大型变压器的一次回路隔离，起到保护通流装置的作用。由于电流大小与变压器的变比成反比关系，当隔离变压器高压侧电流增大时，低压侧电流增大的幅度更大，因此，本申请实施例中隔离变压器的高压侧与开关连接、低压侧与电容器串联连接，能够避免电流过大而损坏通流装置，这种连接方式有利于保护通流装置。
应当理解的是，以上的一般描述和后文的细节描述仅是示例性和解释性的，并不能限制本申请。
附图说明
此处的附图被并入说明书中并构成本说明书的一部分，示出了符合本申请的实施例，并与说明书一起用于解释本申请的原理。
为了更清楚地说明本申请实施例或现有技术中的技术方案，下面将对实施例或现有技术描述中所需要使用的附图作简单地介绍，显而易见地，对于本领域普通技术人员而言，在不付出创造性劳动性的前提下，还可以根据这些附图获得其他的附图。
图1为本申请实施例提供的一种大型变压器通流装置的结构示意图；
图2为本申请实施例的通流装置在大型变压器中的位置关系示意图；
图3为本申请实施例提供的另一种大型变压器通流装置的结构示意图；
图4为本申请实施例提供的又一种大型变压器通流装置的结构示意图；
图5a为本申请实施例中调压设备的内部结构示意图；
图5b为本申请实施例中调压控制原理图；
图6为本申请实施例中可调电容箱的结构示意图；
符号表示：1-电源、2-开关、3-电容器、4-隔离变压器、5-调压设备、51-调压器、52-调压控制器。
具体实施方式
为能清楚说明本方案的技术特点，下面通过具体实施方式，并结合其附图，对本申请进行详细阐述。下文的公开提供了许多不同的实施例或例子用来实现本申请的不同结构。为了简化本申请的公开，下文中对特定例子的部件和设置进行描述。此外，本申请可以在不同例子中重复参考数字和/或字母。这种重复是为了简化和清楚的目的，其本身不指示所讨论各种实施例和/或设置之间的关系。应当注意，在附图中所图示的部件不一定按比例绘制。本申请省略了对公知组件和处理技术及工艺的描述以避免不必要地限制本申请。
通流试验，即在变压器等电网设备实际运行之前，为确保变压器接线方式及CT接线极性的正确性，而对电网设备进行模拟送电试验。通流方式有很多种，具体由变压器一次侧阻抗及CT变比决定。对于阻抗较小的设备只需要直接引220V/380V交流电到被通流的变压器设备即可。针对电压等级更低的设备，可直接用一个继电保护仪施加电流便可进行通流试验。本申请实施例中的大型变压器通流装置适用于500kV及以上的变压器。
在电阻、电感及电容所组成的串联电路内，当容抗XC与感抗XL相等时，即XC＝XL，电路中的电压U与电流I的相位相同，此时电路呈现纯电阻性，这种现象叫串联谐振。当电路发生串联谐振时，电路的阻抗电路中总阻抗最小，电流达到最大值。
变压器套管是变压器箱外的主要绝缘装置，变压器绕组的引出线必须穿过绝缘套管，使引出线之间及引出线与变压器外壳之间绝缘，同时起固定引出线的作用。通常变压器套管由接线板、瓷件、导电杆和筹铝合金法兰组成。导电杆属于变压器套管的一部分，用于将变压器线圈引出线与外线连接，安装于变压器顶部。
为了更好地理解本申请，下面结合附图来详细解释本申请的实施方式。
实施例一
本申请实施例中的大型变压器通流装置用于500kV及以上的变压器，变压器套管内部设置有电流互感器CT，且电流互感器CT一次侧设置于变压器一次侧回路中。参见图1，图1是本申请实施例提供的一种大型变压器通流装置的结构示意图，由图1可知，大型变压器通流装置主要包括依次串联连接的电源1、开关2和电容器3，电容器3与变压器一次侧串联，电容器3用于在串联电路中形成串联谐振。
进一步地，由于变压器一次侧的导电杆贯穿于变压器套管内部且引出至变压器套管外部，因此，电流互感器CT一次侧与电容器3在电路中的连接方式可以设置为：靠近变压器套管内部的导电杆的一端与电流互感器CT的一次侧串联，靠近变压器套管外部的导电杆的一端与电容器3串联，从而形成变压器一次侧串联回路。
大型变压器的导电杆贯穿于变压器套管内部并引出至变压器套管外部，而本申请实施例中，电流互感器CT设置于大型变压器套管内部，属于套管电流互感器CT。对于电流互感器CT来说，电流互感器CT的一次侧与变压器一次侧的导电杆中处于变压器套管内部的一端串联，而钳形表或保护屏等测量仪器所测电流为电流互感器CT二次侧的电流。对于大型变压器来说，连接电源、串联电容器的回路为变压器一次侧，通流试验中被短路的回路为变压器的二次侧。通流试验中，对大型变压器的一次侧施加电流时，由于电流互感器CT的一次侧与变压器一次侧的导电杆中处于变压器套管内部的一端串联，电流流经变压器一次侧的导电杆时，也同样流经设置于变压器套管内部的电流互感器CT的一次侧，因此，本申请增加变压器一次侧的电流就相当于增加电流互感器CT一次侧的电流，从而能够增加电流互感器CT二次侧的电流。
本申请实施例中的变压器可以为升压变压器，也可以为降压变压器，而变压器的一次侧指的是连接电源、串联电容器的一侧。因此，针对升压变压器来说，低压侧为一次侧，即在低压侧串入电容器；针对降压变压器来说，高压侧为一次侧，即在高压侧串入电容器。本申请实施例中均以降压变压器为例，如果大型变压器的通流试验是在高压侧和中压侧之间进行，则电容器3与变压器高压侧的导电杆中处于变压器套管外部的一端串联；如果大型变压器的通流试验是在中压侧和低压侧之间进行，则电容器3与变压器中压侧的导电杆中处于变压器套管外部的一端串联；如果大型变压器的通流试验是在高压侧和低压侧之间进行，则电容器3与变压器高压侧的导电杆中处于变压器套管外部的一端串联。
大型变压器内部有较大的阻抗，且大型变压器的阻抗通常是电感性阻抗，本申请实施例中通过在变压器的一次侧串联一电容器，由于电容在电路中的特性与电感正好相反，因此能够降低电路中的总阻抗，起到无功补偿或功率补偿的作用，从而能够大大提高变压器一次侧的电流，也就能够提高与变压器一次侧串联的电流互感器CT一次侧的电流，由于电流互感器CT一次侧的电流增大所以电流互感器CT二次侧的电流也增大，较大的测量电流能够被保护屏测到，从而提高电流测量的准确性和精度。
本申请实施例中采用串联电容器的方式，使得被通流变压器内部的感性阻抗受到电容的补偿从而使变压器一次侧阻抗降低，因此增大变压器一次侧电流。如果采用并联电容器的方式，并联电容主要通过提高功率因数起到无功补偿的作用，通过功率因数提高从而提高变压器一次侧电压，降低损耗，从而达到提高变压器一次侧电流的目的。本申请发明人通过大量实验发现，串联电容比并联电容能够更大幅度提高变压器一次侧电流，从而更大幅度提高电流互感器CT二次侧电流。因此，本申请实施例中采用串联电容器的方式。
以高压侧-中压侧通流试验或高压侧-低压侧通流试验为例，本申请实施例中的大型变压器通流装置串联设置于变压器一次侧电路中，具体参见图2，图2为本申请实施例中通流装置在大型变压器中的位置关系示意图。
本申请实施例中开关可以选择闸刀式电源开关，开关连通或断开后能够方便地观察开关通断状态，绝缘性能达到64兆欧。在进行通流试验时，闸刀式电源开关能够可靠地接通与分断三相电压，比常规的按钮式电源开关更加灵敏可靠，有利于提高通流试验的可靠性和测量准确性。
本申请实施例中电容器的电性能参数由被通流变压器的额定电压、额定电流、频率和短路阻抗百分比来确定。下面分别以500kV电力变压器、500kV换流变压器和1000KV换流变压器为例，详细介绍电容器的电性能参数计算方法。
A.500kV变压器所需电容参数计算
已知参数：
产品名称：电力变压器
产品型号：ODFS-334000/500
额定容量：334000/334000/100000kVA
额定电压：
额定电流：1101.9/2515.2/2777.8A
额定频率：50Hz
相数：单相
分接范围：
联结组标号laOiO
冷却方式：ONAN 70％/ONAF 100％
短路试验：
试验方式 短路阻抗百分数
高压侧-中压侧 20％
高压侧-低压侧 63.41％
高压侧-中压侧 40％
注：高压侧-中压侧意为短接中压侧，在高压侧施加电压，当中压侧达到额定电流时，高压侧此时所施加的电压与高压侧额定电压之比，即为短路阻抗百分数。
通流电容计算：
1.高压侧-中压侧通流试验
短路试验时高压侧施加电压：
可得高压侧阻抗：X＝60600/1101.9＝55.09
当串联谐振时即时回路阻抗最小，电流最大,
ω＝2πf＝2×3.14×50＝314rad/s
故电容C＝0.00005781F＝57.81F,
根据电缆承受电流能力取一次侧电流为150A
则电容耐压最小应为：U＝150×55.09＝8263.5V＝8.26kV
2.高压侧-低压侧通流试验
短路试验时高压侧施加电压：
可得高压侧阻抗：X＝192200/1101.9＝174.73
当谐振时即时回路阻抗最小，电流最大，
ω＝2πf＝2×3.14×50＝314rad/s
故电容C＝0.00001823F＝18.23F
根据电缆承受电流能力取一次侧电流为150A
则电容耐压最小应为：U＝150×174.73＝26209.5V＝2.62kV
3.中压侧-低压侧通流试验
短路试验时中压侧施加电压：
可得高中压侧阻抗：X＝53120/2515.2＝21.12
当谐振时即时回路阻抗最小，电流最大，
ω＝2πf＝2×3.14×50＝314rad/s
故电容C＝0.00015079F＝150.79F
根据电缆承受电流能力取一次侧电流为150A
则电容耐压最小应为：U＝150×21.12＝3168V＝3.17kV
综上电容参数为：
通流方式 耐压 耐流 电容值
高压侧-中压侧 8.26kV 150A 57.81μF
高压侧-低压侧 26.21kV 150A 18.23μF
中压侧-低压侧 3.17kV 150A 150.79μF
B.500kV换流变压器所需电容参数计算
已知参数：
产品名称：电力换流变压器
产品型号：ZZDFPZ-493100/500-800
额定容量：493.1MVA/493.1MVA
额定电压：
额定电流：1627/5104A
绝缘水平：网侧：LI 1550 SI 1175 AC 680kV
阀侧：LI 1870 SI 1675 AC Ih938DC 2h 1296 PR 1006kV
网侧中性点：LI/AC 185/95kV
联结组别：liO
频率：50HZ
相数：单相
短路试验：
试验方式 短路阻抗百分数
高压侧-低压侧 20.2％
通流电容：
短路试验时高压侧施加电压：可得高压侧阻抗：X＝61230/1627＝37.63Ω
当谐振时即时回路阻抗最小，电流最大，
ω＝2πf＝2×3.14×50＝314rad/s
故电容C＝0.00008463F＝84.63F
根据电缆承受电流能力取一次侧电流为150A
则电容耐压最小应为：U＝150×37.63＝5644.5V＝5.64kV
综上电容参数为：
通流方式 耐压 耐流 电容值
高压侧-低压侧 5.64kV 150A 84.63μF
C.1000KV换流变压器
已知参数：
产品名称：电力换流变压器
产品型号：EFPH 8759
额定容量：493.1MVA/493.1MVA
额定电压：
额定电流：813.4/5102A
绝缘水平：网侧：LI 2250 SI 1800 AC 1100kV
阀侧：SI 1175 AC 1h 473–across winding LI 1300 SI 253–DC 2h 639/reversal 458
联结组别：liO
频率：50HZ
相数：单相
短路试验：
试验方式 短路阻抗百分数
高压侧-低压侧 20％
通流电容：
短路试验时高压侧施加电压：
可得高压侧阻抗：X＝121240/813.4＝149.05
当谐振时即时回路阻抗最小，电流最大
ω＝2πf＝2×3.14×50＝314rad/s
故电容C＝0.00002137F＝21.37F
根据电缆承受电流能力取一次侧电流为150A
则电容耐压最小应为：U＝150×149.05＝22357.5V＝22.36kV
通流方式 耐压 耐流 电容值
高压侧-低压侧 22.36kV 150A 21.37μF
由以上计算可知，针对500kV以上大型降压变压器来说，常见的共有五种不同档位的电力电容器，五种电力电容器的电容值大约为：57.81μF、18.23μF、150.79μF、84.63μF和21.37μF。
实施例二
本申请实施例中的大型变压器通流装置用于500kV及以上的变压器，变压器套管内部设置有电流互感器CT，且电流互感器CT一次侧设置于变压器一次侧回路中。参见图3，图3为本申请实施例提供的另一种大型变压器通流装置的结构示意图。由图3可知，大型变压器通流装置主要包括依次串联连接的电源1、开关2、隔离变压器4和电容器3。隔离变压器4的高压侧与开关2连接，隔离变压器4的低压侧与电容器3串联连接。电容器3与变压器一次侧串联，电容器3用于在串联电路中形成串联谐振。
进一步地，由于变压器一次侧的导电杆贯穿于变压器套管内部且引出至变压器套管外部，因此，电流互感器CT一次侧与电容器3在电路中的连接方式可以设置为：靠近变压器套管内部的导电杆的一端与电流互感器CT的一次侧串联，靠近变压器套管外部的导电杆的一端与电容器3串联，从而形成变压器一次侧串联回路。
大型变压器的导电杆贯穿于变压器套管内部并引出至变压器套管外部，而本申请实施例中，电流互感器CT设置于大型变压器套管内部，属于套管电流互感器CT。对于电流互感器CT来说，电流互感器CT的一次侧与变压器一次侧的导电杆中处于变压器套管内部的一端串联，而钳形表或保护屏等测量仪器所测电流为电流互感器CT二次侧的电流。对于大型变压器来说，连接电源、串联电容器的回路为变压器一次侧，通流试验中被短路的回路为变压器的二次侧。通流试验中，对大型变压器的一次侧施加电流时，由于电流互感器CT的一次侧与变压器一次侧的导电杆中处于变压器套管内部的一端串联，电流流经变压器一次侧的导电杆时，也同样流经设置于变压器套管内部的电流互感器CT的一次侧，因此，本申请增加变压器一次侧的电流就相当于增加电流互感器CT一次侧的电流，从而能够增加电流互感器CT二次侧的电流。
本申请实施例中的变压器可以为升压变压器，也可以为降压变压器，而变压器的一次侧指的是连接电源、串联电容器的一侧。因此，针对升压变压器来说，低压侧为一次侧，即在低压侧串入电容器；针对降压变压器来说，高压侧为一次侧，即在高压侧串入电容器。本申请实施例中均以降压变压器为例，如果大型变压器的通流试验是在高压侧和中压侧之间进行，则电容器3与变压器高压侧的导电杆中处于变压器套管外部的一端串联；如果大型变压器的通流试验是在中压侧和低压侧之间进行，则电容器3与变压器中压侧的导电杆中处于变压器套管外部的一端串联；如果大型变压器的通流试验是在高压侧和低压侧之间进行，则电容器3与变压器高压侧的导电杆中处于变压器套管外部的一端串联。
大型变压器内部有较大的阻抗，且大型变压器的阻抗通常是电感性阻抗，本申请实施例中通过在变压器的一次侧串联一电容器，由于电容在电路中的特性与电感正好相反，因此能够降低电路中的总阻抗，起到无功补偿或功率补偿的作用，从而能够大大提高变压器一次侧的电流，也就能够提高与变压器一次侧串联的电流互感器CT一次侧的电流，由于电流互感器CT一次侧的电流增大所以电流互感器CT二次侧的电流也增大，较大的测量电流能够被保护屏测到，从而提高电流测量的准确性和精度。
本申请实施例中采用串联电容器的方式，使得被通流变压器内部的感性阻抗受到电容的补偿从而使变压器一次侧阻抗降低，因此增大变压器一次侧电流。如果采用并联电容器的方式，并联电容主要通过提高功率因数起到无功补偿的作用，通过功率因数提高从而提高变压器一次侧电压，降低损耗，从而达到提高变压器一次侧电流的目的。本申请发明人通过大量实验发现，串联电容比并联电容能够更大幅度提高变压器一次侧电流，从而更大幅度提高电流互感器CT二次侧电流。因此，本申请实施例中采用串联电容器的方式。
以高压侧-中压侧通流试验或高压侧-低压侧通流试验为例，本申请实施例中的大型变压器通流装置串联设置于变压器一次侧电路中，具体参见图2，图2为本申请实施例中通流装置在大型变压器中的位置关系示意图。
本申请实施例中开关可以选择闸刀式电源开关，开关连通或断开后能够方便地观察开关通断状态，绝缘性能达到64兆欧。在进行通流试验时，闸刀式电源开关能够可靠地接通与分断三相电压，比常规的按钮式电源开关更加灵敏可靠，有利于提高通流试验的可靠性和测量准确性。
本申请实施例中电容器的电性能参数由被通流变压器的额定电压、额定电流、频率和短路阻抗百分比来确定。下面分别以500kV电力变压器、500kV换流变压器和1000KV换流变压器为例，详细介绍电容器的电性能参数计算方法。
A.500kV变压器所需电容参数计算
已知参数：
产品名称：电力变压器
产品型号：ODFS-334000/500
额定容量：334000/334000/100000kVA
额定电压：
额定电流：1101.9/2515.2/2777.8A
额定频率：50Hz
相数：单相
分接范围：
联结组标号laOiO
冷却方式：ONAN 70％/ONAF 100％
短路试验：
试验方式 短路阻抗百分数
高压侧-中压侧 20％
高压侧-低压侧 63.41％
高压侧-中压侧 40％
注：高压侧-中压侧意为短接中压侧，在高压侧施加电压，当中压侧达到额定电流时，高压侧此时所施加的电压与高压侧额定电压之比，即为短路阻抗百分数。
通流电容计算：
1.高压侧-中压侧通流试验
短路试验时高压侧施加电压：
可得高压侧阻抗：X＝60600/1101.9＝55.09
当串联谐振时即时回路阻抗最小，电流最大,
ω＝2πf＝2×3.14×50＝314rad/s
故电容C＝0.00005781F＝57.81F,
根据电缆承受电流能力取一次侧电流为150A
则电容耐压最小应为：U＝150×55.09＝8263.5V＝8.26kV
2.高压侧-低压侧通流试验
短路试验时高压侧施加电压：
可得高压侧阻抗：X＝192200/1101.9＝174.73
当谐振时即时回路阻抗最小，电流最大，
ω＝2πf＝2×3.14×50＝314rad/s
故电容C＝0.00001823F＝18.23F
根据电缆承受电流能力取一次侧电流为150A
则电容耐压最小应为：U＝150×174.73＝26209.5V＝2.62kV3.中压侧-低压侧通流试验
短路试验时中压侧施加电压：
可得高中压侧阻抗：X＝53120/2515.2＝21.12
当谐振时即时回路阻抗最小，电流最大，
ω＝2πf＝2×3.14×50＝314rad/s
故电容C＝0.00015079F＝150.79F
根据电缆承受电流能力取一次侧电流为150A
则电容耐压最小应为：U＝150×21.12＝3168V＝3.17kV综上电容参数为：
通流方式 耐压 耐流 电容值
高压侧-中压侧 8.26kV 150A 57.81μF
高压侧-低压侧 26.21kV 150A 18.23μF
中压侧-低压侧 3.17kV 150A 150.79μF
B.500kV换流变压器所需电容参数计算
已知参数：
产品名称：电力换流变压器
产品型号：ZZDFPZ-493100/500-800
额定容量：493.1MVA/493.1MVA
额定电压：
额定电流：1627/5104A
绝缘水平：网侧：LI 1550 SI 1175 AC 680kV
阀侧：LI 1870 SI 1675 AC Ih938DC 2h 1296 PR 1006kV
网侧中性点：LI/AC 185/95kV
联结组别：liO
频率：50HZ
相数：单相
短路试验：
试验方式 短路阻抗百分数
高压侧-低压侧 20.2％
通流电容：
短路试验时高压侧施加电压：
可得高压侧阻抗：X＝61230/1627＝37.63Ω
当谐振时即时回路阻抗最小，电流最大，
ω＝2πf＝2×3.14×50＝314rad/s
故电容C＝0.00008463F＝84.63F
根据电缆承受电流能力取一次侧电流为150A
则电容耐压最小应为：U＝150×37.63＝5644.5V＝5.64kV
综上电容参数为：
通流方式 耐压 耐流 电容值
高压侧-低压侧 5.64kV 150A 84.63μF
C.1000KV换流变压器
已知参数：
产品名称：电力换流变压器
产品型号：EFPH 8759
额定容量：493.1MVA/493.1MVA
额定电压：
额定电流：813.4/5102A
绝缘水平：网侧：LI 2250 SI 1800 AC 1100kV
阀侧：SI 1175 AC 1h 473–across winding LI 1300SI 253–DC 2h 639/reversal 458
联结组别：liO
频率：50HZ
相数：单相
短路试验：
试验方式 短路阻抗百分数
高压侧-低压侧 20％
通流电容：
短路试验时高压侧施加电压：
可得高压侧阻抗：X＝121240/813.4＝149.05
当谐振时即时回路阻抗最小，电流最大
ω＝2πf＝2×3.14×50＝314rad/s
故电容C＝0.00002137F＝21.37F
根据电缆承受电流能力取一次侧电流为150A
则电容耐压最小应为：U＝150×149.05＝22357.5V＝22.36kV
通流方式 耐压 耐流 电容值
高压侧-低压侧 22.36kV 150A 21.37μF
由以上计算可知，针对500kV以上大型降压变压器来说，常见的共有五种不同档位的电力电容器，五种电力电容器的电容值大约为：57.81μF、18.23μF、150.79μF、84.63μF和21.37μF。
隔离变压器4的设置，能够进一步提高变压器一次侧电压的幅值，从而增大变压器一次侧电流，即电流互感器CT的一次侧电流，进而增大电流互感器CT二次侧电流。另外，由于电流与变压器的变比成反比关系，当隔离变压器4高压侧电流增大时，低压侧电流增大的幅度更大，因此，本申请实施例中隔离变压器4的高压侧与开关连接、低压侧与电容器串联连接，能够避免二次电流过大而损坏通流装置，这种连接方式有利于保护通流装置。
本申请实施例中隔离变压器4优选三相油浸式变压器，三相油浸式变压器可将电压升压至1.5KV或15KV，绝缘性能达到69兆欧，长时间通流也能保持电流稳定，且三相油浸式变压器为全封闭是变压器，仅有绝缘柱裸露在外面，防雨效果非常好，抗干扰性能强。
实施例三
本申请实施例中的大型变压器通流装置用于500kV及以上的变压器，变压器套管内部设置有电流互感器CT，且电流互感器CT一次侧设置于变压器一次侧回路中。参见图4，图4为本申请实施例提供的又一种大型变压器通流装置的结构示意图。由图4可知，大型变压器通流装置主要包括依次串联连接的电源1、开关2、隔离变压器4和电容器3，其中，电源1与隔离变压器4之间还设置有调压设备5，调压设备5用于调节变压器一次侧电流的大小，从而控制电流互感器CT二次侧电流的大小。
电容器3与变压器一次侧串联，电容器3用于在串联电路中形成串联谐振。隔离变压器4的高压侧与开关2连接，隔离变压器4的低压侧与电容器3串联连接。
进一步地，由于变压器一次侧的导电杆贯穿于变压器套管内部且引出至变压器套管外部，因此，电流互感器CT一次侧与电容器3在电路中的连接方式可以设置为：靠近变压器套管内部的导电杆的一端与电流互感器CT的一次侧串联，靠近变压器套管外部的导电杆的一端与电容器3串联，从而形成变压器一次侧串联回路。
大型变压器的导电杆贯穿于变压器套管内部并引出至变压器套管外部，而本申请实施例中，电流互感器CT设置于大型变压器套管内部，属于套管电流互感器CT。对于电流互感器CT来说，电流互感器CT的一次侧与变压器一次侧的导电杆中处于变压器套管内部的一端串联，而钳形表或保护屏等测量仪器所测电流为电流互感器CT二次侧的电流。对于大型变压器来说，连接电源、串联电容器的回路为变压器一次侧，通流试验中被短路的回路为变压器的二次侧。通流试验中，对大型变压器的一次侧施加电流时，由于电流互感器CT的一次侧与变压器一次侧的导电杆中处于变压器套管内部的一端串联，电流流经变压器一次侧的导电杆时，也同样流经设置于变压器套管内部的电流互感器CT的一次侧，因此，本申请增加变压器一次侧的电流就相当于增加电流互感器CT一次侧的电流，从而能够增加电流互感器CT二次侧的电流。
本申请实施例中的变压器可以为升压变压器，也可以为降压变压器，而变压器的一次侧指的是连接电源、串联电容器的一侧。因此，针对升压变压器来说，低压侧为一次侧，即在低压侧串入电容器；针对降压变压器来说，高压侧为一次侧，即在高压侧串入电容器。本申请实施例中均以降压变压器为例，如果大型变压器的通流试验是在高压侧和中压侧之间进行，则电容器3与变压器高压侧的导电杆中处于变压器套管外部的一端串联；如果大型变压器的通流试验是在中压侧和低压侧之间进行，则电容器3与变压器中压侧的导电杆中处于变压器套管外部的一端串联；如果大型变压器的通流试验是在高压侧和低压侧之间进行，则电容器3与变压器高压侧的导电杆中处于变压器套管外部的一端串联。
大型变压器内部有较大的阻抗，且大型变压器的阻抗通常是电感性阻抗，本申请实施例中通过在变压器的一次侧串联一电容器，由于电容在电路中的特性与电感正好相反，因此能够降低电路中的总阻抗，起到无功补偿或功率补偿的作用，从而能够大大提高变压器一次侧的电流，也就能够提高与变压器一次侧串联的电流互感器CT一次侧的电流，由于电流互感器CT一次侧的电流增大所以电流互感器CT二次侧的电流也增大，较大的测量电流能够被保护屏测到，从而提高电流测量的准确性和精度。
本申请实施例中采用串联电容器的方式，使得被通流变压器内部的感性阻抗受到电容的补偿从而使变压器一次侧阻抗降低，因此增大变压器一次侧电流。如果采用并联电容器的方式，并联电容主要通过提高功率因数起到无功补偿的作用，通过功率因数提高从而提高变压器一次侧电压，降低损耗，从而达到提高变压器一次侧电流的目的。本申请发明人通过大量实验发现，串联电容比并联电容能够更大幅度提高变压器一次侧电流，从而更大幅度提高CT二次侧电流。因此，本申请实施例中采用串联电容器的方式。
以高压侧-中压侧通流试验或高压侧-低压侧通流试验为例，本申请实施例中的大型变压器通流装置串联设置于变压器一次侧电路中，具体参见图2，图2为本申请实施例中通流装置在大型变压器中的位置关系示意图。
本申请实施例中开关可以选择闸刀式电源开关，开关连通或断开后能够方便地观察开关通断状态，绝缘性能达到64兆欧。在进行通流试验时，闸刀式电源开关能够可靠地接通与分断三相电压，比常规的按钮式电源开关更加灵敏可靠，有利于提高通流试验的可靠性和测量准确性。
本申请实施例中电容器的电性能参数由被通流变压器的额定电压、额定电流、频率和短路阻抗百分比来确定。下面分别以500kV电力变压器、500kV换流变压器和1000KV换流变压器为例，详细介绍电容器的电性能参数计算方法。
A.500kV变压器所需电容参数计算
已知参数：
产品名称：电力变压器
产品型号：ODFS-334000/500
额定容量：334000/334000/100000kVA
额定电压：
额定电流：1101.9/2515.2/2777.8A
额定频率：50Hz
相数：单相
分接范围：
联结组标号laOiO
冷却方式：ONAN 70％/ONAF 100％
短路试验：
试验方式 短路阻抗百分数
高压侧-中压侧 20％
高压侧-低压侧 63.41％
高压侧-中压侧 40％
注：高压侧-中压侧意为短接中压侧，在高压侧施加电压，当中压侧达到额定电流时，高压侧此时所施加的电压与高压侧额定电压之比，即为短路阻抗百分数。
通流电容计算：
1.高压侧-中压侧通流试验
短路试验时高压侧施加电压：
可得高压侧阻抗：X＝60600/1101.9＝55.09
当串联谐振时即时回路阻抗最小，电流最大,
ω＝2πf＝2×3.14×50＝314rad/s
故电容C＝0.00005781F＝57.81F,
根据电缆承受电流能力取一次侧电流为150A
则电容耐压最小应为：U＝150×55.09＝8263.5V＝8.26kV
2.高压侧-低压侧通流试验
短路试验时高压侧施加电压：可得高压侧阻抗：X＝192200/1101.9＝174.73
当谐振时即时回路阻抗最小，电流最大，
ω＝2πf＝2×3.14×50＝314rad/s
故电容C＝0.00001823F＝18.23F
根据电缆承受电流能力取一次侧电流为150A
则电容耐压最小应为：U＝150×174.73＝26209.5V＝2.62kV
3.中压侧-低压侧通流试验
短路试验时中压侧施加电压：
可得高中压侧阻抗：X＝53120/2515.2＝21.12
当谐振时即时回路阻抗最小，电流最大，
ω＝2πf＝2×3.14×50＝314rad/s
故电容C＝0.00015079F＝150.79F
根据电缆承受电流能力取一次侧电流为150A
则电容耐压最小应为：U＝150×21.12＝3168V＝3.17kV
综上电容参数为：
通流方式 耐压 耐流 电容值
高压侧-中压侧 8.26kV 150A 57.81μF
高压侧-低压侧 26.21kV 150A 18.23μF
中压侧-低压侧 3.17kV 150A 150.79μF
B.500kV换流变压器所需电容参数计算
已知参数：
产品名称：电力换流变压器
产品型号：ZZDFPZ-493100/500-800
额定容量：493.1MVA/493.1MVA
额定电压：
额定电流：1627/5104A
绝缘水平：网侧：LI 1550 SI 1175 AC 680kV
阀侧：LI 1870 SI 1675 AC Ih938DC 2h 1296 PR 1006kV
网侧中性点：LI/AC 185/95kV
联结组别：liO
频率：50HZ
相数：单相
短路试验：
试验方式 短路阻抗百分数
高压侧-低压侧 20.2％
通流电容：
短路试验时高压侧施加电压：
可得高压侧阻抗：X＝61230/1627＝37.63Ω
当谐振时即时回路阻抗最小，电流最大，
ω＝2πf＝2×3.14×50＝314rad/s
故电容C＝0.00008463F＝84.63F
根据电缆承受电流能力取一次侧电流为150A
则电容耐压最小应为：U＝150×37.63＝5644.5V＝5.64kV
综上电容参数为：
通流方式 耐压 耐流 电容值
高压侧-低压侧 5.64kV 150A 84.63μF
C.1000KV换流变压器
已知参数：
产品名称：电力换流变压器
产品型号：EFPH 8759
额定容量：493.1MVA/493.1MVA
额定电压：
额定电流：813.4/5102A
绝缘水平：网侧：LI 2250 SI 1800 AC 1100kV
阀侧：SI 1175 AC 1h 473–across winding LI 1300 SI 253–DC 2h 639/reversal 458
联结组别：liO
频率：50HZ
相数：单相
短路试验：
试验方式 短路阻抗百分数
高压侧-低压侧 20％
通流电容：
短路试验时高压侧施加电压：
可得高压侧阻抗：X＝121240/813.4＝149.05
当谐振时即时回路阻抗最小，电流最大
ω＝2πf＝2×3.14×50＝314rad/s
故电容C＝0.00002137F＝21.37F
根据电缆承受电流能力取一次侧电流为150A
则电容耐压最小应为：U＝150×149.05＝22357.5V＝22.36kV
通流方式 耐压 耐流 电容值
高压侧-低压侧 22.36kV 150A 21.37μF
由以上计算可知，针对500kV以上大型降压变压器来说，常见的共有五种不同档位的电力电容器，五种电力电容器的电容值大约为：57.81μF、18.23μF、150.79μF、84.63μF和21.37μF。
隔离变压器4的设置，能够进一步提高一次侧电压的幅值，从而增大一次侧电流进而增大二次侧电流，而且本申请实施例中，隔离变压器4能够使调压设备5和开关2与大型变压器隔离，起到保护调压设备5和开关2的作用，从而起到保护整个通流装置的作用。另外，由于电流与变压器的变比成反比关系，当隔离变压器4的高压侧电流增大时，低压侧电流增大的幅度更大，因此，本申请实施例中隔离变压器4的高压侧与开关连接、低压侧与电容器3串联连接，能够避免二次电流过大而损坏通流装置，这种连接方式有利于保护通流装置。
本申请实施例中的隔离变压器4优选三相油浸式变压器，三相油浸式变压器可将电压升压至1.5KV或15KV，绝缘性能达到69兆欧，长时间通流也能保持电流稳定，且三相油浸式变压器为全封闭是变压器，仅有绝缘柱裸露在外面，防雨效果非常好，抗干扰性能强。
调压设备5能够灵活方便地调节隔离变压器4的电压，调压设备5的设置，能够使通流装置通过调节电压来对变压器一次侧电流进行控制，从而大大提高通流装置的灵活性和可靠性。另外，由于调压设备5的设置能够及时将电流调节至合适的大小，还能够对通流装置起到保护作用，避免通流设备及线路因长期过流而损坏。
继续参见图4可知，调压设备5又包括调压器51和调压控制器52，调压控制器52的输入端与电源1连接，调压控制器52的输出端与调压器51的输入端连接，调压器51的输入端还电源1连接，调压器51的输出端与隔离变压器4的高压侧连接。调压器51与调压控制器52相结合，能够控制隔离变压器4中电压的大小，即调压器51通过调压控制器52来改变隔离变压器4中的电压值。本申请实施例中，调压器51可以选择三相柱式调压器，三相柱式调压器抗震能力强，且有外壳包裹，防水防尘能力强，绝缘性能达到56兆欧，在三相调压控制台的控制下能够实现电压在0-220V或者0-380V之间灵活调节，调节精度高。调压控制器52可以选择三相调压控制台，三相调压控制台能够精确调节电压，配合三相柱式调压器的极性调试，调节精度高。另外，三相调压控制台环境适应性好，室内、室外以及高温下均可使用。
本申请实施例中调压设备5采用继电器控制方式进行调压控制。调压设备5包括调压器51和调压控制器52，其中，调压控制器52中包括有继电器，调压器51中包括有电机和线圈。调压控制器52能够通过不同开关来控制其内部继电器辅助触点的通断，再通过继电器辅助触点的通断来控制调压器51内部电机的转动方向，而电机的转动方向又控制着调压器51的线圈接入电路中的匝数。当调压器51的电机正转时，调压器51接入电路中的线圈匝数增多，变比减小，从而使隔离变压器4的电压升高，反之，当调压器51的电机反转时，会使隔离变压器4的电压降低。
现结合图5a和图5b对本实施例中调压设备5的控制方式进行详细阐述。图5a为本申请实施例中调压设备的内部结构示意图，图5b为本申请实施例中调压控制原理图。图5b中，FU1与FU2为熔断器，FR为过流保护器，KM1与KM2为触点继电器，SB为按钮，SB按钮又包括SB1升压按钮、SB2降压按钮和SB3停止按钮，M为调压器51内部的三相电机。
由图5b可知，当按下升压按钮SB1时，KM1继电器得电，KM1辅助触点闭合，电机M正转，带动图5a中箭头处向右移动，即调压器线圈接入电路的匝数增多，变比减小，从而使隔离变压器4的电压升高；当按下降压按钮SB2时，KM2继电器得电，KM2辅助触点闭合，电机反转，带动图5b中箭头处向左移动，即调压器线圈接入电路的匝数减小，变比增大，从而使隔离变压器4的电压降低；当按下SB3停止按钮时，KM1或KM2继电器失电，其辅助触点KM1或KM2断开，电机失电停止旋转，隔离变压器也停止升压或降压。
由图4还可以看出，本申请实施例中电源1可以选择连接有220V或380V交流电的检修箱，通流装置本身的工作电源通过检修箱提供。将电源设置于检修箱内有利于保护电源，从而保护通流装置，避免通流装置放置于户外时，电源收到户外环境干扰而影响整个通流装置的稳定性。
该实施例未详细描述的部分可参照图1和图3所示的实施例一和实施例二，三者之间可以互相参照，在此不再详细阐述。
另外，本申请实施例中电容器3选择可调电容箱。可调电容箱的结构可以参见图6，图6为本申请实施例中可调电容箱的结构示意图，由图6可知，可调电容箱内部由数个电力电容器组成，针对不同的变压器做通流试验时，可根据需要选择不同档位的电力电容器，因此，同一套通流装置能够满足不同变压器的通流试验要求。常见的电力电容器的规格主要有五种，已经在三个实施例中详细描述，在此不再赘述。可调电容箱可以精确调节电容大小，方便根据不同的被通流变压器进行电容选择，从而提高测量精度和准确性。
为了提高安全性，避免出现触电事故，本申请实施例中的通流装置中还包括有报警器，报警器固定设置于隔离变压器4的顶部。例如，可以选择蜂鸣式报警器，这种报警器通过声音和闪光来提醒工作人员，可辨识性高。
采用本申请实施例中的通流装置进行通流试验时，具体过程如下：
第一步：进行开工准备，检测各通流设备的绝缘性以及是否处于正常状态；
第二步：进行通流试验接线；
第三步：全站电流互感器回路变比测量、极性测量；
第四步：如果电流互感器回路变比测量或极性测量不正确，重新检查电流互感器二次回路接线，并整改直到变比测量和极性测量都正确为止；
第五步：如果电流互感器回路变比测量和极性测量均正确，通流试验电源断开并有效隔离，拆除试验接线；
第六步：整理试验现场。
以上所述只是本申请的可选实施方式，对于本技术领域的普通技术人员来说，在不脱离本申请原理的前提下，还可以做出若干改进和润饰，这些改进和润饰也被视为本申请的保护范围。

Claims (10)

1.一种大型变压器通流装置，用于500kV及以上的变压器，变压器套管内部设置有电流互感器CT，所述电流互感器CT的一次侧设置于变压器一次侧回路中，其特征是，所述大型变压器通流装置包括依次串联连接的电源(1)、开关(2)和电容器(3)，所述电容器(3)与变压器一次侧串联，所述电容器(3)用于在串联电路中形成串联谐振。
2.如权利要求1所述的一种大型变压器通流装置，其特征是，所述变压器一次侧的导电杆贯穿于变压器套管内部且引出至变压器套管外部，靠近变压器套管内部的所述导电杆的一端与所述电流互感器CT的一次侧串联，靠近变压器套管外部的所述导电杆的一端与所述电容器(3)串联，形成变压器一次侧串联回路。
3.如权利要求1所述的一种大型变压器通流装置，其特征是，所述开关(2)和电容器(3)之间还设置有隔离变压器(4)，所述隔离变压器(4)的高压侧与所述开关(2)连接，所述隔离变压器(4)的低压侧与所述电容器(3)串联连接。
4.如权利要求3所述的一种大型变压器通流装置，其特征是，所述开关(2)与隔离变压器(4)之间还设置有调压设备(5)，所述调压设备(5)用于调节变压器一次侧电流的大小。
5.如权利要求4所述的一种大型变压器通流装置，其特征是，所述调压设备(5)包括调压器(51)和调压控制器(52)，所述调压控制器(52)的输入端与所述电源(1)连接，所述调压控制器(52)的输出端与所述调压器(51)的输入端连接，所述调压器(51)的输入端还与电源(1)连接，所述调压器(51)的输出端与所述隔离变压器(4)的高压侧连接。
6.如权利要求5所述的一种大型变压器通流装置，其特征是，所述调压设备(5)采用继电器控制的方式进行调压控制。
7.如权利要求3所述的一种大型变压器通流装置，其特征是，所述装置还包括有报警器，所述报警器固定设置于所述隔离变压器(4)的顶部。
8.如权利要求1所述的一种大型变压器通流装置，其特征是，所述电容器(3)的电性能参数由所述变压器的额定电压、额定电流、频率和短路阻抗百分比来确定。
9.如权利要求1-8任意一项所述的一种大型变压器通流装置，其特征是，所述电容器(3)为可调电容箱。
10.如权利要求1-8任意一项所述的一种大型变压器通流装置，其特征是，所述电源(1)为连接有220V或380V交流电的检修箱。
CN201710966037.3A 2017-10-17 2017-10-17 一种大型变压器的通流装置 Pending CN107861012A (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201710966037.3A CN107861012A (zh) 2017-10-17 2017-10-17 一种大型变压器的通流装置

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201710966037.3A CN107861012A (zh) 2017-10-17 2017-10-17 一种大型变压器的通流装置

Publications (1)

Publication Number Publication Date
CN107861012A true CN107861012A (zh) 2018-03-30

Family

ID=61696220

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN201710966037.3A Pending CN107861012A (zh) 2017-10-17 2017-10-17 一种大型变压器的通流装置

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN107861012A (zh)

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN108872919A (zh) * 2018-07-13 2018-11-23 中国三冶集团有限公司 一种变压器低压侧零序电流互感器变比的调试方法
CN113791664A (zh) * 2021-07-26 2021-12-14 广东电网有限责任公司广州供电局 功率补偿装置以及功率补偿方法
CN114114127A (zh) * 2021-12-02 2022-03-01 广西电网有限责任公司梧州供电局 主变套管ct及主变间隔零序、间隙ct的升流试验方法
CN117007888A (zh) * 2023-07-31 2023-11-07 江苏省送变电有限公司 一种用于变压器通流试验的补偿装置

Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP3390902B2 (ja) * 1997-03-04 2003-03-31 大平電子株式会社 共振スナバ回路
CN101424728A (zh) * 2008-11-10 2009-05-06 西北电网有限公司 一种高压电流互感器现场准确度检测试验线路
CN203519764U (zh) * 2013-10-10 2014-04-02 国家电网公司 一种输变电一次升流校核电流互感器极性的装置
CN105044411A (zh) * 2015-09-02 2015-11-11 荣信电力电子股份有限公司 一种负载电流含直流分量的功率模块通流试验平台
CN206208997U (zh) * 2016-11-15 2017-05-31 甘肃送变电工程公司 一种变电站一次通流设备
CN107045918A (zh) * 2017-01-19 2017-08-15 江苏省送变电公司 一种用于变压器通流试验的可调电感器
CN206541730U (zh) * 2017-02-20 2017-10-03 山东送变电工程公司 不平衡型三相共体一次通流升压试验变压器

Patent Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP3390902B2 (ja) * 1997-03-04 2003-03-31 大平電子株式会社 共振スナバ回路
CN101424728A (zh) * 2008-11-10 2009-05-06 西北电网有限公司 一种高压电流互感器现场准确度检测试验线路
CN203519764U (zh) * 2013-10-10 2014-04-02 国家电网公司 一种输变电一次升流校核电流互感器极性的装置
CN105044411A (zh) * 2015-09-02 2015-11-11 荣信电力电子股份有限公司 一种负载电流含直流分量的功率模块通流试验平台
CN206208997U (zh) * 2016-11-15 2017-05-31 甘肃送变电工程公司 一种变电站一次通流设备
CN107045918A (zh) * 2017-01-19 2017-08-15 江苏省送变电公司 一种用于变压器通流试验的可调电感器
CN206541730U (zh) * 2017-02-20 2017-10-03 山东送变电工程公司 不平衡型三相共体一次通流升压试验变压器

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
周利军 等: "《冲击电流的产生与测量》", 31 October 2011 *

Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN108872919A (zh) * 2018-07-13 2018-11-23 中国三冶集团有限公司 一种变压器低压侧零序电流互感器变比的调试方法
CN108872919B (zh) * 2018-07-13 2021-01-05 中国三冶集团有限公司 一种变压器低压侧零序电流互感器变比的调试方法
CN113791664A (zh) * 2021-07-26 2021-12-14 广东电网有限责任公司广州供电局 功率补偿装置以及功率补偿方法
CN114114127A (zh) * 2021-12-02 2022-03-01 广西电网有限责任公司梧州供电局 主变套管ct及主变间隔零序、间隙ct的升流试验方法
CN117007888A (zh) * 2023-07-31 2023-11-07 江苏省送变电有限公司 一种用于变压器通流试验的补偿装置

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN105044479B (zh) 大型油浸式变压器空、负载综合试验设备及方法
CN105044408B (zh) 一种特高压电流互感器检定用大电流升流装置
CN107861012A (zh) 一种大型变压器的通流装置
CN108459249B (zh) 可控饱和电抗的特高压gil交流耐压试验装置及方法
CN104035013A (zh) 一种500kV电磁式电压互感器交流倍频耐压试验电路和方法
CN105259489B (zh) 特高压中性点电抗器现场感应耐压试验系统及方法
WO2015180002A1 (zh) 特高压电抗器铁芯和夹件故障判断及其在线处理、消除装置
CN105785247A (zh) 交流滤波器用断路器交直流混合耐压接线回路及试验方法
CN207663042U (zh) 1000kV交流特高压电流互感器误差校验移动平台
CN106324444A (zh) 一种变压器试验平台
CN103336188A (zh) 一种适用于gis设备用升流装置
CN109521339B (zh) 基于非全补偿的工频并联谐振耐压试验方法
CN105467239A (zh) 一种电压互感器励磁特性试验系统
CN111044828A (zh) 基于正、负序方程组的三相变压器绕组参数在线监测方法
CN106959405A (zh) 特高压gis主回路绝缘试验的电气量与试验能力计算方法
CN110620433A (zh) 一种交流电缆改直流运行的长期电压试验系统
CN207067321U (zh) 高海拔地区750kV并联电抗器现场局部放电试验装置
CN107436399A (zh) 高海拔地区750kV并联电抗器局部放电试验装置
CN206892261U (zh) 一种用于架空线路的交流耐压试验装置
CN103605101B (zh) 工频分段升压试验仪
CN205229335U (zh) 一种电压互感器励磁特性试验装置
CN204515031U (zh) 大型油浸式变压器空、负载综合试验设备
CN204613387U (zh) 用于电流互感器检测的供电装置
CN113410035A (zh) 一种基于y型接线具有接地补偿功能的防谐振电压互感器
CN203365565U (zh) 一种适用于gis设备用升流装置

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
RJ01 Rejection of invention patent application after publication
RJ01 Rejection of invention patent application after publication

Application publication date: 20180330