CN107760987A - 15CrMoR钢板及其提高心部低温冲击韧性的方法 - Google Patents
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Abstract
本发明公开了一种大厚度15CrMoR钢板及其提高心部低温冲击韧性的方法,所述钢板化学成分组成及其质量百分含量为:C:0.12~0.16%、Si:0.17~0.37%、Mn:0.4~0.7%、P≤0.010%、S≤0.010%、Cr:0.80~1.10%、Mo:0.45~0.55%、Ni≤0.3%、Cu≤0.2%、Sb≤0.0025%、Sn≤0.01%、As≤0.016%,余量为铁和不可避免的杂质。本发明方法包括轧制和热处理工序,增加钢板心部变形量,细化钢板心部组织。本发明生产的大厚度15CrMoR钢板,钢板心部‑20~‑10℃冲击功均≥100J,钢板其他性能均满足GB 713‑2014规定。
Description
技术领域
本发明属于冶金技术领域,具体涉及一种大厚度15CrMoR钢板及其提高心部低温冲击韧性的方法。
背景技术
15CrMoR钢是石油化工设备常用的一种中温压力容器用钢,广泛的应用于石油化工、煤化工、火电等行业设备的生产制造。当15CrMoR钢板应用于制造特殊(高温、高压、临氢等)条件下使用的压力容器设备时,其服役条件更加恶劣,因此15CrMoR钢板在满足GB 713-2014规定的同时,对钢板中有害元素的控制及钢板低温冲击韧性提出了更高的要求。由于现在压力容器设计趋向大型化,对于大厚度15CrMoR钢板的需求增加,对钢板性能(特别是低温冲击韧性)要求也更加严格。大厚度15CrMoR钢板由于钢板较厚,轧制过程中钢板心部压下量不足,且正火冷却时钢板心部冷速较慢,均导致钢板心部组织较为粗大且不均匀,降低钢板心部低温冲击韧性。针对上述问题,本发明提供了一种大厚度15CrMoR钢板及其提高心部低温冲击韧性的方法。
发明内容
本发明所要解决的技术问题是提供一种大厚度15CrMoR钢板;同时本发明还提供了一种提高大厚度15CrMoR钢板心部低温冲击韧性的方法。
为解决上述技术问题,本发明所采取的技术方案是:一种大厚度15CrMoR钢板,所述钢板化学成分组成及其质量百分含量为:C:0.12~0.16%、Si:0.17~0.37%、Mn:0.4~0.7%、P≤0.010%、S≤0.010%、Cr:0.80~1.10%、Mo:0.45~0.55%、Ni≤0.3%、Cu≤0.2%、Sb≤0.0025%、Sn≤0.01%、As≤0.016%,余量为铁和不可避免的杂质。
本发明所述钢板厚度为100-140mm。
本发明所述钢板心部-20~-10℃冲击功均≥100J,钢板其他性能均满足GB 713-2014规定。
本发明还提供了一种提高大厚度15CrMoR钢板心部低温冲击韧性的方法,所述方法包括轧制和热处理工序;所述热处理工序,采用正火+回火工艺,钢板正火前先进行预热处理。
本发明所述轧制工序,钢板轧制过程采用温度梯度轧制,钢板粗轧后尽快入水,入水时间25-35s,出水后直接进行精轧,精轧开轧温度740~760℃。由于钢板表面温度较低,心部仍有较高的温度,心部较软,精轧时钢板心部压下量较大,细化钢板心部组织。
本发明所述热处理工序,采用正火+回火工艺,正火前先进行预热处理,预热处理工艺为钢板加热温度900~920℃,保温5.3~5.7h后水冷。
本发明所述热处理工序,正火在奥氏体-铁素体两相区进行,钢板加热温度830~850℃,保温5.3~5.7h后水冷。
本发明所述热处理工序,回火温度740-760℃,保温3.5~4.0h后空冷。本发明大厚度15CrMoR钢板性能检测方法参考GB 713-2014。
采用上述技术方案所产生的有益效果在于:1、本发明轧制过程中精轧时采用温度梯度轧制,增加钢板心部变形量,细化钢板心部组织。2、本发明钢板正火前先进行预热处理,保证钢板强度。3、本发明钢板正火在奥氏体-铁素体两相区进行,保证钢板的低温冲击性能。4、本发明方法生产的大厚度15CrMoR钢板,钢板心部-20~-10℃冲击功均≥100J,钢板其他性能均满足GB 713-2014规定。
附图说明
图1为实施例1钢板心部金相组织图。
具体实施方式
下面结合附图和具体实施例对本发明作进一步详细的说明。
实施例1
本实施例大厚度15CrMoR钢板厚度为120mm,所述钢板化学成分组成及其质量百分含量为:C:0.14%、Si:0.24%、Mn:0.56%、P:0.003%、S:0.0009%、Cr:0.94 %、Mo:0.47%、Ni:0.12%、Cu:0.05%、Sb:0.001%、Sn:0.002%、As:0.003%,余量为铁和不可避免的杂质。
本实施例提高大厚度15CrMoR钢板心部低温冲击韧性的方法,包括轧制和热处理工序,具体工艺步骤如下所述:
(1)轧制工序:钢板轧制过程采用温度梯度轧制,钢板粗轧后尽快入水,入水时间30s;出水后直接开始精轧,精轧开轧温度740℃,由于钢板表面及心部温差,精轧时钢板心部压下量较大,细化钢板心部组织;
(2)热处理工序:采用正火+回火工艺,正火前先进行预热处理,预热处理工艺钢板加热温度900℃,保温5.5h后水冷;
正火在奥氏体-铁素体两相区进行,钢板加热温度830℃,保温5.5h后水冷;
回火温度740℃,保温4.0h后空冷。
钢板心部-10℃冲击功为198J、206J、187J,其他性能满足GB 713-2014规定。
图1为实施例1钢板心部金相组织图(实施例2-6钢板心部金相组织图与图1类似,故省略)。
实施例2
本实施例大厚度15CrMoR钢板厚度为134mm,所述钢板化学成分组成及其质量百分含量为:C:0.13%、Si:0.23%、Mn:0.52%、P:0.008%、S:0.001%、Cr:0.91 %、Mo:0.47%、Ni:0.10%、Cu:0.01%、Sb:0.002%、Sn:0.001%、As:0.002%,余量为铁和不可避免的杂质。
本实施例提高大厚度15CrMoR钢板心部低温冲击韧性的方法,包括轧制和热处理工序,具体工艺步骤如下所述:
(1)轧制工序:钢板轧制过程采用温度梯度轧制,钢板粗轧后尽快入水,入水时间25s;出水后直接开始精轧,精轧开轧温度746℃,由于钢板表面及心部温差,精轧时钢板心部压下量较大,细化钢板心部组织;
(2)热处理工序:采用正火+回火工艺,正火前先进行预热处理,预热处理工艺钢板加热温度915℃,保温5.7h后水冷;
正火在奥氏体-铁素体两相区进行,钢板加热温度846℃,保温5.7h后水冷;
回火温度760℃,保温3.5h后空冷。
钢板心部-18℃冲击功为258J、199J、243J,其他性能满足GB 713-2014规定。
实施例3
本实施例大厚度15CrMoR钢板厚度为125mm,所述钢板化学成分组成及其质量百分含量为:C:0.15%、Si:0.26%、Mn:0.57%、P:0.004%、S:0.002%、Cr:0.92 %、Mo:0.48%、Ni:0.07%、Cu:0.02%、Sb:0.0015%、Sn:0.001%、As:0.003%,余量为铁和不可避免的杂质。
本实施例提高大厚度15CrMoR钢板心部低温冲击韧性的方法,包括轧制和热处理工序,具体工艺步骤如下所述:
(1)轧制工序:钢板轧制过程采用温度梯度轧制,钢板粗轧后尽快入水,入水时间28s;出水后直接开始精轧,精轧开轧温度757℃,由于钢板表面及心部温差,精轧时钢板心部压下量较大,细化钢板心部组织;
(2)热处理工序:采用正火+回火工艺,正火前先进行预热处理,预热处理工艺钢板加热温度920℃,保温5.3后水冷;
正火在奥氏体-铁素体两相区进行,钢板加热温度850℃,保温5.3h后水冷;
回火温度755℃,保温3.7h后空冷。
钢板心部-15℃冲击功为179J、226J、261J,其他性能满足GB 713-2014规定。
实施例4
本实施例大厚度15CrMoR钢板厚度为115mm,所述钢板化学成分组成及其质量百分含量为:C:0.15%、Si:0.22%、Mn:0.51%、P:0.005%、S:0.002%、Cr:0.98 %、Mo:0.48%、Ni:0.09%、Cu:0.02%、Sb:0.002%、Sn:0.003%、As:0.001%,余量为铁和不可避免的杂质。
本实施例提高大厚度15CrMoR钢板心部低温冲击韧性的方法,包括轧制和热处理工序,具体工艺步骤如下所述:
(1)轧制工序:钢板轧制过程采用温度梯度轧制,钢板粗轧后尽快入水,入水时间25s;出水后直接开始精轧,精轧开轧温度760℃,由于钢板表面及心部温差,精轧时钢板心部压下量较大,细化钢板心部组织;
(2)热处理工序:采用正火+回火工艺,正火前先进行预热处理,预热处理工艺钢板加热温度915℃,保温5.4h后水冷;
正火在奥氏体-铁素体两相区进行,钢板加热温度840℃,保温5.4h后水冷;
回火温度750℃,保温3.9h后空冷。
钢板心部-20℃冲击功为238J、162J、186J,其他性能满足GB 713-2014规定。
实施例5
本实施例大厚度15CrMoR钢板厚度为100mm,所述钢板化学成分组成及其质量百分含量为:C:0.12%、Si:0.17%、Mn:0.4%、P:0.010%、S:0.010%、Cr:0.80%、Mo:0.45%、Ni:0.3%、Cu:0.2%、Sb:0.0025%、Sn:0.01%、As:0.016%,余量为铁和不可避免的杂质。
本实施例提高大厚度15CrMoR钢板心部低温冲击韧性的方法,包括轧制和热处理工序,具体工艺步骤如下所述:
(1)轧制工序:钢板轧制过程采用温度梯度轧制,钢板粗轧后尽快入水,入水时间35s;出水后直接开始精轧,精轧开轧温度740℃,由于钢板表面及心部温差,精轧时钢板心部压下量较大,细化钢板心部组织;
(2)热处理工序:采用正火+回火工艺,正火前先进行预热处理,预热处理工艺钢板加热温度900℃,保温5.3h后水冷;
正火在奥氏体-铁素体两相区进行,钢板加热温度830℃,保温5.3h后水冷;
回火温度740℃,保温3.5h后空冷。
钢板心部-15℃冲击功为258J、198J、100J,其他性能满足GB 713-2014规定。
实施例6
本实施例大厚度15CrMoR钢板厚度为140mm,所述钢板化学成分组成及其质量百分含量为:C:0.16%、Si:0.37%、Mn:0.7%、P:0.007%、S:0.006%、Cr:1.10 %、Mo:0.55%、Ni:0.15%、Cu:0.12%、Sb:0.0009%、Sn:0.005%、As:0.011%,余量为铁和不可避免的杂质。
本实施例提高大厚度15CrMoR钢板心部低温冲击韧性的方法,包括轧制和热处理工序,具体工艺步骤如下所述:
(1)轧制工序:钢板轧制过程采用温度梯度轧制,钢板粗轧后尽快入水,入水时间32s;出水后直接开始精轧,精轧开轧温度756℃,由于钢板表面及心部温差,精轧时钢板心部压下量较大,细化钢板心部组织;
(2)热处理工序:采用正火+回火工艺,正火前先进行预热处理,预热处理工艺钢板加热温度920℃,保温5.7h后水冷;
正火在奥氏体-铁素体两相区进行,钢板加热温度850℃,保温5.7h后水冷;
回火温度760℃,保温4.0h后空冷。
钢板心部-18℃冲击功为245J、226J、176J,其他性能满足GB 713-2014规定。
以上实施例仅用以说明而非限制本发明的技术方案,尽管参照上述实施例对本发明进行了详细说明,本领域的普通技术人员应当理解:依然可以对本发明进行修改或者等同替换,而不脱离本发明的精神和范围的任何修改或局部替换,其均应涵盖在本发明的权利要求范围当中。
Claims (8)
1.一种大厚度15CrMoR钢板,其特征在于,所述钢板化学成分组成及其质量百分含量为:C:0.12~0.16%、Si:0.17~0.37%、Mn:0.4~0.7%、P≤0.010%、S≤0.010%、Cr:0.80~1.10%、Mo:0.45~0.55%、Ni≤0.3%、Cu≤0.2%、Sb≤0.0025%、Sn≤0.01%、As≤0.016%,余量为铁和不可避免的杂质。
2.根据权利要求1所述的一种大厚度15CrMoR钢板,其特征在于,所述钢板厚度100-140mm。
3.根据权利要求1所述的一种大厚度15CrMoR钢板,其特征在于,所述钢板心部-20~-10℃冲击功均≥100J。
4.基于权利要求1-3任意一项所述的一种提高大厚度15CrMoR钢板心部低温冲击韧性的方法,其特征在,所述方法包括轧制和热处理工序;所述热处理工序,采用正火+回火工艺,钢板正火前先进行预热处理。
5.根据权利要求4所述的一种提高大厚度15CrMoR钢板心部低温冲击韧性的方法,其特征在于,所述轧制工序,钢板轧制过程采用温度梯度轧制,钢板粗轧后尽快入水,入水时间25-35s,出水后直接进行精轧,精轧开轧温度740~760℃。
6.根据权利要求4所述的一种提高大厚度15CrMoR钢板心部低温冲击韧性的方法,其特征在,所述热处理工序,采用正火+回火工艺,正火前先进行预热处理,预热处理工艺为钢板加热温度900~920℃,保温5.3~5.7h后水冷。
7.根据权利要求4-6任意一项所述的一种提高大厚度15CrMoR钢板心部低温冲击韧性的方法,其特征在,所述热处理工序,正火在奥氏体-铁素体两相区进行,钢板加热温度830~850℃,保温5.3~5.7h后水冷。
8.根据权利要求4-6任意一项所述的一种提高大厚度15CrMoR钢板心部低温冲击韧性的方法,其特征在,所述热处理工序,回火温度740-760℃,保温3.5~4.0h后空冷。
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CN114635083A (zh) * | 2022-03-04 | 2022-06-17 | 包头钢铁(集团)有限责任公司 | 一种改善超厚规格15CrMoR压力容器钢板心部低温冲击韧性的方法 |
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Non-Patent Citations (2)
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---|
徐琛等: "模拟焊后热处理工艺对15CrMoR钢的组织和性能的影响", 《金属材料与冶金工程》 * |
梁宝珠等: "中温压力容器临氢用15CrMoR(H)钢", 《2014年全国轧钢生产技术会议文集(上)》 * |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN109182902A (zh) * | 2018-09-19 | 2019-01-11 | 江阴兴澄特种钢铁有限公司 | 一种低碳含量临氢设备用大厚度钢板及其生产方法 |
CN114635083A (zh) * | 2022-03-04 | 2022-06-17 | 包头钢铁(集团)有限责任公司 | 一种改善超厚规格15CrMoR压力容器钢板心部低温冲击韧性的方法 |
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