CN107649628A - 一种zk61高强镁合金锻件的加工方法 - Google Patents

一种zk61高强镁合金锻件的加工方法 Download PDF

Info

Publication number
CN107649628A
CN107649628A CN201710852277.0A CN201710852277A CN107649628A CN 107649628 A CN107649628 A CN 107649628A CN 201710852277 A CN201710852277 A CN 201710852277A CN 107649628 A CN107649628 A CN 107649628A
Authority
CN
China
Prior art keywords
forging
strength magnesium
processing method
magnesium alloys
temperature
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
CN201710852277.0A
Other languages
English (en)
Other versions
CN107649628B (zh
Inventor
雷文光
韩栋
樊亚军
葛庆
黄辉
李雪成
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Shaanxi Magnesium Special Material Science And Technology Co Ltd
Original Assignee
Shaanxi Magnesium Special Material Science And Technology Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Shaanxi Magnesium Special Material Science And Technology Co Ltd filed Critical Shaanxi Magnesium Special Material Science And Technology Co Ltd
Priority to CN201710852277.0A priority Critical patent/CN107649628B/zh
Publication of CN107649628A publication Critical patent/CN107649628A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN107649628B publication Critical patent/CN107649628B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21J—FORGING; HAMMERING; PRESSING METAL; RIVETING; FORGE FURNACES
    • B21J5/00—Methods for forging, hammering, or pressing; Special equipment or accessories therefor
    • B21J5/002—Hybrid process, e.g. forging following casting
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
    • C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
    • C22F1/06—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of magnesium or alloys based thereon

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Forging (AREA)

Abstract

本发明公开的一种ZK61高强镁合金锻件的加工方法，包括以下步骤：步骤1，将柱状ZK61镁合金合金铸锭进行开坯锻造，得到第一锻坯；步骤2，将第一锻坯反复镦拔锻造，得到第二锻坯；步骤3，将第二锻坯进行最终成形锻造，得到ZK61镁合金半成品锻件；步骤4，将半成品锻件进行人工时效热处理，得到厚度不大于200mm的ZK61高强镁合金锻件。本发明加工方法制备的ZK61高强镁合金锻件组织均匀、力学性能优异、一致性较好、强度和塑性得到良好匹配，批次稳定性得到有效提高，有很好的实用价值。

Description

一种ZK61高强镁合金锻件的加工方法
技术领域
本发明属于镁合金材料加工方法技术领域，具体涉及一种ZK61高强镁合金锻件的加工方法。
背景技术
镁及镁合金是迄今在工程应用中最轻的金属结构材料，其密度仅为1.8g/cm3，相当于铝密度的2/3、钢密度的1/4；同时，镁合金具有较高的比强度和比刚度，电磁屏蔽性能优越，阻尼减震性能好，易于加工成形和容易回收，这些优良特性使其被誉为“21世纪绿色工程金属结构材料”。由于镁合金在实现轻量化、节能降耗、减少环境污染等方面具有显著作用，在国防军事、航空航天、汽车、电子、机械等工业领域以及家庭办公用品和运动器材等领域正得到日益广泛的应用。在国防军工领域，已应用于制造飞机、导弹、飞船、卫星、轻武器等重要武器装备零件，特别是我国目前大飞机、绕月飞行器、高速轨道交通、电动汽车等大型工程项目的启动，对镁合金的应用前景非常可观，同时对镁合金的性能也提出了更高要求。
镁及镁合金具有密排六方结构，可开动的滑移系少，塑性成形能力很差，但可以通过晶粒细化来改善镁合金的强度以及塑性。镁合金的晶粒细化方法主要包括合金化、快速凝固粉末冶金法、铸态晶粒细化以及塑性变形等方法。其中，塑性变形主要通过锻造、轧制、等通道转角挤压等工艺来实现。锻造工艺在钢以及各类合金中都有较广泛的应用，能够有效改善合金的力学性能。然而，由于镁合金的塑性特性，变形抗力大，对锻造温度比较敏感，锻造过程极易开裂，使其锻造成形难，制造成本高，导致镁合金的锻造产品应用较少，另外目前镁合金产品尺寸较小，不能生产大规格的结构件，这也是高强镁合金广泛应用受限制的一个重要方面。
ZK61镁合金是目前所有常用镁合金中强度及比强度最高的，然而ZK61镁合金存在铸造热裂倾向严重、塑性差等诸多缺点，使得镁合金锻件的成品率非常低，在锻造过程中经常出现锻件力学性能不合格，表面裂口等现象。
因此，进一步优化ZK61镁合金锻件的热加工工艺来实现镁合金强度-塑性的良好匹配，组织性能均匀一致，减小各向异性，提高产品的批次稳定性，已成为ZK61高强镁合金锻件加工关键技术开发的难点。
发明内容
本发明的目的是提供一种ZK61高强镁合金锻件的加工方法，解决了现有ZK61镁合金在加工过程中，热裂倾向严重、塑性差、锻件成品率低的问题。
本发明所采用的技术方案是，一种ZK61高强镁合金锻件的加工方法，包括以下步骤：
步骤1，取柱状ZK61镁合金铸锭，开坯锻造，随后空冷得到横截面为正方形的第一锻坯；
步骤2，取步骤1得到的第一锻坯，反复镦拔锻造，随后空冷得到横截面为正方形的第二锻坯；
步骤3，取步骤2得到的第二锻坯，进行一火次的最终成形锻造，随后空冷得到横截面为正方形的半成品锻件；
步骤4，取步骤3得到的半成品锻件，置于加热炉中热处理，取出后空冷，即得到呈长方体的ZK61高强镁合金锻件。
本发明的特征还在于，
步骤1中开坯锻造包括1-2火次操作，每火次的锻造比均为2.0-3.0。
开坯锻造中每火次开始操作前，均需对铸锭加热：加热温度为430℃-460℃；加热时间t1满足0.7δ1≤t1≤1.0δ1，其中参数δ1为铸锭的横截面直径，δ1的单位为mm，t1的单位为min；
开坯锻造中每火次的终锻温度280℃-460℃。
步骤1中铸锭的直径不大于300mm。
步骤2中，每次镦拔锻造均包括2-3火次操作，每火次的锻造比均为1.5-2.0。
步骤2的镦拔锻造中，每火次操作之前，均需对第一锻坯进行加热：加热温度400℃-430℃；加热时间t2满足0.5δ2≤t2≤0.7δ2，其中参数δ2为第一锻坯的横截面边长，δ2的单位为mm，t2的单位为min；
镦拔锻造中每火次的终锻温度均250℃-430℃。
步骤3中的最终成形锻造操作之前，需对第二锻坯进行加热：加热温度370℃-400℃；加热时间t3满足0.5δ3≤t3≤0.7δ3，其中参数δ3为第二锻坯的横截面边长，δ3的单位为mm，t3的单位为min；
最终成形锻造后的终锻温度220℃-400℃。
步骤4中热处理采用人工时效热处理。
步骤4中热处理温度150℃-180℃，热处理时间12h-24h。
步骤4中ZK61高强镁合金锻件的长度为235-500mm、宽度为200-300mm、厚度为100-200mm。
本发明加工方法的有益效果是：
a)本发明加工方法将锻造加热温度调整为370℃-460℃，在避免晶粒过于长大的同时，降低了镁合金的变形抗力；将终锻温度调整在220℃-280℃，在保证足够变形量的同时，也减小了由于温度过低而引起的脆性开裂；本发明加工方法根据镁合金坯料的横截面直径，调整加热保温时间，在减小镁合金坯料内、外表面温差的同时，避免了由于保温时间过长、引发再结晶从而导致晶粒粗大的现象，在保证了合金塑性的同时，提高了合金的强度；
b)本发明加工方法通过多火次逐级降温、大变形量反复镦拔锻造以及严格调控加工温区，有效得消除了变形死区，充分破碎晶粒、细化组织；通过调整人工时效热处理温度及保温时间，实现了合金强度与塑性的良好匹配；克服了传统工艺的不足，获得组织性能均匀一致、各向异性较小的高性能ZK61镁合金锻件；
c)本发明加工方法得到的ZK61高强镁合金锻件组织性能均匀一致、合金的强度和塑性能良好匹配、批次稳定性好，有很好的实用价值。
具体实施方式
下面通过具体实施方式对本发明加工方法进行详细说明。
本发明一种ZK61高强镁合金锻件的加工方法，包括以下步骤：
步骤1，取直径不大于300mm柱状ZK61镁合金铸锭，开坯锻造，随后空冷得到横截面为正方形的第一锻坯；开坯锻造包括1-2火次操作，每火次的锻造比均为2.0-3.0；在开坯锻造中每火次开始操作前，均需对铸锭加热：加热温度为430℃-460℃；加热时间t1满足0.7δ1≤t1≤1.0δ1，其中参数δ1为铸锭的横截面直径，δ1的单位为mm，t1的单位为min；开坯锻造中每火次的终锻温度均不小于280℃。
步骤2，取步骤1得到的第一锻坯，反复镦拔锻造，随后空冷得到横截面为正方形的第二锻坯；其中每次镦拔锻造均包括2-3火次操作，每火次的锻造比均为1.5-2.0；在每火次操作之前，均需对第一锻坯进行加热：加热温度400℃-430℃；加热时间t2满足0.5δ2≤t2≤0.7δ2，其中参数δ2为第一锻坯的横截面边长，δ2的单位为mm，t2的单位为min；且镦拔锻造中每火次的终锻温度均不小于250℃。
步骤3，取步骤2得到的第二锻坯，进行一火次的最终成形锻造，随后空冷得到横截面为正方形的半成品锻件；在最终成形锻造操作之前，需对第二锻坯进行加热：加热温度370℃-400℃；加热时间t3满足0.5δ3≤t3≤0.7δ3，其中参数δ3为第二锻坯的横截面边长，δ3的单位为mm，t3的单位为min；且最终成形锻造后的终锻温度不小于220℃。
步骤4，取步骤3得到的半成品锻件，置于加热炉中进行人工时效热处理，热处理温度150℃-180℃、热处理时间12h-24h，取出后空冷，即得到长度为235-500mm、宽度为200-300mm、厚度为100-200mm的长方体ZK61高强镁合金锻件。
本发明加工方法通过多火次逐级降温、大变形量反复镦拔锻造以及严调控加工温区，有效得消除了镁合金的变形死区，充分破碎晶粒、细化组织；通过调整人工时效热处理温度及保温时间，实现了合金强度与塑性的良好匹配；克服了传统工艺的不足，获得组织性能均匀一致、各向异性较小的高性能ZK61高强镁合金锻件。
实施例1
步骤1，取直径150mm的ZK61镁合金铸锭进行开坯锻造，随后空冷得到截面形状为正方形、边长为130mm的第一锻坯。开坯锻造包括一火次操作，锻造比为3.0；一火次操作前对铸锭进行加热处理：加热温度430℃，加热保温时间为105min，终锻温度为280℃。
步骤2、将步骤1中的第一锻坯进行反复的镦拔锻造，空冷后得到截面形状为正方形、边长为130mm第二锻坯。每次镦拔锻造包括两火次操作，每火次的锻造比均为2.0。每火次操作之前均需对第一锻坯加热：加热温度400℃、加热保温时间为65min、终锻温度为250℃。
步骤3、将步骤2的第二锻坯进行一火次的最终成形锻造，空冷后得到截面形状为正方形的半成品锻件。最终成形锻造前均对第二锻坯进行热处理：加热温度370℃；加热保温时间为65min；终锻温度为220℃。
步骤4、将步骤3的半成品锻件置于加热炉中进行热处理，取出后空冷，得到长、宽、高为235mm×200mm×100mm的长方体ZK61高强镁合金成品锻件；其中热处理采用人工时效热处理，热处理温度为180℃，热处理时间为12h。
对通过实施例1的加工方法得到的两批次ZK61高强镁合金锻件的室温力学性能进行检测，结果见表1：
表1实施例1中ZK61高强镁合金锻件室温力学性能
由表1可知，两批次的ZK61高强镁合金锻件的纵向性能和横向性能差异较小，有效地降低了ZK61高强镁合金锻件的各向异性，在保持较高强度的同时，延伸率平均提高了50％；每批次的ZK61高强镁合金锻件经超声波探伤达到GB/T 6519-2013种AA级水平，单个缺陷当量平底孔直径≤1.2mm。
由上可知，实施例1加工的ZK61高强镁合金锻件综合力学性能优异，探伤级别高，完全满足ZK61高强镁合金锻件指标要求。
实施例2
步骤1，取直径200mm的ZK61镁合金铸锭进行开坯锻造，随后空冷得到截面形状为正方形、边长为180mm的第一锻坯。开坯锻造包括一火次操作，锻造比为2.8；一火次操作前对铸锭进行加热处理：加热温度440℃，加热保温时间为140min，终锻温度为290℃。
步骤2、将步骤1中的第一锻坯进行反复的镦拔锻造，空冷后得到截面形状为正方形、边长为180mm第二锻坯。每次镦拔锻造包括两火次操作，每火次的锻造比均为1.8。每火次操作之前均需对第一锻坯加热：加热温度410℃、加热保温时间为108min、终锻温度为260℃。
步骤3、将步骤2的第二锻坯进行一火次的最终成形锻造，空冷后得到截面形状为正方形的半成品锻件。最终成形锻造前均对第二锻坯进行热处理：加热温度380℃；加热保温时间为108min；终锻温度为250℃。
步骤4、将步骤3的半成品锻件置于加热炉中进行热处理，取出后空冷，得到长、宽、高为365mm×240mm×120mm的长方体ZK61高强镁合金成品锻件；其中热处理采用人工时效热处理，热处理温度为170℃，热处理时间为12h。
对通过实施例2的加工方法得到的两批次ZK61高强镁合金锻件的室温力学性能进行检测，结果见表2：
表2实施例2中ZK61高强镁合金锻件室温力学性能
由表2可知，每批次的ZK61高强镁合金锻件的纵向性能和横向性能差异较小，有效地降低了ZK61高强镁合金锻件的各向异性，在保持较高强度的同时，延伸率平均提高了65％。每批次的ZK61高强镁合金锻件经超声波探伤达到GB/T 6519-2013中AA级水平，单个缺陷当量平底孔直径≤1.2mm。
由上可知，实施例2加工的ZK61高强镁合金锻件综合力学性能优异，探伤级别高，完全满足ZK61高强镁合金锻件指标要求。
实施例3
步骤1，取直径260mm的ZK61镁合金铸锭进行开坯锻造，随后空冷得到截面形状为正方形、边长为220mm的第一锻坯。开坯锻造包括两火次操作，每火次的锻造比均为2.5；每火次操作前均需对铸锭进行加热处理：加热温度450℃，加热保温时间为208min，终锻温度为300℃。
步骤2、将步骤1中的第一锻坯进行反复的镦拔锻造，空冷后得到截面形状为正方形、边长为220mm第二锻坯。每次镦拔锻造包括三火次操作，每火次的锻造比均为1.6。每火次操作之前均需对第一锻坯加热：加热温度420℃、加热保温时间为154min、终锻温度为250℃。
步骤3、将步骤2的第二锻坯进行一火次的最终成形锻造，空冷后得到截面形状为正方形的半成品锻件。最终成形锻造前均对第二锻坯进行热处理：加热温度390℃；加热保温时间为154min；终锻温度为220℃。
步骤4、将步骤3的半成品锻件置于加热炉中进行热处理，取出后空冷，得到长、宽、高为450mm×250mm×150mm的长方体ZK61高强镁合金成品锻件；其中热处理采用人工时效热处理，热处理温度为160℃，热处理时间为18h。
对通过实施例3的加工方法得到的两批次ZK61高强镁合金锻件的室温力学性能进行检测，结果见表3：
表3实施例3中ZK61高强镁合金锻件室温力学性能
由表3可知，每批次的ZK61高强镁合金锻件的纵向性能和横向性能差异较小，有效地降低了ZK61高强镁合金锻件的各向异性，在保持较高强度的同时，延伸率平均提高110％。每批次的ZK61高强镁合金锻件经超声波探伤达到GB/T 6519-2013中AA级水平，单个缺陷当量平底孔直径≤1.2mm。
由上可知，实施例3加工的ZK61高强镁合金锻件综合力学性能优异，探伤级别高，完全满足ZK61高强镁合金锻件指标要求。
实施例4
步骤1，取直径300mm的ZK61镁合金铸锭进行开坯锻造，随后空冷得到截面形状为正方形、边长为265mm的第一锻坯。开坯锻造包括两火次操作，每火次的锻造比均为2.0；每火次操作前均需对铸锭进行加热处理：加热温度460℃，加热保温时间为300min，终锻温度为280℃。
步骤2、将步骤1中的第一锻坯进行反复的镦拔锻造，空冷后得到截面形状为正方形、边长为265mm第二锻坯。每次镦拔锻造包括三火次操作，每火次的锻造比均为1.5。每火次操作之前均需对第一锻坯加热：加热温度430℃、加热保温时间为185min、终锻温度为270℃。
步骤3、将步骤2的第二锻坯进行一火次的最终成形锻造，空冷后得到截面形状为正方形的半成品锻件。最终成形锻造前均对第二锻坯进行热处理：加热温度400℃；加热保温时间为185min；终锻温度为220℃。
步骤4、将步骤3的半成品锻件置于加热炉中进行热处理，取出后空冷，得到长、宽、高为500mm×300mm×200mm的长方体ZK61高强镁合金成品锻件；其中热处理采用人工时效热处理，热处理温度为150℃，热处理时间为24h。
对通过实施例4的加工方法得到的两批次ZK61高强镁合金锻件的室温力学性能进行检测，结果见表4：
表4实施例4中ZK61高强镁合金锻件室温力学性能
由表4可知，每批次的ZK61高强镁合金锻件的纵向性能和横向性能差异较小，有效地降低了ZK61高强镁合金锻件的各向异性，在保持较高强度的同时，延伸率平均提高150％。每批次的ZK61高强镁合金锻件经超声波探伤达到GB/T 6519-2013中AA级水平，单个缺陷当量平底孔直径≤1.2mm。
由上可知，实施例4加工的ZK61高强镁合金锻件综合力学性能优异，探伤级别高，完全满足ZK61高强镁合金锻件指标要求。

Claims (10)

1.一种ZK61高强镁合金锻件的加工方法，其特征在于，包括以下步骤：
步骤1，取柱状ZK61镁合金铸锭，开坯锻造，随后空冷得到横截面为正方形的第一锻坯；
步骤2，取步骤1得到的所述第一锻坯，反复镦拔锻造，随后空冷得到横截面为正方形的第二锻坯；
步骤3，取步骤2得到的所述第二锻坯，进行一火次的最终成形锻造，随后空冷得到横截面为正方形的半成品锻件；
步骤4，取步骤3得到的所述半成品锻件，置于加热炉中热处理，取出后空冷，即得到呈长方体的ZK61高强镁合金锻件。
2.根据权利要求1所述的一种ZK61高强镁合金锻件的加工方法，其特征在于，所述步骤1中开坯锻造包括1-2火次操作，每火次的锻造比均为2.0-3.0。
3.根据权利要求2所述的一种ZK61高强镁合金锻件的加工方法，其特征在于，所述开坯锻造中每火次开始操作前，均需对铸锭加热：加热温度为430℃-460℃；加热时间t1满足0.7δ1≤t1≤1.0δ1，其中参数δ1为铸锭的横截面直径，δ1的单位为mm，t1的单位为min；
所述开坯锻造中每火次的终锻温度为280℃-460℃。
4.根据权利要求1-3任一所述的一种ZK61高强镁合金锻件的加工方法，其特征在于，所述步骤1中铸锭的直径不大于300mm。
5.根据权利要求1所述的一种ZK61高强镁合金锻件的加工方法，其特征在于，所述步骤2中，每次镦拔锻造均包括2-3火次操作，每火次的锻造比均为1.5-2.0。
6.根据权利要求5所述的一种ZK61高强镁合金锻件的加工方法，其特征在于，所述步骤2的镦拔锻造中，每火次操作之前，均需对第一锻坯进行加热：加热温度400℃-430℃；加热时间t2满足0.5δ2≤t2≤0.7δ2，其中参数δ2为第一锻坯的横截面边长，δ2的单位为mm，t2的单位为min；
所述镦拔锻造中每火次的终锻温度均为250℃-430℃。
7.根据权利要求1所述的一种ZK61高强镁合金锻件的加工方法，其特征在于，所述步骤3中的最终成形锻造操作之前，需对第二锻坯进行加热：加热温度370℃-400℃；加热时间t3满足0.5δ3≤t3≤0.7δ3，其中参数δ3为第二锻坯的横截面边长，δ3的单位为mm，t3的单位为min；
所述最终成形锻造后的终锻温度为220℃-400℃。
8.根据权利要求1所述的一种ZK61高强镁合金锻件的加工方法，其特征在于，所述步骤4中热处理采用人工时效热处理。
9.根据权利要求1所述的一种ZK61高强镁合金锻件的加工方法，其特征在于，所述步骤4中热处理温度150℃-180℃，热处理时间12h-24h。
10.根据权利要求1所述的一种ZK61高强镁合金锻件的加工方法，其特征在于，所述步骤4中ZK61高强镁合金锻件的长度为235-500mm、宽度为200-300mm、厚度为100-200mm。
CN201710852277.0A 2017-09-19 2017-09-19 一种zk61高强镁合金锻件的加工方法 Active CN107649628B (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201710852277.0A CN107649628B (zh) 2017-09-19 2017-09-19 一种zk61高强镁合金锻件的加工方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201710852277.0A CN107649628B (zh) 2017-09-19 2017-09-19 一种zk61高强镁合金锻件的加工方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN107649628A true CN107649628A (zh) 2018-02-02
CN107649628B CN107649628B (zh) 2018-08-31

Family

ID=61130448

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN201710852277.0A Active CN107649628B (zh) 2017-09-19 2017-09-19 一种zk61高强镁合金锻件的加工方法

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN107649628B (zh)

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN109666879A (zh) * 2019-02-22 2019-04-23 洛阳华陵镁业有限公司 一种航天航空用zk61m镁合金
CN112893727A (zh) * 2021-02-26 2021-06-04 陕西长羽航空装备有限公司 一种镁锂合金的锻造工艺
CN112916777A (zh) * 2020-12-28 2021-06-08 东北轻合金有限责任公司 一种航天用高成型性镁合金锻件制造方法
CN113441665A (zh) * 2021-06-29 2021-09-28 中南大学 一种低方向敏感7xxx系铝合金的锻造方法和应用

Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP3768909B2 (ja) * 2002-03-25 2006-04-19 株式会社栗本鐵工所 マグネシウム合金部材とその製造方法
JP4253847B2 (ja) * 2004-11-30 2009-04-15 住友電気工業株式会社 マグネシウム合金線材及びその製造方法、並びにマグネシウム合金成形体
CN102127723A (zh) * 2011-02-21 2011-07-20 中南大学 一种获得高强度、高韧性镁合金的形变热处理方法
CN102312143A (zh) * 2011-10-12 2012-01-11 中南大学 一种高强耐热镁合金的锻造方法
CN103774014A (zh) * 2014-01-18 2014-05-07 中南大学 一种中强耐热镁合金厚板的成形工艺
CN103911569A (zh) * 2012-12-28 2014-07-09 北京有色金属研究总院 一种弱化变形镁合金产品各向异性的方法
CN105921656A (zh) * 2016-04-14 2016-09-07 上海交通大学 制备细晶镁合金的减温变速率多向反复锻造方法
CN105951012A (zh) * 2016-06-27 2016-09-21 湖南航天新材料技术研究院有限公司 一种低合金化镁合金的变温锻造强化工艺

Patent Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP3768909B2 (ja) * 2002-03-25 2006-04-19 株式会社栗本鐵工所 マグネシウム合金部材とその製造方法
JP4253847B2 (ja) * 2004-11-30 2009-04-15 住友電気工業株式会社 マグネシウム合金線材及びその製造方法、並びにマグネシウム合金成形体
CN102127723A (zh) * 2011-02-21 2011-07-20 中南大学 一种获得高强度、高韧性镁合金的形变热处理方法
CN102312143A (zh) * 2011-10-12 2012-01-11 中南大学 一种高强耐热镁合金的锻造方法
CN103911569A (zh) * 2012-12-28 2014-07-09 北京有色金属研究总院 一种弱化变形镁合金产品各向异性的方法
CN103774014A (zh) * 2014-01-18 2014-05-07 中南大学 一种中强耐热镁合金厚板的成形工艺
CN105921656A (zh) * 2016-04-14 2016-09-07 上海交通大学 制备细晶镁合金的减温变速率多向反复锻造方法
CN105951012A (zh) * 2016-06-27 2016-09-21 湖南航天新材料技术研究院有限公司 一种低合金化镁合金的变温锻造强化工艺

Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN109666879A (zh) * 2019-02-22 2019-04-23 洛阳华陵镁业有限公司 一种航天航空用zk61m镁合金
CN112916777A (zh) * 2020-12-28 2021-06-08 东北轻合金有限责任公司 一种航天用高成型性镁合金锻件制造方法
CN112893727A (zh) * 2021-02-26 2021-06-04 陕西长羽航空装备有限公司 一种镁锂合金的锻造工艺
CN113441665A (zh) * 2021-06-29 2021-09-28 中南大学 一种低方向敏感7xxx系铝合金的锻造方法和应用
CN113441665B (zh) * 2021-06-29 2022-07-12 中南大学 一种低方向敏感7xxx系铝合金的锻造方法和应用

Also Published As

Publication number Publication date
CN107649628B (zh) 2018-08-31

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN107649628B (zh) 一种zk61高强镁合金锻件的加工方法
CN106591650B (zh) 一种改善铝锂合金抗应力腐蚀性能的方法
CN103361586B (zh) 一种提高tc4-dt钛合金板材强韧性的加工方法
RU2378410C1 (ru) Способ изготовления плит из двухфазных титановых сплавов
CN104451491B (zh) 一种Ti12LC钛合金锻件的制备方法
CN103045978B (zh) Tc18钛合金板材的制备方法
US20150184272A1 (en) Low cost and high strength titanium alloy and heat treatment process
CN105506525A (zh) 一种Ti2AlNb基合金大规格均匀细晶棒材的制备方法
CN104762576A (zh) Tc18钛合金全网篮组织中等规格超长棒材的制备方法
CN102851627A (zh) 一种新型钛合金分区β热处理工艺
CN109536803B (zh) 一种高延展性低稀土镁合金板材及其制备方法
CN104178711A (zh) 一种航天用铝合金板材的制造方法
CN106378591A (zh) 一种小规格高强度铌铪合金棒材的加工方法
CN103695820A (zh) 一种7050铝合金的锻造及热处理工艺方法
CN108977689B (zh) 一种亚稳β钛合金板材及其加工方法
CN114367611A (zh) 一种镁合金回转体结构件及其制备工艺
CN104630674A (zh) 一种锥形壳体铜件的细晶化制备方法
CN111974919A (zh) 一种改善7xxx铝合金锻件各向异性的锻造方法
CN102912267A (zh) 一种降低铝合金变形后残余应力、淬火变形不均匀性的方法
CN114393056A (zh) 一种航空用高温合金板材组织及板形控制方法
CN112481536B (zh) 一种镁合金厚板及其制备方法
CN112893727A (zh) 一种镁锂合金的锻造工艺
CN112439857A (zh) 一种提高铝合金三向性能的成型方法
CN114798999A (zh) 细晶粒高强塑性Ti80G锻件及其制备方法
CN114951333A (zh) 一种镦轧制备高性能稀土镁合金板材的方法

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
GR01 Patent grant
GR01 Patent grant