CN107552752A - 超大断面重轨钢坯壳质量稳定控制方法 - Google Patents
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Abstract
本发明公开了一种超大断面重轨钢坯壳质量稳定控制方法，特别是一种涉及钢铁冶金领域的超大断面重轨钢坯壳质量稳定控制方法。本发明的超大断面重轨钢坯壳质量稳定控制方法，超大断面重轨钢结晶器采用浸入式水口，浸入式水口采用双侧孔，且侧孔向下倾斜15°，所述浸入式水口外径为φ95mm，内径为φ45mm插入水中的深度控制在100mm至120mm，电磁搅拌装置安装结晶器上口下方620mm位置处，结晶器电磁搅拌电流强度控制范围为300A至400A，搅拌电流频率为2.4Hz。采用本申请的超大断面重轨钢坯壳质量稳定控制方法可以有效优化控制结晶器内部钢液流场，改善坯壳凝固传热，优化坯壳凝固收缩引起的传热不均控制，超大断面重轨钢铸坯坯壳厚度周向均匀，铸坯凝固组织分布均匀。
Description
技术领域
本发明涉及一种超大断面重轨钢坯壳质量稳定控制方法，特别是一种涉及钢铁冶金领域的超大断面重轨钢坯壳质量稳定控制方法。
背景技术
钢轨是铁路轨道的主要组成部件，在铁路运输过程中，对机车提供有效支撑及引导，需承受来自车轮的巨大垂向压力。基于我国基础建设发展需求，铁路运输正以迅猛的速度发展，并不断趋于高速化、重载化。钢轨规格尺寸也逐渐增大，为减少焊接接头，保证铁路钢轨更高的整体性，大规格钢轨的定尺也在增加。通过以前较小断面铸坯轧制大规格长定尺的钢轨无疑要求铸坯长度定尺更长，这造成后续热处理设备需要进行较大改造；此外，如若铸坯断面尺寸不变，而钢轨规格尺寸变大，这对轧制过程的压缩比无疑造成影响，最终影响钢轨致密度等物性指标。连铸生产过程中，铸坯出结晶器以后，钢液的所有热量基本通过坯壳释放，坯壳的质量极大程度地影响铸坯内部钢液的凝固演变，包括凝固组织整体均匀性及周向一致性等等，而且对于超大断面重轨钢连铸生产而言，由于其钢种成分以及钢液凝固传热原理的影响，铸坯凝固过程横截面温度梯度较大，液芯更长，铸坯内部钢液凝固持续时间更长，坯壳质量的有效控制将为铸坯内部凝固组织的均匀生长奠定重要基础。
结晶器在连铸生产中是最关键的部件，它被业界称为连铸机的“心脏”，其对坯壳质量控制的重要作用体现在：保证出结晶器时铸坯形状合格，并有足够的厚度抵抗钢液静压而避免拉漏；保证坯壳在沿结晶器周向均匀生长，上述作用决定了连铸生产率及铸坯质量控制。有很多学者对连铸坯坯壳质量控制进行了大量研究，研究方向主要集中在凝固坯壳厚度的预测、坯壳安全厚度的获得以及连铸过程拉漏的机理及检测控制研究，对于具体的连铸坯壳质量控制的研究相对较少，尤其对于超大断面(320mm*410mm)连铸生产重轨钢过程中坯壳凝固控制的研究基本未见。
例如：
CN104384469A公开了一种钢连铸结晶器内初凝坯壳厚度的预测系统及方法。此发明包括：信息采集模块：用来采集浇铸钢种成分、结晶器几何尺寸、浸入式水口几何尺寸、连铸工艺条件以及沿结晶器不同位置处的初凝坯壳厚度实测值及枝晶间距实测值；所述结晶器几何尺寸,包括板坯宽度、板坯厚度、结晶器高度、铜板厚度、水槽深度、水槽厚度和镍层厚度；所述连铸工艺条件,包括弯月面位置、拉坯速度、进口水温、宽面出口水温、窄面出口水温、宽面冷却水流量和窄面冷却水流量；所述浸入式水口几何尺寸,包括浸入式水口浸入深度和浸入式水口侧孔倾角；钢种热物性参数计算模块：根据信息采集模块采集到的浇铸钢种成分和枝晶间距实测值,计算钢液凝固过程中枝晶间溶质偏析和凝固路径,进而获得钢种热物性参数并将其传至结晶器初凝坯壳生长预测模块；所述钢种热物性参数,包括固液相线温度、导热系数、密度、比热和凝固潜热；结晶器初凝坯壳生长预测模块：将结晶器内热量传输、动量传输和质量传输在内的宏观传输过程与结晶器铜板表面形核、钢液内部形核和晶粒生长在内的微观凝固组织演变行为进行耦合,并根据信息采集模块采集到的结晶器几何尺寸、浸入式水口几何尺寸和连铸工艺条件以及从钢种热物性参数计算模块接收的钢种热物性参数,预测连铸过程结晶器内部高温钢液凝固过程坯壳生长行为并将其传至结果输出模块；结果输出模块：图像化地显示预测的结晶器内部凝固组织形貌,即初凝坯壳生长过程,以及定量化地显示结晶器初凝坯壳厚度预测值,将该初凝坯壳厚度预测值与信息采集模块采集的结晶器的初凝坯壳实测值进行比较,并输出显示该比较结果。但是，对于超大断面(320mm*410mm)重轨钢坯壳质量控制装备工艺的一些关键的具体内容并未涉及。
CN103386472A公开了一种连铸结晶器出口坯壳安全厚度的获取方法。本发明包括以下步骤：测量钢材坯壳表面温度Tf、铸坯的宽度B、辊间距L、钢水静压力P；通过公式计算平板的弹性模量E；通过公式计算平板的弯曲刚度D；通过公式计算结晶器出口与足辊间的最大鼓肚形变wmax；以结晶器出口与足辊间的最大鼓肚形变wmax小于等于坯壳的临界鼓肚形变量wc为判据,确定连铸结晶器出口坯壳安全厚度S的范围；其中,α为数值因子,v为泊松比,Ts为钢材的固相线温度。而对于超大断面(320mm*410mm)重轨钢坯壳质量控制装备工艺的一些关键的具体内容并未涉及。
CN101138785公开了一种大方坯的连铸方法，该发明的技术方案是：大方坯的连铸方法,包括对坯壳的二次冷却,其中坯壳依次通过五个喷淋冷却区进行二次冷却,五个喷淋冷却区沿坯壳冷却方向冷却强度分别为151～194l/(min×m2),34～50l/(min×m2),23～35l/(min×m2),12～19l/(min×m2),8～11l/(min×m2)。本发明通过在坯壳变厚的过程中逐渐降低对坯壳的冷却强度,从而有效减少坯壳的内外温差,降低方坯的热应力,减少大方坯连铸缺陷。本发明尤其适合横断面尺寸为450mm×360mm,材质为35Mn2、37Mn2等中碳锰钢大方坯的连铸生产。但是，对于超大断面(320mm*410mm)重轨钢坯壳质量控制装备工艺的一些关键的具体内容并未涉及。
发明内容
本发明提供了一种可以有效优化控制结晶器内部钢液流场，削弱铸流钢液对凝固坯壳的不均匀冲刷，改善坯壳凝固传热，优化坯壳凝固收缩引起的传热不均控制，采用本装备技术生产的超大断面重轨钢铸坯坯壳厚度周向均匀，外形尺寸良好，铸坯凝固组织分布均匀，铸坯其他质量指标也能得到有效保障的超大断面重轨钢坯壳质量稳定控制方法。
本发明为解决上述问题所采用的超大断面重轨钢坯壳质量稳定控制方法，超大断面重轨钢结晶器采用浸入式水口，所述浸入式水口采用双侧孔，且侧孔向下倾斜15°，所述浸入式水口外径为φ95mm，内径为φ45mm，所述浸入式水口插入水中的深度控制在100mm至120mm，超大断面重轨钢结晶器的电磁搅拌装置安装于其高度中间线距离结晶器上口下方620mm位置处，结晶器电磁搅拌电流强度控制范围为300A至400A，搅拌电流频率为2.4Hz。
进一步的是，在结晶过程中冷却水量控制在3600L/min，水压控制在0.83MPa。
进一步的是，浇注钢液过热度控制在15℃～30℃范围内，对于中包第一炉次，过热度控制在25℃～40℃；以目标拉速0.68m/min进行恒速浇注，其中拉速波动控制在0.65m/min～0.75m/min范围内。
本发明的有益效果是：采用本申请的超大断面重轨钢坯壳质量稳定控制方法可以有效优化控制结晶器内部钢液流场，削弱铸流钢液对凝固坯壳的不均匀冲刷，改善坯壳凝固传热，优化坯壳凝固收缩引起的传热不均控制，采用本装备技术生产的超大断面重轨钢铸坯坯壳厚度周向均匀，外形尺寸良好，铸坯凝固组织分布均匀，铸坯其他质量指标也能得到有效保障。
具体实施方式
本申请所采用的超大断面重轨钢坯壳质量稳定控制方法的超大断面重轨钢结晶器采用浸入式水口，所述浸入式水口采用双侧孔，且侧孔向下倾斜15°，所述浸入式水口外径为φ95mm，内径为φ45mm，所述浸入式水口插入水中的深度控制在100mm至120mm，超大断面重轨钢结晶器的电磁搅拌装置安装于其高度中间线距离结晶器上口下方620mm位置处，结晶器电磁搅拌电流强度控制范围为300A至400A，搅拌电流频率为2.4Hz。其中电磁搅拌装置高度中间线是指位于电磁搅拌装置高度的一半位置的一条虚拟的标高线。本申请还设计合适的结晶器浸入式水口，水口采用双侧孔，侧孔下倾15°，水口外径φ95mm，内径φ45mm,并制定与之匹配的插入深度，插入深度控制在100mm～120mm，以有效保证结晶器内钢液流场稳定，为凝固坯壳均匀稳定生长提供重要条件，同时保证结晶器液面平稳防止卷渣，促进保护渣渣厚均匀分布；匹配合适的冷却强度以在结晶器出口位置处提供足够厚度的坯壳以支撑钢液静压同时传输钢液向外扩散的热量。本申请通过设计制定结晶器电磁搅拌合理安装位置，综合搅拌强度对结晶器液位稳定性、结晶器内流场优化、铸坯偏析以及等轴晶率控制的影响确定合理结晶器电搅电流强度，实现结晶器内坯壳厚度、化学成分的均匀控制。
在结晶过程中冷却水量控制在在结晶过程中冷却水量控制在3600L/min，水压控制在0.83MPa。为提高冷却质量，精确控制冷却效果，本申请对冷却水量和水压进行严格控制，以得到高质量的产品。
为提高钢壳产品质量，本申请对浇注钢液过热度，尤其是中包第一炉次的过热度进行精确控制。其中浇注钢液过热度控制在15℃～30℃范围内，对于中包第一炉次，过热度控制在25℃～40℃；拉速控制在0.65m/min～0.75m/min范围内。
下面结合实施例对本发明的具体实施方式做进一步的描述。
实施例1
该实施例是某炼钢厂采用本装备技术发明的方法生产超大断面(320mm*410)U71Mn重轨钢连铸坯。本发明技术的具体执行为：采用结晶器浸入式水口采用双侧孔，侧孔下倾15°，水口外径φ95mm，内径φ45mm，匹配插入深度控制在110mm；结晶器电搅安装于距离结晶器上口620mm位置处(以结晶器电搅高度中部为依据)；结晶器电磁搅拌电流强度350A，搅拌电流频率2.4Hz；结晶器冷却水量3600L/min，水压0.83MPa。除采用本发明的上述关键装备技术外。其他工艺参数：浇注中包实际过热度控制范围为17℃～30℃，平均25℃。浇注过程正常拉速控制在0.66m/min～0.75m/min，保持0.68m/min(恒速浇注)比例达83％。
连铸过程结晶器内钢液液面稳定，保护渣厚度分布均匀。连铸生产结束后，对U71Mn重轨钢连铸坯进行低倍检测；采用冷酸枝晶腐蚀，检测铸坯横断面坯壳厚度分布情况，结果显示，该技术发明所生产的重轨钢U71Mn连铸坯坯壳厚度沿断面周向分布均匀，整体控制在15～18mm；铸坯边角部质量良好，柱状晶区沿宽度及厚度方向发展均匀，等轴晶区对称性较好，其余低倍质量指标：中心疏松0.5级，缩孔0.5级，中心偏析0.5级，无其他缺陷。对铸坯进行偏析检测，坯壳及其附近碳元素偏析度无明显负正交替，成分均匀。
实施例2
该实施例是某炼钢厂采用本装备技术发明的方法生产超大断面(320mm*410)U75V重轨钢连铸坯。本发明技术的具体执行为：采用结晶器浸入式水口采用双侧孔，侧孔下倾15°，水口外径φ95mm，内径φ45mm，匹配插入深度控制在100mm；结晶器电搅安装于距离结晶器上口620mm位置处(以结晶器电搅高度中部为依据)；结晶器电磁搅拌电流强度400A，搅拌电流频率2.4Hz；结晶器冷却水量3600L/min，水压0.83MPa。除采用本发明的上述关键装备技术外。其他工艺参数：浇注中包实际过热度控制范围为17℃～27℃，平均23℃。浇注过程正常拉速控制在0.67m/min～0.72m/min，保持0.68m/min(恒速浇注)比例达86％。
连铸过程结晶器内钢液液面稳定，保护渣厚度分布均匀。连铸生产结束后，对U75V重轨钢连铸坯进行低倍检测；采用冷酸枝晶腐蚀，检测铸坯横断面坯壳厚度分布情况，结果显示，该技术发明所生产的重轨钢U75V连铸坯坯壳厚度沿断面周向分布均匀，整体控制在17～18mm；铸坯边角部质量良好，柱状晶区沿宽度及厚度方向发展均匀，等轴晶区对称性较好，其余低倍质量指标：中心疏松0.5级，缩孔0.5级，中心偏析0.5～1.0级，无其他缺陷。对铸坯进行偏析检测，坯壳及其附近碳元素偏析度无明显负正交替，成分均匀。
实施例3
该实施例是某炼钢厂采用本装备技术发明的方法生产超大断面(320mm*410)U78CrV重轨钢连铸坯。本发明技术的具体执行为：采用结晶器浸入式水口采用双侧孔，侧孔下倾15°，水口外径φ95mm，内径φ45mm，匹配插入深度控制在120mm；结晶器电搅安装于距离结晶器上口620mm位置处(以结晶器电搅高度中部为依据)；结晶器电磁搅拌电流强度300A，搅拌电流频率2.4Hz；结晶器冷却水量3600L/min，水压0.83MPa。除采用本发明的上述关键装备技术外。其他工艺参数：浇注中包实际过热度控制范围为15℃～26℃，平均22℃。浇注过程正常拉速控制在0.65m/min～0.72m/min，保持0.68m/min(恒速浇注)比例达83％。
连铸过程结晶器内钢液液面稳定，保护渣厚度分布均匀。连铸生产结束后，对U78CrV重轨钢连铸坯进行低倍检测；采用冷酸枝晶腐蚀，检测铸坯横断面坯壳厚度分布情况，结果显示，该技术发明所生产的重轨钢U78CrV连铸坯坯壳厚度沿断面周向分布均匀，整体控制在15～18mm；铸坯边角部质量良好，柱状晶区沿宽度及厚度方向发展均匀，等轴晶区对称性较好，其余低倍质量指标：中心疏松0.5～1.0级，缩孔0级，中心偏析0.5级，无其他缺陷。对铸坯进行偏析检测，坯壳及其附近碳元素偏析度无明显负正交替，成分均匀。
上述实施实例说明，通过采用本装备技术发明后，大断面(320mm*410mm)重轨钢铸坯坯壳质量良好，坯壳厚度沿轴向均匀分布，铸坯其他质量得到有效控制，特别地铸坯柱状晶区沿宽度及厚度方向发展均匀，对称性良好，铸坯中心区域等轴晶区对称性较好，低倍质量指标控制较优，对应钢轨浅表致密层厚度均匀，其他质量性能全部合格。
Claims (3)
1.超大断面重轨钢坯壳质量稳定控制方法，其特征在于：超大断面重轨钢结晶器采用浸入式水口，所述浸入式水口采用双侧孔，且侧孔向下倾斜15°，所述浸入式水口外径为φ95mm，内径为φ45mm，所述浸入式水口插入水中的深度控制在100mm至120mm，超大断面重轨钢结晶器的电磁搅拌装置安装于其高度中间线距离结晶器上口下方620mm位置处，结晶器电磁搅拌电流强度控制范围为300A至400A，搅拌电流频率为2.4Hz。
2.如权利要求1所述的超大断面重轨钢坯壳质量稳定控制方法，其特征在于：在结晶过程中冷却水量控制在3600L/min，水压控制在0.83MPa。
3.如权利要求1所述的超大断面重轨钢坯壳质量稳定控制方法，其特征在于：浇注钢液过热度控制在15℃～30℃范围内，对于中包第一炉次，过热度控制在25℃～40℃；以目标拉速0.68m/min进行恒速浇注，其中拉速波动控制在0.65m/min～0.75m/min范围内。
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Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110216259A (zh) * | 2019-07-22 | 2019-09-10 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 重轨钢均质性及轨腰致密度提升控制方法 |
| CN110238357A (zh) * | 2019-07-22 | 2019-09-17 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 低轧制压缩比重轨钢轨腰致密度控制方法 |
| CN111702143A (zh) * | 2020-06-03 | 2020-09-25 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 一种基于强制冷却的减小重轨钢a类夹杂尺寸的方法 |
| CN112517865A (zh) * | 2020-11-23 | 2021-03-19 | 首钢集团有限公司 | 一种控制板坯液渣层厚度均匀性的方法 |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN201572911U (zh) * | 2009-12-30 | 2010-09-08 | 安阳钢铁股份有限公司 | 一种超宽板坯连铸结晶器浸入式水口 |
| CN201603852U (zh) * | 2010-01-14 | 2010-10-13 | 上海梅山钢铁股份有限公司 | 一种连铸结晶器浸入式水口 |
| CN201776413U (zh) * | 2010-08-19 | 2011-03-30 | 上海梅山钢铁股份有限公司 | 一种连铸中间包水口 |
| CN103212682A (zh) * | 2013-04-25 | 2013-07-24 | 沈阳东大新冶金技术有限公司 | 一种板坯电磁旋流连铸用浸入式水口 |
| CN104259415A (zh) * | 2014-10-23 | 2015-01-07 | 山东钢铁股份有限公司 | 一种连铸圆坯的连铸方法 |
| CN105215310A (zh) * | 2015-11-17 | 2016-01-06 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 一种大断面重轨钢铸坯中心疏松控制的方法 |
-
2017
- 2017-10-27 CN CN201711022531.0A patent/CN107552752A/zh active Pending
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN201572911U (zh) * | 2009-12-30 | 2010-09-08 | 安阳钢铁股份有限公司 | 一种超宽板坯连铸结晶器浸入式水口 |
| CN201603852U (zh) * | 2010-01-14 | 2010-10-13 | 上海梅山钢铁股份有限公司 | 一种连铸结晶器浸入式水口 |
| CN201776413U (zh) * | 2010-08-19 | 2011-03-30 | 上海梅山钢铁股份有限公司 | 一种连铸中间包水口 |
| CN103212682A (zh) * | 2013-04-25 | 2013-07-24 | 沈阳东大新冶金技术有限公司 | 一种板坯电磁旋流连铸用浸入式水口 |
| CN104259415A (zh) * | 2014-10-23 | 2015-01-07 | 山东钢铁股份有限公司 | 一种连铸圆坯的连铸方法 |
| CN105215310A (zh) * | 2015-11-17 | 2016-01-06 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 一种大断面重轨钢铸坯中心疏松控制的方法 |
Non-Patent Citations (2)
| Title |
|---|
| 周川生等: "《连铸"三大件"生产与使用 整体塞棒、长水口、浸入式水口》", 31 January 2015, 冶金工业出版社 * |
| 陈永等: "结晶器电磁搅拌改善重轨钢连铸坯内部质量的试验研究", 《钢铁》 * |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110216259A (zh) * | 2019-07-22 | 2019-09-10 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 重轨钢均质性及轨腰致密度提升控制方法 |
| CN110238357A (zh) * | 2019-07-22 | 2019-09-17 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 低轧制压缩比重轨钢轨腰致密度控制方法 |
| CN111702143A (zh) * | 2020-06-03 | 2020-09-25 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 一种基于强制冷却的减小重轨钢a类夹杂尺寸的方法 |
| CN111702143B (zh) * | 2020-06-03 | 2021-10-29 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 一种基于强制冷却的减小重轨钢a类夹杂尺寸的方法 |
| CN112517865A (zh) * | 2020-11-23 | 2021-03-19 | 首钢集团有限公司 | 一种控制板坯液渣层厚度均匀性的方法 |
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Legal Events
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|---|---|---|---|
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