CN107502810B - 一种高速动车组用渗碳轴承钢制造方法 - Google Patents
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Abstract
本发明公开一种高速动车组用渗碳轴承钢制造方法,目的是通过选择特制的高纯工业纯铁、纯金属料和采用真空感应+真空自耗冶炼工艺,降低钢中铝和钛含量达到很低,降低钢中的气体含量,生产出超低气体含量及超纯净、超细晶的渗碳轴承钢。本发明具有如下优点:获得超低气体、超纯净的渗碳轴承钢,其中氢不大于0.0001%,氧不大于0.0006%,氮不大于0.0009%,非金属夹杂物A类、B类、D类细系夹杂不大于1.0级,Ds类0.5级,无其它类型夹杂物;在采用渗碳法处理后晶粒度级别7.0级以上。
Description
技术领域
本发明属于金属材料制造领域,涉及一种高速动车组用渗碳轴承钢制造方法,主要应用于动车组轴箱轴承套圈材料的生产。
背景技术
目前,我国高速铁路发展迅猛,已建成了两万公里具有世界先进水平的高速铁路,并研制生产了拥有完全自主知识产权的中国标准动车组。但是动车组轴箱用高碳铬轴承市场被进口产品垄断,目前国内主机厂生产的动车组用轴箱轴承均为欧日进口,主要供货商为瑞典SKF、德国FAG、日本NTN和日本NSK,国外企业均对中国实行严格的技术封锁,进行动车组轴箱轴承自主化研发迫在眉睫。目前日、欧、美高速列车轴承标准或者技术条件在钢种水平、冶金质量及尺寸精度方面的要求逐渐形成共性,其中采用细晶、低碳钢进行表面渗碳处理是提高轴承服役寿命最为有效的方法;而目前国内高铁相关渗碳轴承钢的冶炼专利相关内容较少,基本是渗碳轴承钢的设计方面,对工艺介绍极其少。
影响轴承寿命的主要因素除了氧化物夹杂物(主要与钢种的氧含量有关)、硫化物夹杂物(主要与钢中的硫有关)之外,还有氮化钛夹杂物,氮化钛夹杂物是一种硬而脆的夹杂物,它对钢的疲劳寿命特别有害。因此,人们开始研究减少轴承钢中的氮化钛夹杂物数量的方法,并发现:当钢中钛含量小于0.0012%时极难继续降低,极高含量的氮与钛易生成氮化钛夹杂物损害钢的疲劳寿命;另一方面也会影响钢中氮含量的下降。减少轴承钢中的夹杂物数量的方法有两种:一种是把钢中铝和钛含量降低到很低,另一方面就是降低钢中的气体含量。
公开号为CN 102226253 A,公开日期2011年10月26日,名称为“一种高速铁路用渗碳轴承钢及其制备方法”的专利公开了一种渗碳轴承钢,其特征在于,化学元素的重量百分比:碳:0.18%~0.24%,硅不大于0.10%,锰不大于0.10%,磷不大于0.01%,硫不大于0.005%,铬:0.5%~2.0%,镍:1.5%~4.5%,钼:0.3%~1.5%,铌:0.02%~0.04%,钒0.3%~0.9%,余为Fe及不可避免的不纯物,[O]+[N+[H]含量在0.0020%~0.0040%及As+Sn+Ti+Sb+Pb不大于0.060%,该专利所包含化学成份的轴承钢国内还未正式使用。而目前国内主要使用的渗碳轴承钢是G20CrNi2Mo,其冶炼方法是采用电炉+电渣工艺,其未对残余元素及气体含量进行要求,只是对钢中的钛含量(钛不大于0.005%)进行了较宽松的要求,其冶炼的渗碳轴承钢其氧含量在0.0015%以上,氮含量在0.0050%以上,非金属夹杂物不小于1.0级,晶粒度一般在6级左右,已经无法满足目前高速铁路对高质量渗碳轴承钢的要求。
发明内容
本发明提供一种高速动车组用渗碳轴承钢制造方法,目的是通过选择特制的原材料和冶炼工艺,降低钢中铝和钛含量达到很低,降低钢中的气体含量,生产出超低气体含量及超纯净、超细晶的渗碳轴承钢,技术指标如下:
1.化学成份应符合表1规定。
表1
表1续
2.非金属夹杂物合格级别为表2规定。
表2
3.力学性能达到表3规定。
表3
4.钢的奥氏体晶粒度按照GB/T6394渗碳方法检验,级别应优于6级。
具体技术方案:
1.化学成分的重量百分比:
如表1中化学成分标准值。
2.生产工艺:真空感应炉熔炼→浇注电极→电极退火→真空自耗炉重熔→钢锭退火→钢锭锻造→棒材退火。
⑴真空感应炉冶炼:冶炼采用工业纯铁、纯金属料,其中工业纯铁碳不大于0.20%、硅不大于0.20%、硫不大于0.001%、磷不大于0.003%、钛不大于0.002%、钙不大于0.0005%;要求原材料表面无油、无锈。
在真空熔炼精炼过程中,要求熔炼室的真空度不大于5Pa,精炼温度控制在1540℃~1560℃,精炼时间不少于45min;同时向钢液中适当添加碳粉并对钢液进行多次搅拌。
⑵在真空度状态下浇注电极Φ580mm,浇注温度1550℃~1580℃。
⑶电极退火:以100℃/h升温至800℃±10℃,保温不少于30h后以不大于50℃/h炉冷至400℃出炉空冷。
⑷真空自耗炉冶炼:在真空自耗重熔过程中,熔炼稳定阶段的平均熔速为5.7kg/min~6.2kg/min,钢锭脱模后下坑缓冷56h后进行退火。
⑸钢锭退火:以不大于100℃/h升温至660℃~700℃,保温不少于25h后以不大于50℃/h炉冷至400℃出炉空冷。
⑹钢锭锻造:钢锭在加热炉中以100℃/h升温至600℃±10℃保温2h,又以100℃/h开始升温,当温度达到800℃~900℃时,保温时间2h,再次将温度以100℃/h升至1200℃±10℃,保温不少于3h(见图1);
钢锭保温计时到点后开始生产,首先钢锭锻造成不小于Φ250mm后中间坯回炉重新加热,加热温度为1050℃~1100℃,保温2h~2.5h,其次坯料出炉后生产成品棒材,终锻温度为830℃~900℃。
⑺棒材退火:锻造棒材后直接红送退火炉退火,以不大于100℃/h速度升温至670℃±10℃,保温不少于15h之后出炉直接空冷。
本发明的创新点:
①采用高纯工业纯铁、纯金属料生产的轴承钢具有超低杂质元素;
②采用真空感应+真空自耗冶炼工艺生产的轴承钢,可以有效降低钢中气体含量;
本发明具有如下优点:
获得超低气体、超纯净的渗碳轴承钢,其中氢不大于0.0001%,氧不大于0.0006%,氮不大于0.0009%,非金属夹杂物A类、B类、D类细系夹杂不大于1.0级,Ds类0.5级,无其它类型夹杂物;在采用渗碳法处理后晶粒度级别7.0级以上。
附图说明
图1为钢锭锻造加热工艺曲线。
具体实施方式
下面结合具体实施方式对本发明做详细说明:
实施例1、实施例2均采用生产工艺:真空感应炉熔炼→浇注电极→电极退火→真空自耗炉重熔→钢锭退火→钢锭锻造→棒材退火。
1,生产工艺
⑴真空感应炉熔炼:采用了满足要求的工业纯铁及纯金属料,工业纯铁的元素含量碳为0.18%、硅为0.20%、硫为0.001%、磷为0.003%、钛为0.002%、钙为0.0002%;纯金属料硅、锰、铬、镍及钼,均表面无油、无锈。
①熔化期:将工业纯硅、金属铬、金属镍、金属钼以及工业纯铁在熔化期分批加入并给电熔化,留有少部分纯金属余料及全部金属锰进行后续调料使用。
⑶电极脱模后进行退火,退火以100℃/h升温至800℃保温30h后以50℃/h炉冷至400℃出炉空冷,随后对电极进行车光。
⑷真空自耗炉冶炼:正常熔炼阶段的平均熔速为6.0kg/min,重熔钢锭的规格为Φ660mm,钢锭脱模后下坑缓冷56h后进行退火。
⑸退火工艺:以100℃/h升温至680℃保温25h后以50℃/h炉冷至400℃出炉空冷,并对钢锭表面进行车光,随后钢锭进行锻造加工。
实施例1:
1,生产工艺
⑴真空感应炉熔炼:
②精炼期:熔炼室的真空度抽到2Pa,并保持钢液的精炼温度1550℃,保持时间120min后对除锰外其余元素进行调料并达到控制目标要求;在整个精炼过程中添加2次碳粉,并进行多次搅拌。
⑵浇注期:根据控制目标要求,加入金属锰后并调整钢液的温度达到1567℃后浇注电极,电极规格为Φ580mm。
⑹锻造工艺:钢锭在加热炉中以100℃/h升温至600℃保温2h后又以100℃/h开始升温,当温度达到850℃时开始保温,保温时间2h,再次将温度以100℃/h升至1200℃保温3h;开始锻造,第一火对钢锭锻造开坯Φ250mm后回炉加热,加热温度为1100℃保温2.5h,第二火坯料直接出炉生产规格为Φ120mm棒材,终锻温度为880℃(见图1)。
⑺棒材退火:锻造棒材后直接红送退火炉退火,以100℃/h速度升温至670℃,保温16h之后出炉直接空冷。
2、生产检验结果
⑴化学成份检验结果见表4
表4
⑵非金属夹杂物检验结果见表5
表5
⑶晶粒度
按照GB/T6394中的渗碳法进行检验,晶粒度级别为8.0级。
实施例2:
1,生产工艺
⑴真空感应炉熔炼:②精炼期:熔炼室的真空度抽到3Pa,并保持钢液的精炼温度1560℃,保持时间120min后对除锰外其余元素进行调料并达到控制目标要求;在整个精炼过程中添加2次碳粉,并进行多次搅拌。
⑵浇注期:根据控制目标要求,加入金属锰后并调整钢液的温度达到1578℃浇注电极,电极规格为Φ580mm。
⑹锻造工艺:钢锭在加热炉中以100℃/h升温至600℃保温2h后又以100℃/h开始升温,当温度达到850℃时开始保温,保温时间2h,再次将温度以100℃/h升至1200℃保温3h;开始锻造,第一火对钢锭锻造开坯Φ250mm后回炉加热,加热温度为1100℃保温2.5h,第二火坯料直接出炉生产规格为Φ90mm棒材,终锻温度为890℃(见图1)。
⑺棒材退火:锻造棒材后直接红送退火炉退火,以100℃/h速度升温至680℃,保温16h之后出炉直接空冷。
2、生产检验结果
⑴化学成份检验结果见表6,
表6
⑵非金属夹杂物检验结果见表7,
表7
⑶晶粒度
按照GB/T6394中的渗碳法进行检验,晶粒度级别为8.5级。
Claims (3)
1.一种高速动车组用渗碳轴承钢制造方法,其特征在于:所述渗碳轴承钢化学成分的重量百分配比为:碳:0.20%~0.22%,锰:0.55%~0.65%,硅:0.30%~0.36%,磷不大于0.005%,硫不大于0.001%,铬:0.47%~0.53%,钼:0.24%~0.26%,镍:1.77%~1.83%,钒小于0.05%,铌:0.02%~0.03%,铜小于0.10%,钛不大于0.002%,钙不大于0.0005%,氧不大于0.0007%,氢不大于0.0001%,锡不大于0.01%,砷不大于0.005%,锑不大于0.004%,铅不大于0.001%,氮不大于0.0010%,铝不大于0.03%;
所述制造方法采用高纯工业纯铁、纯金属料生产轴承钢;采用真空感应+真空自耗冶炼工艺生产轴承钢;生产工艺:真空感应炉熔炼→浇注电极→电极退火→真空自耗炉重熔→钢锭退火→钢锭锻造→棒材退火;
所述真空感应炉冶炼:冶炼采用工业纯铁、纯金属料,其中工业纯铁碳不大于0.20%、硅不大于0.20%、硫不大于0.001%、磷不大于0.003%、钛不大于0.002%、钙不大于0.0005%;要求原材料表面无油、无锈;在真空熔炼精炼过程中,要求熔炼室的真空度不大于5Pa,精炼温度控制在1540℃~1560℃,精炼时间不少于45min;同时向钢液中适当添加碳粉并对
钢液进行多次搅拌;
所述浇注电极,在真空度状态下浇注Φ580mm电极,浇注温度1550℃~1580℃;
所述电极退火,以100℃/h升温至800℃±10℃,保温不少于30h后以不大于50℃/h炉冷至400℃出炉空冷;
所述真空自耗炉冶炼,在真空自耗重熔过程中,熔炼稳定阶段的平均熔速为5.7kg⁄min~6.2kg⁄min,钢锭脱模后下坑缓冷56h后进行退火;
所述钢锭退火,以不大于100℃/h升温至660℃~700℃,保温不少于25h后以不大于50℃/h炉冷至400℃出炉空冷;
所述钢锭锻造,钢锭在加热炉中以100℃/h升温至600℃±10℃保温2h,又以100℃/h开始升温,当温度达到800℃~900℃时,保温时间2h,再次将温度以100℃/h升至1200℃±10℃,保温不少于3h;钢锭保温计时到点后开始生产,首先钢锭锻造成不小于Φ250mm后
中间坯回炉重新加热,加热温度为1050℃~1100℃,保温2h~2.5h,其次坯料出炉后生产成品棒材,终锻温度为830℃~900℃;
所述棒材退火,锻造棒材后直接红送退火炉退火,以不大于100℃/h速度升温至670℃±10℃,保温不少于15h之后出炉直接空冷。
2.根据权利要求1所述一种高速动车组用渗碳轴承钢制造方法,其特征在于:所述真空感应炉熔炼:采用了满足要求的工业纯铁及纯金属料,工业纯铁的元素含量碳为0.18%、硅为0.20%、硫为0.001%、磷为0.003%、钛为0.002%、钙为0.0002%;纯金属料硅、锰、铬、镍及钼,均表面无油、无锈;精炼期熔炼室的真空度抽到2Pa,并保持钢液的精炼温度1550℃,保持时间120min后对除锰外其余元素进行调料并达到控制目标要求;在整个精炼过程中添加2次碳粉,并进行多次搅拌;
根据控制目标要求,加入金属锰后并调整钢液的温度达到1567℃后浇注电极;
电极脱模后进行退火,退火以100℃/h升温至800℃保温30h后以50℃/h炉冷至400℃出炉空冷,随后对电极进行车光;
真空自耗炉冶炼:正常熔炼阶段的平均熔速为6.0kg⁄min,重熔钢锭的规格为Φ660mm,钢锭脱模后下坑缓冷56h后进行退火;
钢锭退火工艺:以100℃/h升温至680℃保温25h后以50℃/h炉冷至400℃出炉空冷,并对钢锭表面进行车光,随后钢锭进行锻造加工;
钢锭锻造工艺:钢锭在加热炉中以100℃/h升温至600℃保温2h后又以100℃/h开始升温,当温度达到850℃时开始保温,保温时间2h,再次将温度以100℃/h升至1200℃保温3h;开始锻造,第一火对钢锭锻造开坯Φ250mm后回炉加热,加热温度为1100℃保温2.5h,第二火坯料直接出炉生产规格为Φ120mm棒材,终锻温度为880℃;
棒材退火:锻造棒材后直接红送退火炉退火,以100℃/h速度升温至
670℃,保温16h之后出炉直接空冷。
3.根据权利要求2所述一种高速动车组用渗碳轴承钢制造方法,其特征在于:所述真空感应炉熔炼,精炼期熔炼室的真空度抽到3Pa,并保持钢液的精炼温度1560℃,保持时间120min后对除锰外其余元素进行调料并达到控制目标要求;
钢锭锻造工艺:第二火坯料直接出炉生产规格为Φ90mm棒材,终锻温度为890℃;
棒材退火:锻造棒材后直接红送退火炉退火,以100℃/h速度升温至680℃,保温16h之后出炉直接空冷。
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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CN113444978B (zh) * | 2021-06-29 | 2023-02-21 | 钢铁研究总院 | 一种超高强度钢的制备方法 |
CN114395657B (zh) * | 2022-01-28 | 2023-03-10 | 苏州思萃熔接技术研究所有限公司 | 一种高洁净铁路货车用电渣轴承钢及其冶炼方法 |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN102226253A (zh) * | 2011-06-10 | 2011-10-26 | 钢铁研究总院 | 一种高速铁路用渗碳轴承钢及其制备方法 |
CN103014488A (zh) * | 2012-12-01 | 2013-04-03 | 滁州市成业机械制造有限公司 | 合金压铸用模具钢及其加工工艺 |
CN105239017A (zh) * | 2015-10-19 | 2016-01-13 | 燕山大学 | 一种渗碳轴承钢及其制备方法 |
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Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN102226253A (zh) * | 2011-06-10 | 2011-10-26 | 钢铁研究总院 | 一种高速铁路用渗碳轴承钢及其制备方法 |
CN103014488A (zh) * | 2012-12-01 | 2013-04-03 | 滁州市成业机械制造有限公司 | 合金压铸用模具钢及其加工工艺 |
CN105239017A (zh) * | 2015-10-19 | 2016-01-13 | 燕山大学 | 一种渗碳轴承钢及其制备方法 |
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GR01 | Patent grant | ||
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