CN107442915A - 440MPa级冷轧含磷高强IF钢的窄搭接焊接方法 - Google Patents

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Abstract

本发明涉及含磷高强钢的焊接技术领域，指一种440Mpa级冷轧含磷高强IF钢的窄搭接焊接方法，具体是将两440MPa级冷轧含磷高强IF钢钢带精剪后相互搭接，采用窄搭接焊机进行焊接，随后再对焊缝区域采用加热装置进行热处理。本发明所述窄搭接焊接方法是从生产实践经验中提炼而来的，各项工艺参数匹配合理，且对相关设备的要求较低，能够获得优异的焊缝质量，实现440MPa级冷轧含磷高强IF钢的连续生产。

Description

440MPa级冷轧含磷高强IF钢的窄搭接焊接方法
技术领域
本发明涉及含磷高强钢的焊接技术领域，指一种440Mpa级冷轧含磷高强IF钢的窄搭接焊接方法，
背景技术
随着乘用车轻量化发展需求，汽车用高强钢的市场需求量正日益增大，其中含磷高强IF钢广泛应用于深冲结构件零件的制造，440MPa级冷轧IF钢是现有IF钢品种中强度级别最高的，其固溶强化元素P、Mn等含量较高，在提高强度的同时严重恶化了钢种的焊接性能。冷轧钢带生产基于高效低成本、性能均匀性考虑普遍采用连续退火生产方式，需要经过开卷展开以钢带的形式穿过生产线各工艺环节，相邻两卷通过焊接连接实现生产的连续性。但440MPa级冷轧IF钢焊接性能较差，尤其元素P容易在熔池冷却过程中偏析导致焊缝脆化，致使焊缝质量不能满足连续生产要求，易发生断带事故。
能否生产高级别的含磷高强IF钢是衡量钢铁企业生产水平的一条重要标准，但阻碍生产高级别含磷高强IF钢的一个重要障碍就是带钢的焊接难度。现有技术中普遍采用将高P钢与低碳当量、优异焊接性能的普板交叉焊接，从而在焊缝熔池中起到P含量平衡再分配的作用，一定程度上提升了焊缝质量，但焊缝稳定性较差，且需要大量普板作为过渡料，严重制约了生产效率、性能稳定性的提高。
目前能够直接对含磷高强冷轧IF钢进行焊接的方法并不多，比如授权公告号为CN102825388B的国内发明专利给出了一种抗拉强度≥450MPa级含磷高强钢钢带对焊方法和焊接装置，采用激光器进行焊接加热，高频感应加热器进行预热和焊后热处理，属于激光焊接工艺领域。但是相比于昂贵的激光焊机，窄搭接焊机的普及率明显更高。窄搭接焊接属于电阻焊，是一种利用电流产生的电阻热效应将压紧于电极之间的被焊工件加热到熔化或塑形状态，使之结合的焊接方法。上述焊接工艺对窄搭接焊机显然是没有指导意义的，如果能够采用窄搭接焊机来焊接440MPa级冷轧含磷高强IF钢无疑是降低企业生产成本，提高企业经济效益的一种创新性方法。
发明内容
本发明旨在提出一种能够有效提升焊缝质量，有效避免断带事故，满足连续生产要求的440MPa级冷轧含磷高强IF钢的窄搭接焊接方法。
本发明所述440Mpa级冷轧含磷高强IF刚的窄搭接焊接方法采用成分配比按重量百分数计为：C：0.0002～0.006％，Si：0.001～0.20％，Mn：0.5～0.8％，P：0.07～0.10％，S：<0.015％，Al：0.02～0.06％，Ti：0.01～0.05％、Nb：0.01～0.05％、N：≤0.008％，其余为Fe及不可避免的杂质的440MPa级冷轧含磷高强IF钢，其特殊之处在于：
先将两440MPa级冷轧含磷高强IF钢钢带精剪后相互搭接，采用窄搭接焊机进行焊接，具体工艺参数为：焊接电流为13～18kA，焊接速度为10～15m/min，焊轮压力为10～15kN，两钢带在操作侧的搭接量为1.0～1.5mm，在传动侧的搭接量为2.0～2.5mm；随后对焊缝区域采用加热装置进行热处理，具体工艺参数为：热处理温度为500～600℃，加热时间为5～10S，冷却时间为40～60S。
上述440MPa级冷轧含磷高强IF钢中的C、N元素为间隙固溶强化元素，在IF钢中利用Ti或和Nb进行微合金固定间隙原子。Si、Mn、P元素为固溶强化元素，提高基体强度。Al与钢中N形成AlN析出，具有减轻固溶N危害的作用，设计质量百分含量为0.02～0.06％。S为钢中杂质元素，恶化钢的成形性能，应控制其含量。
理论上，较低的焊接电流不易引起焊件表面过烧和焊轮的粘损，另外在焊接热量相同的前提下，较低的焊接速度一定程度上降低了焊缝加热速度和冷却速度，并能减缓焊轮、碾压轮对熔池的挤压，有利于保持熔池的稳定性并抑制焊缝组织淬火硬化倾向。通过实验对比采用不同焊接工艺参数的焊缝质量，可以确定降低焊接电流和焊接速度能够改善焊缝的杯突试验结果及表面质量。
另外，对比不同焊接电流的焊缝质量，过低的焊机电流会导致杯突试验结果变差。根据焦耳定律(Q＝I2Rt，Q为焊接热量，I为焊接电流，R为电阻，t为焊接时间，t＝L/v，v为焊接速度，当焊接断面长度L一定时，通过改变焊接速度v来控制通电时间)，过低的焊接电流与焊接速度会导致焊接热量输出过小而发生焊缝未熔合现象。同时，焊接速度的降低还会影响机组生产速度，使生产效率大幅下降，没有充足的预留时间处理突发的焊接设备故障，存在安全生产隐患。
窄搭接焊机是将带钢进行搭接，并置于两焊机轮电极之间，焊轮对带钢进行加压并转动，通过连续送电以及焊轮的压紧，形成一条连续的焊缝。通过控制焊接电流、焊接速度，并配合将焊轮压力控制在合理范围内就可将带头带尾较好地焊接在一起。通过多次实验最终确定出上述技术方案中满足焊接工艺要求的参数组合，即焊接电流：13～18kA，焊接速度：10～15m/min，焊轮压力：10～15kN。
另一方面，对焊缝区域进行焊后退火处理能够使熔融组织在中温区间停留并进入贝氏体相变区，从而抑制马氏体相变的发生，同时还能促使熔融组织中的P元素扩散再分配，防止P元素发生偏析，这两种因素均可明显改善焊缝质量。通过多次实验最终确定出上述技术方案中满足焊后退火工艺要求的热处理参数组合，即热处理温度：500～600℃，加热时间：5～10S，冷却时间：40～60S。
所述加热装置为酸洗连轧、热镀锌或连续退火生产线上的感应加热器或装备于窄搭接焊机上的感应加热模块。由于上述焊后退火处理方案中热处理温度相对较低，除了酸洗连轧、热镀锌及连续退火生产线上的感应加热器外，某些较高端型号窄搭接焊机自带的感应加热模块也可满足相应的热处理工艺条件。
本发明所述窄搭接焊接方法是从生产实践经验中提炼而来的，各项工艺参数匹配合理，且对相关设备的要求较低，可获得优异的焊缝质量，实现440MPa级冷轧含磷高强IF钢的连续生产。
附图说明
图1：实施例一的焊缝杯突实验图片；
图2：实施例二的焊缝杯突实验图片；
图3：实施例三的焊缝杯突实验图片；
图4：实施例四的焊缝杯突实验图片；
图5：实施例五的焊缝杯突实验图片；
图6：对比例的焊缝杯突实验图片。
具体实施方式
下面结合具体实施例及相关实验对本发明所述440MPa级冷轧含磷高强IF钢的窄搭接焊接方法作进一步说明。
本发明所述440Mpa级冷轧含磷高强IF刚的窄搭接焊接方法采用成分配比按重量百分数计为：C：0.0002～0.006％，Si：0.001～0.20％，Mn：0.5～0.8％，P：0.07～0.10％，S：<0.015％，Al：0.02～0.06％，Ti：0.01～0.05％、Nb：0.01～0.05％、N：≤0.008％，其余为Fe及不可避免的杂质的440MPa级冷轧含磷高强IF钢，其特殊之处在于：
先将两440MPa级冷轧含磷高强IF钢钢带精剪后相互搭接，采用窄搭接焊机进行焊接，具体工艺参数为：焊接电流为13～18kA，焊接速度为10～15m/min，焊轮压力为10～15kN，两钢带在操作侧的搭接量为1.0～1.5mm，在传动侧的搭接量为2.0～2.5mm；随后对焊缝区域采用加热装置进行热处理，具体工艺参数为：热处理温度为500～600℃，加热时间为5～10S，冷却时间为40～60S。
实施例一：
将两条成分配比按重量百分数为：C：0.0003％，Si：0.008％，Mn：0.6％，P：0.08％，S：0.010％，Al：0.03％，Ti：0.02％、Nb：0.03％、N：0.007％，其余为Fe及不可避免的杂质的440MPa级冷轧含磷高强IF钢钢带精剪后相互搭接，采用窄搭接焊机进行焊接，具体工艺参数为：焊接电流为13kA，焊接速度为14m/min，焊轮压力为12.1kN，两钢带在操作侧的搭接量为1.0mm，在传动侧的搭接量为2.2mm；
随后对焊缝区域采用酸洗连轧生产线上的感应加热器进行热处理，具体工艺参数为：热处理温度为550℃，加热时间为5S，冷却时间为45S。
选用直径为20mm的冲头按照标准杯突实验方法(GB/T 4156-2007)检验焊缝质量，实验结果见图1。从图1中可以看出，经上述工艺焊接后得到的焊缝平整光滑，表面无结疤、起皮，焊缝质量较高；另外杯突较厚且裂缝的开裂方向垂直于焊缝，表明焊缝的韧塑形较好且冶金质量优于母材部分，因而不易发生断带事故，上述焊接方法可满足连续生产的要求。
实施例二：
将两条成分配比按重量百分数为：C：0.006％，Si：0.15％，Mn：0.77％，P：0.095％，S：0.010％，Al：0.055％，Ti：0.03％、Nb：0.04％、N：0.006％，其余为Fe及不可避免的杂质的440MPa级冷轧含磷高强IF钢钢带精剪后相互搭接，采用窄搭接焊机进行焊接，具体工艺参数为：焊接电流为18kA，焊接速度为13m/min，焊轮压力为15kN，两钢带在操作侧的搭接量为1.5mm，在传动侧的搭接量为2.4mm；
随后对焊缝区域采用热镀锌生产线上的感应加热器进行热处理，具体工艺参数为：热处理温度为600℃，加热时间为10S，冷却时间为55S。
选用直径为20mm的冲头按照标准杯突实验方法(GB/T 4156-2007)检验焊缝质量，实验结果见图2。从图2中可以看出，经上述工艺焊接后得到的焊缝较为平整光滑，焊缝质量较高；另外裂缝的开裂方向垂直于焊缝，表明焊缝的冶金质量优于母材部分，因而不易发生断带事故，上述焊接方法可满足连续生产的要求。
实施例三：
将两条成分配比，按重量百分数为：C：0.0004％，Si：0.012％，Mn：0.71％，P：0.085％，S：0.010％，Al：0.048％，Ti：0.03％、Nb：0.02％、N：0.005％，其余为Fe及不可避免的杂质的440MPa级冷轧含磷高强IF钢钢带精剪后相互搭接，采用窄搭接焊机进行焊接，具体工艺参数为：焊接电流为15.2kA，焊接速度为15m/min，焊轮压力为13kN，两钢带在操作侧的搭接量为1.2mm，在传动侧的搭接量为2.3mm；
随后对焊缝区域采用连续退火生产线上的感应加热器进行热处理，具体工艺参数为：热处理温度为550℃，加热时间为7S，冷却时间为50S。
选用直径为20mm的冲头按照标准杯突实验方法(GB/T 4156-2007)检验焊缝质量，实验结果见图3。从图3中可以看出，经上述工艺焊接后得到的焊缝平整光滑，表面无结疤、起皮，焊缝质量较高；另外裂缝的开裂方向垂直于焊缝，表明焊缝的韧塑形较好且冶金质量优于母材部分，因而不易发生断带事故，上述焊接方法可满足连续生产的要求。
实施例四：
将两条成分配比按重量百分数为：C：0.002％，Si：0.010％，Mn：0.70％，P：0.075％，S：0.010％，Al：0.045％，Ti：0.035％、Nb：0.025％、N：0.006％，其余为Fe及不可避免的杂质的440MPa级冷轧含磷高强IF钢钢带精剪后相互搭接，采用窄搭接焊机进行焊接，具体工艺参数为：焊接电流为16.2kA，焊接速度为12m/min，焊轮压力为14kN，两钢带在操作侧的搭接量为1.3mm，在传动侧的搭接量为2.5mm；
随后对焊缝区域采用装备于窄搭接焊机上的感应加热模块进行热处理，具体工艺参数为：热处理温度为570℃，加热时间为8S，冷却时间为60S。
选用直径为20mm的冲头按照标准杯突实验方法(GB/T 4156-2007)检验焊缝质量，实验结果见图4。从图4中可以看出，经上述工艺焊接后得到的焊缝平整光滑，表面无结疤、起皮，焊缝质量较高；另外裂缝的开裂方向垂直于焊缝，表明焊缝的韧塑形较好且冶金质量优于母材部分，因而不易发生断带事故，上述焊接方法可满足连续生产的要求。
实施例五：
将两条成分配比按重量百分数为：C：0.003％，Si：0.014％，Mn：0.62％，P：0.075％，S：0.09％，Al：0.05％，Ti：0.04％、Nb：0.035％、N：0.006％，其余为Fe及不可避免的杂质的440MPa级冷轧含磷高强IF钢钢带精剪后相互搭接，并采用窄搭接焊机进行焊接，具体工艺参数为：焊接电流为17.5kA，焊接速度为10m/min，焊轮压力为10kN，两钢带在操作侧的搭接量为1.4mm，在传动侧的搭接量为2.0mm；
随后对焊缝区域采用酸洗连轧生产线上的感应加热器进行热处理，具体工艺参数为：热处理温度为500℃，加热时间为6S，冷却时间为40S。
选用直径为20mm的冲头按照标准杯突实验方法(GB/T 4156-2007)检验焊缝质量，实验结果见图5。从图5中可以看出，经上述工艺焊接后得到的焊缝平整光滑，表面无结疤、起皮，焊缝质量较高；另外裂缝的开裂方向垂直于焊缝，表明焊缝的韧塑形较好且冶金质量优于母材部分，因而不易发生断带事故，上述焊接方法可满足连续生产的要求。
对比例：
将两条与实施例一为同一批次且成分配比相同的440MPa级冷轧含磷高强IF钢钢带精剪后相互搭接，并采用窄搭接焊机进行焊接，具体工艺参数为：焊接电流为13kA，焊接速度为10m/min，焊轮压力为14kN，两钢带在操作侧的搭接量为1.2mm，在传动侧的搭接量为2.2mm；
随后并未对焊缝区域进行热处理，而是直接空冷至室温。
选用直径为20mm的冲头按照标准杯突实验方法(GB/T 4156-2007)检验焊缝质量，实验结果见图6。从图6中可以看出，焊缝经杯突冲压后沿焊缝方向开裂，表明焊缝的韧塑形较差且冶金质量差于母材部分，无法通过杯突实验评价，应用到生产实践中容易发生断带事故，不能连续生产的要求。上述焊接方法中仅因未进行焊后退火处理就无法通过杯突实验评价，表明焊后退火处理对焊缝质量有重要影响，并且本发明中焊接工艺参数及热处理工艺参数都是通过严格的实验验证得出的，且匹配合理，具有很好的生产实践指导意义。

Claims (2)

1.一种440MPa级冷轧含磷高强IF钢的窄搭接焊接方法，采用成分配比按重量百分数计为：C：0.0002～0.006％，Si：0.001～0.20％，Mn：0.5～0.8％，P：0.07～0.10％，S：<0.015％，Al：0.02～0.06％，Ti：0.01～0.05％、Nb：0.01～0.05％、N：≤0.008％，其余为Fe及不可避免的杂质的440MPa级冷轧含磷高强IF钢，其特征在于：
先将两440MPa级冷轧含磷高强IF钢钢带精剪后相互搭接，采用窄搭接焊机进行焊接，具体工艺参数为：焊接电流为13～18kA，焊接速度为10～15m/min，焊轮压力为10～15kN，两钢带在操作侧的搭接量为1.0～1.5mm，在传动侧的搭接量为2.0～2.5mm；随后对焊缝区域采用加热装置进行热处理，具体工艺参数为：热处理温度为500～600℃，加热时间为5～10S，冷却时间为40～60S。
2.如权利要求1所述的440MPa级冷轧含磷高强IF钢的窄搭接焊接方法，其特征在于，所述加热装置为酸洗连轧、热镀锌或连续退火生产线上的感应加热器或装备于窄搭接焊机上的感应加热模块。
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Cited By (16)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN108127288A (zh) * 2018-01-23 2018-06-08 邯郸钢铁集团有限责任公司 一种170MPa级高强IF钢的窄搭接焊方法
CN108127289A (zh) * 2018-01-23 2018-06-08 邯郸钢铁集团有限责任公司 一种210MPa级高强IF钢的窄搭接焊方法
CN108296638A (zh) * 2018-01-26 2018-07-20 河钢股份有限公司承德分公司 一种提高连续镀锌产线带钢焊接质量的方法
CN108381021A (zh) * 2018-01-23 2018-08-10 邯郸钢铁集团有限责任公司 一种980MPa级淬火再配分钢的窄搭接焊方法
CN108480869A (zh) * 2018-02-02 2018-09-04 张家港浦项不锈钢有限公司 一种420n1不锈钢连续退火酸洗焊接方法
CN109913754A (zh) * 2019-03-22 2019-06-21 武汉钢铁有限公司 一种抗拉强度≥440MPa的IF冷轧钢及生产方法
CN111112336A (zh) * 2019-12-24 2020-05-08 鞍钢冷轧钢板（莆田）有限公司 一种连续热镀锌钢带焊缝前后质量改善方法
CN111331268A (zh) * 2020-03-20 2020-06-26 本钢板材股份有限公司 一种避免冷轧热成型钢焊缝轧机断带的方法
CN111975201A (zh) * 2020-06-28 2020-11-24 武汉钢铁有限公司 钢带穿带焊接方法
CN112139645A (zh) * 2019-06-26 2020-12-29 宝山钢铁股份有限公司 一种高硅薄规格取向硅钢的窄搭接滚压缝焊焊接方法
CN112658602A (zh) * 2020-12-04 2021-04-16 安阳钢铁股份有限公司 一种锅炉交换器用冷轧耐候钢q355gnh的生产方法
CN113106329A (zh) * 2020-11-25 2021-07-13 江汉大学 一种440MPa级热镀锌高强IF钢及其制备方法
CN113106330A (zh) * 2020-11-25 2021-07-13 江汉大学 一种260MPa级热镀锌高强IF钢及其制备方法
CN113523635A (zh) * 2021-08-05 2021-10-22 攀钢集团攀枝花钢钒有限公司 用于冷轧拉伸矫直机组中钛材与钛材之间的连接方法
CN113857241A (zh) * 2021-09-25 2021-12-31 新疆八一钢铁股份有限公司 一种冷轧25#钢与spcc钢交叉焊接及轧制生产方法
CN113891773A (zh) * 2019-05-28 2022-01-04 杰富意钢铁株式会社 电阻点焊部和电阻点焊方法、以及电阻点焊接头和电阻点焊接头的制造方法

Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN102151968A (zh) * 2011-02-19 2011-08-17 首钢总公司 一种全自动窄搭接焊机增加在线退火功能的方法
CN103451531A (zh) * 2013-09-03 2013-12-18 辽宁科技大学 一种440MPa含铌析出强化型冷轧IF钢及其生产方法
CN104842056A (zh) * 2015-05-11 2015-08-19 唐山钢铁集团有限责任公司 一种冷轧双相钢带的窄搭接焊接工艺
CN105861929A (zh) * 2016-04-15 2016-08-17 河北钢铁股份有限公司邯郸分公司 一种440MPa级冷轧高强IF钢及其生产方法
CN106636914A (zh) * 2016-11-07 2017-05-10 首钢总公司 一种if钢及其制备方法
CN106702268A (zh) * 2017-02-14 2017-05-24 唐山钢铁集团有限责任公司 390MPa级高强IF钢及其生产方法
US20170165786A1 (en) * 2015-12-11 2017-06-15 Hyperloop Technologies, Inc. Method and system for forming laser beam weld lap-penetration joints
CN107138837A (zh) * 2017-06-29 2017-09-08 马鞍山钢铁股份有限公司 一种碳当量大于0.5的高强度带钢的搭接电阻焊方法

Patent Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN102151968A (zh) * 2011-02-19 2011-08-17 首钢总公司 一种全自动窄搭接焊机增加在线退火功能的方法
CN103451531A (zh) * 2013-09-03 2013-12-18 辽宁科技大学 一种440MPa含铌析出强化型冷轧IF钢及其生产方法
CN104842056A (zh) * 2015-05-11 2015-08-19 唐山钢铁集团有限责任公司 一种冷轧双相钢带的窄搭接焊接工艺
US20170165786A1 (en) * 2015-12-11 2017-06-15 Hyperloop Technologies, Inc. Method and system for forming laser beam weld lap-penetration joints
CN105861929A (zh) * 2016-04-15 2016-08-17 河北钢铁股份有限公司邯郸分公司 一种440MPa级冷轧高强IF钢及其生产方法
CN106636914A (zh) * 2016-11-07 2017-05-10 首钢总公司 一种if钢及其制备方法
CN106702268A (zh) * 2017-02-14 2017-05-24 唐山钢铁集团有限责任公司 390MPa级高强IF钢及其生产方法
CN107138837A (zh) * 2017-06-29 2017-09-08 马鞍山钢铁股份有限公司 一种碳当量大于0.5的高强度带钢的搭接电阻焊方法

Cited By (19)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN108127289A (zh) * 2018-01-23 2018-06-08 邯郸钢铁集团有限责任公司 一种210MPa级高强IF钢的窄搭接焊方法
CN108381021A (zh) * 2018-01-23 2018-08-10 邯郸钢铁集团有限责任公司 一种980MPa级淬火再配分钢的窄搭接焊方法
CN108127288A (zh) * 2018-01-23 2018-06-08 邯郸钢铁集团有限责任公司 一种170MPa级高强IF钢的窄搭接焊方法
CN108296638A (zh) * 2018-01-26 2018-07-20 河钢股份有限公司承德分公司 一种提高连续镀锌产线带钢焊接质量的方法
CN108480869A (zh) * 2018-02-02 2018-09-04 张家港浦项不锈钢有限公司 一种420n1不锈钢连续退火酸洗焊接方法
CN108480869B (zh) * 2018-02-02 2023-12-12 浦项(张家港)不锈钢股份有限公司 一种420n1不锈钢连续退火酸洗焊接方法
CN109913754A (zh) * 2019-03-22 2019-06-21 武汉钢铁有限公司 一种抗拉强度≥440MPa的IF冷轧钢及生产方法
CN109913754B (zh) * 2019-03-22 2020-06-19 武汉钢铁有限公司 一种抗拉强度≥440MPa的IF冷轧钢及生产方法
CN113891773A (zh) * 2019-05-28 2022-01-04 杰富意钢铁株式会社 电阻点焊部和电阻点焊方法、以及电阻点焊接头和电阻点焊接头的制造方法
CN113891773B (zh) * 2019-05-28 2022-11-08 杰富意钢铁株式会社 电阻点焊部和电阻点焊方法、以及电阻点焊接头和电阻点焊接头的制造方法
CN112139645A (zh) * 2019-06-26 2020-12-29 宝山钢铁股份有限公司 一种高硅薄规格取向硅钢的窄搭接滚压缝焊焊接方法
CN111112336A (zh) * 2019-12-24 2020-05-08 鞍钢冷轧钢板（莆田）有限公司 一种连续热镀锌钢带焊缝前后质量改善方法
CN111331268A (zh) * 2020-03-20 2020-06-26 本钢板材股份有限公司 一种避免冷轧热成型钢焊缝轧机断带的方法
CN111975201A (zh) * 2020-06-28 2020-11-24 武汉钢铁有限公司 钢带穿带焊接方法
CN113106330A (zh) * 2020-11-25 2021-07-13 江汉大学 一种260MPa级热镀锌高强IF钢及其制备方法
CN113106329A (zh) * 2020-11-25 2021-07-13 江汉大学 一种440MPa级热镀锌高强IF钢及其制备方法
CN112658602A (zh) * 2020-12-04 2021-04-16 安阳钢铁股份有限公司 一种锅炉交换器用冷轧耐候钢q355gnh的生产方法
CN113523635A (zh) * 2021-08-05 2021-10-22 攀钢集团攀枝花钢钒有限公司 用于冷轧拉伸矫直机组中钛材与钛材之间的连接方法
CN113857241A (zh) * 2021-09-25 2021-12-31 新疆八一钢铁股份有限公司 一种冷轧25#钢与spcc钢交叉焊接及轧制生产方法

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