CN107109978B - 废气过滤器 - Google Patents

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Abstract

对从内燃机排出的包含颗粒状物质的废气进行净化的废气过滤器(1)，具有多个单元壁(2)和被单元壁(2)包围的多个单元孔(3)。在单元壁(2)形成有将相邻的单元孔(3)之间连通的细孔，单元孔(3)包括在废气过滤器(1)的轴向(X)上贯通的开放单元孔(31)、以及配设有封堵上游侧端部的栓部(321)的栓塞单元孔(32)。在与轴向(X)正交的截面中，栓塞单元孔(32)中的流路截面积(S2)大于开放单元孔(31)中的流路截面积(S1)。废气过滤器(1)的全长(L)为由规定的方程式计算的第1基准值(L1)以上、且由规定的方程式计算的临界长(Lm)以下。

Description

废气过滤器
技术领域
本发明涉及用于对汽油发动机或柴油发动机等内燃机的排出气体进行净化的废气过滤器。
背景技术
在汽油发动机或柴油发动机等内燃机的排气管中，设有对废气所包含的颗粒状物质(Particulate Matter：PM)进行捕集的废气净化装置。该废气净化装置具备用于对废气所包含的颗粒状物质进行捕集的废气过滤器(专利文献1、2)。专利文献1、2所示的废气净化装置的废气过滤器具有多个单元壁和被单元壁包围而形成的单元孔。作为单元孔，具有上游侧端部被栓部封堵的栓塞单元孔、以及未配设有栓部的开放单元孔。在栓塞单元孔与开放单元孔之间的单元壁形成有细孔，以便将两者之间连通，在细孔中流通废气，俘获颗粒状物质并从废气中去除了颗粒状物质。另外，专利文献1公开了一种为了使捕集性能提高而串联地安装有多个废气过滤器的废气净化装置。
现有技术文献
专利文献
专利文献1：国际公开WO－2012－046484号
专利文献2：日本特开2003－35126号公报
发明内容
发明将要解决的课题
然而，专利文献1、2的废气过滤器存在以下的课题。专利文献1、2 的废气过滤器利用开放单元孔中的压力损失、栓塞单元孔中的压力损失以及单元壁上的通过阻力带来的压力损失所产生压力差，使废气透过单元壁。因此，在废气过滤器内，若不能产生充分的压力差，则流入开放单元孔的废气不透过单元壁地从废气过滤器排出。因此，废气过滤器中的颗粒状物质的捕集性能降低。
另外，专利文献1、2所记载的废气过滤器中，开放单元孔与栓塞单元孔的流路截面积相等。因此，上述废气过滤器中，开放单元孔的压力损失与栓塞单元孔的压力损失之差较少，不能发挥充分的捕集性能。
另外，专利文献1所记载的废气净化装置由于串联地排列有多个废气过滤器，因此向车辆安装的安装性容易降低。即，上述废气净化装置只能安装于可在排气管上串联地安装多个废气过滤器的车辆。另外，上述废气净化装置容易导致压力损失的增大。
本发明鉴于该背景而完成，提供如下一种废气过滤器：抑制压力损失的增大、向车辆安装的安装性的降低，提高从汽油发动机或柴油发动机等内燃机排出的废气所包含的颗粒状物质的捕集性能，具有优异的废气净化性能，减少压力损失，并且向车辆安装的安装性优异。
用于解决课题的手段
本发明的第1方式为一种废气过滤器，对从内燃机排出的包含颗粒状物质的废气进行净化，其特征在于，具有多个单元壁和被该单元壁包围的多个单元孔，上述单元壁具有将相邻的单元孔之间连通的细孔，上述单元孔包括在上述废气过滤器的轴向上贯通的开放单元孔、以及具备封堵上游侧端部的栓部的栓塞单元孔，在与上述轴向正交的截面上，上述栓塞单元孔中的流路截面积S2大于上述开放单元孔中的流路截面积S1，在将上述单元壁的厚度设为w(mm)，将废气透过系数设为k(μm2)，将单元密度设为C(个/mm2)，将上述废气过滤器的外径设为φ(mm)，S2与S1之比即流路截面积比Rs＝S2/S1时，上述废气过滤器的全长L(基材长L) 为由下述式(1)决定的第1基准值L1以上，且由下述式(M)确定的临界长Lm(吹过临界长Lm)以下。
L1＝－3.7×Rs1.5－3.6/w+9.7/k－152.9×C+2241.5/φ+145.1···式(1)，
Lm＝－5.5×Rs1.5－6.0/w+44.9/k－234.9×C+176.7/φ+ 255.6···式(M)
本发明的第2方式为一种废气过滤器(1)，对从内燃机排出的包含颗粒状物质的废气进行净化，其特征在于，具有多个单元壁(2)和被该单元壁(2)包围的多个单元孔(3)，上述单元壁(2)具有将相邻的单元孔(3) 之间连通的细孔，上述单元孔(3)包括在上述废气过滤器(1)的轴向上贯通的开放单元孔(31)、以及具备封堵上游侧端部的栓部(321)的栓塞单元孔(32)，在与上述轴向正交的截面上，上述栓塞单元孔(32)中的流路截面积S2大于上述开放单元孔(31)中的流路截面积S1，在将上述单元壁(2)的厚度设为w(mm)，将废气透过系数设为k(μm2)，将单元密度设为C(个/mm2)，将上述废气过滤器(1)的外径设为φ(mm)，S2 与S1之比即流路截面积比Rs＝S2/S1时，上述废气过滤器(1)的全长L (基材长L)为由下述式(2)决定的第2基准值L2以上、且由下述式(M) 确定的临界长Lm(吹过临界长Lm)以下。
L2＝－13.4×Rs1.5+0.76/w+3.2/k－132.1×C+1117.3/φ+ 174.4···式(2)，
Lm＝－5.5×Rs1.5－6.0/w+44.9/k－234.9×C+176.7/φ+ 255.6···式(M)。
本发明的第3方式为一种废气过滤器(1)，对从内燃机排出的包含颗粒状物质的废气进行净化，其特征在于，具有多个单元壁(2)和被该单元壁(2)包围的多个单元孔(3)，上述单元壁(2)具有将相邻的单元孔(3) 之间连通的细孔，上述单元孔(3)包括在上述废气过滤器(1)的轴向上贯通的开放单元孔(31)、以及具备封堵上游侧端部的栓部(321)的栓塞单元孔(32)，在与上述轴向正交的截面上，上述栓塞单元孔(32)中的流路截面积S2大于上述开放单元孔(31)中的流路截面积S1，在将上述单元壁(2)的厚度设为w(mm)，将废气透过系数设为k(μm2)，将单元密度设为C(个/mm2)，将上述废气过滤器(1)的外径设为φ(mm)，S2 与S1之比即流路截面积比Rs＝S2/S1时，上述废气过滤器(1)的全长L (基材长L)为由下述式(3)决定的第3基准值L3以上、且由下述式(M) 确定的临界长Lm(吹过临界长Lm)以下。
L3＝－6.8×Rs1.5－4.5/w+12.0/k－189.9×C+2629.1/φ+191.7···式(3)，
Lm＝－5.5×Rs1.5－6.0/w+44.9/k－234.9×C+176.7/φ+ 255.6···式(M)。
另外，上述本发明的第1、第2、第3方式中记载的临界长Lm(吹过临界长Lm)是捕集率开始不再伴随着废气过滤器全长L的增加而上升的全长L，该捕集率是从废气过滤器排出的废气所包含的颗粒状物质的数量与向废气过滤器导入的废气所包含的颗粒状物质的数量的比例。关于上述临界长Lm以及上述捕集率，在以下的实施例中也进行说明。
发明效果
上述第1～第3方式的废气过滤器如上述那样具有上述开放单元孔与上述栓塞单元孔作为上述单元孔。因此，能够使废气高效地流通于在上述单元壁形成的细孔，提高上述废气过滤器的净化性能。
即，通过使上述栓塞单元孔中的流路截面积大于上述开放单元孔的流路截面积，使得上述开放单元孔中的压力损失大于上述栓塞单元孔中的压力损失，上述开放单元孔内的压力与上述栓塞单元孔内的压力的压力差变大。利用该压力差，能够使流入上述开放单元孔的废气通过上述细孔高效地向上述栓塞单元孔流通。另外，虽然上述开放单元孔与上述栓塞单元孔之间的压力差随着从上述废气过滤器的上游朝向下游而变小，但在产生压力差的范围内，废气向上述细孔的流通得以持续。因此，通过如上述那样增大上述开放单元孔与上述栓塞单元孔之间的压力差，能够在上述废气过滤器的更广的范围内使废气透过上述单元壁。由此，能够高效地捕集废气所含的颗粒状物质。
另外，上述栓部配设于上述栓塞单元孔的上游侧端部。因此，能够将废气中与颗粒状物质一同被包含的Ash(钙化合物等灰分)从上述废气过滤器排出。由于Ash不能燃烧去除，因此在例如上述栓部配设于上述栓塞单元孔的下游侧端部的废气过滤器中Ash会残留蓄积于内部。另一方面，在上述废气过滤器中，废气在透过上述单元壁时被上述单元壁分离，Ash 残留于上述开放单元孔内。上述开放单元孔由于在轴向上贯通，因此能够容易地从述开放单元孔排出Ash，能够防止上述废气过滤器内的Ash的残留。由此，能够抑制上述废气过滤器中的净化性能的降低。
另外，上述第1方式的废气过滤器具有由上述式(1)决定的第1基准值L1以上的全长L(基材长L)。因此，能够充分地确保颗粒状物质的捕集性能，能够更加提高废气过滤器中的净化性能。
另外，上述第2方式的废气过滤器具有由上述式(2)决定的第2基准值L2以上的全长L(基材长L)。因此，能够将废气过滤器的捕集率确保为超过在安装汽油发动机的车辆中一般被要求的捕集率的50％以上，可获得较高的净化性能。
另外，上述第3方式的废气过滤器具有由上述式(3)决定的第3基准值L3以上的全长L(基材长L)。因此，能够充分地确保颗粒状物质的捕集性能，能够更加提高废气过滤器中的净化性能。
另外，在上述第1～第3方式的废气过滤器中，具有由上述式(M)决定的临界长Lm(吹过临界长Lm)以下的全长L(基材长L)。该临界长 Lm(吹过临界长Lm)是捕集率开始不再伴随着废气过滤器全长L的增加而上升的全长L，该捕集率是从废气过滤器排出的废气所含的颗粒状物质的数量与向废气过滤器导入的废气所含的颗粒状物质的数量的比例。关于上述临界长Lm以及上述捕集率，也在以下的实施例中进行说明。因此，能够有效地抑制废气过滤器的压力损失的增大以及废气过滤器的大型化。即，即使使废气过滤器的全长(基材长)比临界长Lm长，由于产生在上述开放单元孔中流通的废气不透过上述单元壁地排出的吹过现象，因此从压力损失以及废气过滤器的安装性的关系考虑，是不必要的增大。因此，通过使废气过滤器的全长(基材长)为由上述式(M)决定的临界长Lm 以下，能够有效地抑制废气过滤器的压力损失增大以及大型化。
如以上那样，根据本发明，能够提供如下一种废气过滤器：能够抑制压力损失的增大、向车辆安装的安装性的降低，并且能够提高颗粒状物质的捕集性能，提高净化性能。
附图说明
图1是表示本申请发明的实施例1中的废气过滤器的说明图。
图2是图1中的II－II箭头方向的截面图。
图3是图2中的III－III箭头方向的截面图。
图4是表示本申请发明的实施例1中的废气过滤器的一个例子的说明图。
图5是表示本申请发明的实施例1中的基材长即废气过滤器的全长与捕集率的关系的概略的线图。
图6是表示本申请发明的实施例2中的基材长即废气过滤器的全长与捕集率的关系的概略的线图。
图7是表示本申请发明的实施例3中的基材长即废气过滤器的全长与捕集率的关系的概略的线图。
图8是表示本申请发明的实施例4中的废气过滤器的说明图。
图9是表示本申请发明的确认试验1中的废气过滤器的形状的说明图。
图10A是表示本申请发明的确认试验1中的透过流量比与流路截面积比的关系的图。
图10B是表示本申请发明的确认试验1中的捕集率与流路截面积比的关系的图。
图11是本申请发明的实施例5中的废气过滤器的截面图。
具体实施方式
关于上述废气过滤器，优选的是，在将上述开放单元孔的流路截面积设为S1、将上述栓塞单元孔的流路截面积设为S2时，S2与S1之比即流路截面积比Rs＝S2/S1为1.1≤Rs≤5，并且上述废气过滤器的基材长L(以下，虽然使用基材长L，但是指废气过滤器的全长L。)为 35mm≤L≤270mm。此时，能够可靠地产生上述开放单元孔与上述栓塞单元孔之间的压力差，使废气可靠地流通于在上述单元壁上形成的上述细孔。另外，通过根据上述栓塞单元孔与上述开放单元孔的流路截面积比Rs在 35mm～270mm的范围内决定基材长L，能够有效地抑制上述废气过滤器的压力损失的增大，并且提高上述废气过滤器的捕集性能。在Rs小于1.1的情况下，压力差变小，透过上述单元壁的废气的透过量变少，存在不能发挥充分的净化性能的情况。在Rs超过5的情况下，构成开放单元孔的单元壁的面积即过滤面积容易变小。伴随于此，在颗粒状物质堆积时，存在单元孔封堵而压力损失变得过大的情况。废气过滤器的流路截面积比Rs更优选的是1.1≤Rs≤2.5。在Rs大于2.5的情况下，担心废气过滤器的压力损失变得过大。因此，在加长基材长时，相对于废气过滤器的压力损失的增大，存在捕集性能的提高的效果变小的情况。在L小于35mm的情况下，存在相对于基材径而言基材长变得过短、难以将上述废气过滤器安装于排气管的情况。在L超过270mm的情况下，产生废气透过上述单元孔从而上述开放单元孔与上述栓塞单元孔之间的压力差消失的区域。废气过滤器的基材长L更优选的是55mm≤L≤220mm。在L小于55mm的情况下，在上述开放单元孔中流通的废气会产生不透过上述单元壁地排出的吹过，存在上述废气过滤器的性能降低的情况。在L超过220mm的情况下，捕集性能伴随着基材长L的增加而上升的效果容易变缓。并且，在L超过220mm 的情况下，担心导致废气过滤器的压力损失的增大。
另外，优选的是，上述单元孔包括内周形状为八边形的单元孔和内周形状为四边形的单元孔，上述八边形的单元孔的水力直径比上述四边形的单元孔的水力直径大，将上述八边形的单元孔与上述四边形的单元孔交替地排列而形成上述单元孔。此时，能够增大上述八边形的单元孔的水力直径和上述四边形的单元孔的水力直径之差。由此，例如，在将上述八边形的单元孔作为栓塞单元孔、将上述四边形的单元孔作为上述开放单元孔而适当地分配时，能够使上述栓塞单元孔与上述开放单元孔邻接，能够有效地增大上述栓塞单元孔与上述开放单元孔之间的压力差。另一方面，在上述栓塞单元孔彼此、或者上述开放单元孔彼此邻接的情况下，难以在上述栓塞单元孔彼此之间、或者上述开放单元孔彼此之间产生压力差，因此出于捕集性能的观点，功能较少。另外，出于上述废气过滤器的压力损失的观点，单元形状为水力直径较大的形状较好。因此，将单元孔设为例如三角形等，容易导致上述废气过滤器的压力损失的增大。出于以上的观点，通过交替排列地形成上述八边形的单元孔与上述四边形的单元孔，能够有效地提高净化性能。
单元壁的气孔率不被特别限定，但优选的是50～80％，更优选的是50～ 65％。若气孔率小于50％，则包含颗粒状物质的废气难以透过单元壁(即，单元壁的废气透过系数容易减少)。伴随于此，认为包含颗粒状物质的废气透过单元壁的量容易减少，捕集性能容易降低。若气孔率大于65％，则担心废气过滤器的强度容易减少，难以将废气过滤器安装于排气管。此外，单元壁的气孔率能够通过水银孔率计来测定。
单元壁的平均气孔径不被特别限定，但优选的是5～30μm，更优选的是10～25μm。若平均气孔径小于10μm，则包含颗粒状物质的废气难以透过单元壁(即，单元壁的废气透过系数容易减少)。伴随于此，认为包含颗粒状物质的废气透过单元壁的量容易减少，捕集性能容易降低。若平均气孔径大于25μm，则担心废气过滤器的强度容易减少，难以将废气过滤器安装于排气管。此外，单元壁的平均气孔径能够通过水银孔率计来测定。
单元壁的厚度w(mm)优选的是0.10≤w≤0.50，更优选的是 0.13≤w≤0.47mm。若厚度w小于0.13mm，则担心废气过滤器的强度容易减少，难以将废气过滤器安装于排气管。若厚度w大于0.47mm，则包含颗粒状物质的废气难以透过单元壁。伴随于此，认为包含颗粒状物质的废气透过单元壁的量容易减少，捕集性能容易降低。
单元密度C(个/mm2)优选的是0.30≤C≤0.70，更优选的是 0.31≤C≤0.62。若单元密度C小于0.31个/mm2小，则栓塞单元孔与开放单元孔与的水力直径之差相对容易变小。因此，栓塞单元孔与开放单元孔之间的压力差容易变小，包含颗粒状物质的废气难以透过单元壁。伴随于此，认为包含颗粒状物质的废气透过单元壁的量容易减少，捕集性能容易降低。若单元的密度C大于0.62个/mm2，则存在单元孔的水力直径变得过小、压力损失增大的情况。
废气过滤器的外径φ(mm)优选的是60≤φ≤160，更优选的是 80≤φ≤150。若外径φ小于80mm，则从废气过滤器的轴向观察的全部单元孔的面积即流路整体的面积变小，因此存在废气过滤器的压力损失增大的情况。若外径φ大于150mm，则存在废气过滤器在排气管上的安装性降低的情况。
单元壁的废气透过系数k(μm2)优选的是0.1≤k≤2.0，更优选的是 0.3≤k≤1.1。已知单元壁的废气透过系数k强烈受到上述气孔率及平均气孔径的影响。若废气透过系数k小于0.3μm2，则气孔率及平均气孔径容易变小，包含颗粒状物质的废气难以透过单元壁，伴随于此，认为捕集性能容易降低。在废气透过系数k大于1.1μm2的情况下，气孔率及平均气孔径容易变大，废气过滤器的强度容易减少。
(实施例1)参照图1～图3，对上述废气过滤器的实施例1进行说明。如图1～图3所示，废气过滤器1对从内燃机排出的包含颗粒状物质的废气进行净化。废气过滤器1具有多个单元壁2和被单元壁2包围的多个单元孔3。
在单元壁2形成有将相邻的单元孔3之间连通的细孔。单元孔3包括在废气过滤器1的轴向X上贯通的开放单元孔31、以及配设有将上游侧端部封堵的栓部321的栓塞单元孔(Stopped cell hole)32。在与轴向X正交的截面上，栓塞单元孔32中的流路截面积比开放单元孔31中的流路截面积大。
以下，更详细地进行说明。如图1所示，本例的废气过滤器1用于对汽车的内燃机例如柴油发动机或汽油发动机中产生的排出气体进行净化。废气过滤器1呈圆柱形状，形成有配设成格子状的单元壁2、以及被单元壁 2包围的单元孔3。在本例中，废气过滤器1的外径φ设为132mm。另外，基材长L优选的是35mm≤L≤270mm。
单元壁2由具有多孔质构造的陶瓷材料构成，在其内部形成有由气孔构成、并将相邻的单元孔3彼此连通的细孔(省略图示)。在本例中，作为陶瓷材料，使用了平均气孔径为18μm、气孔率为60％的堇青石。另外，单元壁2的厚度W设为0.28mm。在本例中，表示废气透过单元壁2时的透过容易程度的废气透过系数k为0.7μm2。
如图1～图3所示，单元孔3包括开放单元孔31与栓塞单元孔32。开放单元孔31与栓塞单元孔32以相互相邻的方式交替排列地形成。在本实施例1的废气过滤器1中，每单位面积的单元孔3的个数即单元密度C设为0.47个/mm2。
如图1～图3所示，多个单元孔3具有两种以上的形状。即，在多个单元孔3之中，存在从轴向X观察时的形状互不相同的2种以上的单元孔3。另外，形状相似但大小不同的单元孔3彼此也当作形状不同。在本例中，单元孔3包括内周形状为八边形的单元孔3、以及内周形状为四边形的单元孔3。八边形的单元孔3的水力直径比四边形的单元孔3的水力直径大。废气过滤器1通过交替地排列八边形的单元孔3与四边形的单元孔3而形成。在本实施例1的废气过滤器1中，内周形状为八边形的单元孔3是栓塞单元孔32，内周形状为四边形的单元孔3是开放单元孔31。而且，栓塞单元孔32的水力直径比开放单元孔31的水力直径大。
开放单元孔31从轴向X观察时呈正方形，并形成为在废气过滤器1 的整个长度上贯通。另外，栓塞单元孔32从轴向X观察时呈八边形状。另外，栓塞单元孔32的上游侧端部被栓部321封堵。
在将开放单元孔31的流路截面积设为S1、将栓塞单元孔32的流路截面积设为S2时，S2比S1大。在本例中，S2与S1之比即流路截面积比Rs ＝S2/S1满足1.1≤Rs≤5。另外，在本例中，设为流路截面积比Rs＝1.6。
废气过滤器1的基材长L为由下述式(1)决定的第1基准值L1以上。并且，废气过滤器1的基材长L为由下述式(M)确定的临界长Lm(吹过临界长Lm)以下。将单元壁2的厚度设为w(mm)，将废气透过系数设为 k(μm2)，将单元密度设为C(个/mm2)，将废气过滤器1的外径设为φ (mm)。
L1＝－3.7×Rs1.5－3.6/w+9.7/k－152.9×C+2241.5/φ+145.1···式(1)，
Lm＝－5.5×Rs1.5－6.0/w+44.9/k－234.9×C+176.7/φ+ 255.6···式(M)。
使用图5对式(1)进行说明。图5示出了基材长L与捕集率的关系的概略。此外，捕集率指的是，从废气过滤器1排出的废气所包含的颗粒状物质的数量与向废气过滤器1导入的废气所包含的颗粒状物质的数量的比例。如图5所示，在废气过滤器1中，虽然随着加长基材长L(全长L)而捕集率上升，但是随着基材长L加长，捕集率的上升变少，若基材长L达到某一长度以上，则捕集率不再伴随着基材长L的增加而上升。认为这是因为，在基材长L比某一长度长的情况下，从上游侧导入到开放单元孔31 的废气在比规定的位置靠下游侧处不再通过单元壁2，而是保持原样地向下游侧吹过。将捕集率开始不再伴随着基材长L的增加而上升的长度设为“吹过临界长Lm(即，临界长Lm)”，将基材长L为临界长Lm以上时的捕集率设为“极限捕集率”。即，即使使基材长L为临界长Lm以上，废气过滤器1的捕集率也不会从极限捕集率上升。因此，出于实现废气过滤器1的压力损失减少以及大型化抑制的观点，使废气过滤器1的基材长L 为临界长Lm以下。
在本例中，通过使基材长L接近临界长Lm，能够获得较高的净化性能，并且，通过使基材长L为临界长Lm以下，如上述那样，实现了废气过滤器1的压力损失的减少以及小型化。因此，如图5所示，式(1)的第1基准值L1设想为与成为从极限捕集率减去10％而得到的捕集率以上的基材长L中的最短者(La1)同等的值。即，例如在极限捕集率为70％的情况下，将捕集率为60％的基材长规定为La1，设想第1基准值L1与此同等。而且，通过使基材长L为第1基准值L1以上、并且是临界长Lm以下，能够实现废气过滤器的压力损失的减少以及小型化，并且获得较高的净化性能。
通过以能够给极限捕集率的值带来影响的流路截面积比Rs、单元壁2 的厚度w、废气透过系数k、单元密度C、废气过滤器1的外径φ作为变量的多元回归分析，进行了式(1)以及式(M)的导出。该导出使用分析软件JUSE－StatWorks(注册商标)而进行。
在流路截面积比Rs为1.6、单元壁2的厚度w为0.28mm、单元密度C 为0.47个/mm2、废气透过系数k为0.7μm2、外径φ为132.0mm的情况下，第1基准值L1为84mm，临界长Lm为178mm。废气过滤器1的基材长L为第1基准值L1以上、临界长Lm以下。
接下来，对本实施例1的废气过滤器1的作用效果进行说明。在废气过滤器1中，如上述那样，作为单元孔3，具有开放单元孔31与栓塞单元孔32。因此，能够使废气高效地流通于形成在单元壁2的细孔，使得废气过滤器1的净化性能提高。
即，通过使栓塞单元孔32中的流路截面积大于开放单元孔31的流路截面积，使得开放单元孔31中的压力损失与栓塞单元孔32中的压力损失相比更大，开放单元孔31内的压力与栓塞单元孔32内的压力的压力差变大。通过利用该压力差，能够使流入开放单元孔31的废气通过细孔而高效地向栓塞单元孔32流通。另外，通过扩大开放单元孔31的流路截面积与栓塞单元孔32的流路截面积之差，还能够使该压力差增大。由此，能够使更多的废气透过单元壁2，能够使废气向栓塞单元孔32的流通量增加。另外，虽然开放单元孔31与栓塞单元孔32之间的压力差随着从废气过滤器1 的上游朝向下游去而变小，但在产生压力差的范围内，废气向细孔的流通得以持续。因此，如上述那样，通过增大开放单元孔31与栓塞单元孔32 之间的压力差，能够在废气过滤器1的更广的范围内使废气透过单元壁2。由此，能够高效地捕集废气所包含的颗粒状物质。
另外，栓部321配设于栓塞单元孔32的上游侧端部。因此，能够将废气中与颗粒状物质一同被包含的Ash(钙化合物等灰分)从废气过滤器1 排出。由于Ash不能燃烧去除，因此在例如栓部配设于栓塞单元孔的下游侧端部的废气过滤器中会残留于内部。另一方面，在废气过滤器1中，废气在透过单元壁2时被单元壁2分离，Ash残留于开放单元孔31内。开放单元孔31由于在轴向上贯通，因此能够容易地从上述开放单元孔排出Ash，能够防止废气过滤器1内的Ash的残留。由此，能够抑制废气过滤器1中的净化性能的降低。
另外，废气过滤器1具有由上述式(1)决定的第1基准值L1以上的基材长即全长。因此，能够充分地确保颗粒状物质的捕集性能，并能够更加提高废气过滤器中的净化性能。
而且，废气过滤器具有由上述式(M)决定的临界长Lm以下的基材长。因此，能够有效地抑制废气过滤器1的压力损失的增大以及废气过滤器1的大型化。即，即使使废气过滤器1的基材长L比临界长Lm长，由于产生在开放单元孔31中流通的废气不透过单元壁2地排出的吹过现象，因此从压力损失以及废气过滤器1的安装性的关系考虑，是不必要的增大。因此，通过使废气过滤器1的基材长为由上述式(M)决定的临界长Lm 以下，能够有效地抑制废气过滤器1的压力损失增大以及大型化。
另外，流路截面积比Rs为1.1≤Rs≤5，并且废气过滤器1的基材长L 为35mm≤L≤270mm。因此，能够可靠地产生开放单元孔31与栓塞单元孔32之间的压力差，使废气可靠地流通于在单元壁2形成的细孔。另外，通过根据栓塞单元孔32与开放单元孔31的流路截面积比Rs在35mm～ 270mm的范围内决定基材长L，能够提高上述废气过滤器的捕集性能。
另外，本例的废气过滤器1具有由上述式(1)决定的第1基准值L1 以上的基材长即全长。因此，能够充分地确保颗粒状物质的捕集性能，能够更加提高废气过滤器1中的净化性能。
另外，多个单元孔3具有两种以上的形状。因此，能够容易地获得栓塞单元孔32中的流路截面积S2比开放单元孔31中的流路截面积S1大的构成。
另外，单元孔3包括内周形状为八边形的单元孔3和内周形状为四边形的单元孔3，八边形的单元孔3的水力直径比四边形的单元孔3的水力直径大，通过交替地排列八边形的单元孔3与四边形的单元孔3而形成。因此，能够增大八边形的单元孔3的水力直径和四边形的单元孔3的水力直径之差。由此，在将八边形的单元孔3以及四边形的单元孔3适当地分配成栓塞单元孔32与开放单元孔31时，能够有效地增大栓塞单元孔32与开放单元孔31之间的压力差。另外，能够缩小形成于八边形的单元孔3之间的不流通废气的单元壁2。由此，能够提高废气过滤器1中的净化性能。
如以上那样，根据本例，能够提供一种可抑制压力损失的增大、向车辆安装的安装性的降低，并且可提高颗粒状物质的捕集性能、提高净化性能的废气过滤器1。
另外，在本例的废气过滤器1中，将四边形的单元孔3设为开放单元孔31，将八边形的单元孔3设为栓塞单元孔32，并交替地排列开放单元孔 31与栓塞单元孔32而形成，但也可以是除此以外的形状。例如，如图4 所示，也可以使四边形的单元孔3的一部分为栓塞单元孔32。在这种情况下，也能够获得与实施例1的废气过滤器1相同的作用效果。
(实施例2)以下，对实施例2的废气过滤器进行说明。本实施例2是变更了废气过滤器1的基材长即全长的决定方法的例子。此外，废气过滤器1的基本构造与实施例1相同。在本例中，废气过滤器1的基材长L为由下述式(2)决定的第2基准值L2以上。并且，废气过滤器1的基材长 L为由上述式(M)决定的临界长Lm(吹过临界长Lm)以下。
L2＝－13.4×Rs1.5+0.76/w+3.2/k－132.1×C+1117.3/φ+ 174.4···式(2)。
在图6中示出了与实施例1的图5同样的、基材长L与捕集率的关系的概略。如该图所示，式(2)的第2基准值L2设想为与捕集率为50％以上的基材长L中的最短者(La2)同等的值。而且，通过使基材长L为第2 基准值L2以上、临界长Lm以下，能够实现废气过滤器的压力损失的减少以及小型化，并且获得50％以上的捕集率。上述式(2)的导出也通过以能够给极限捕集率的值带来影响的流路截面积比Rs、单元壁2的厚度w、废气透过系数k、单元密度C、外径φ作为变量的多元回归分析来进行。
在流路截面积比Rs＝S2/S1为1.6、单元壁2的厚度w为0.28mm、单元密度C为0.47个/mm2、废气透过系数k为0.7μm2、外径φ为132.0mm 的情况下，第2基准值L2为101mm，临界长Lm如上述那样为178mm。废气过滤器1的基材长L为第2基准值L2以上、临界长Lm以下。
其他的实施例1的废气过滤器1的构造与实施例1的废气过滤器1的构造相同。此外，本实施例2或者本例相关的附图中所使用的附图标记中的、与在实施例1中使用的附图标记相同的部分，只要没有特别示出，则表示与实施例1相同的构成要素等。
本实施例2的废气过滤器1能够确保超过在搭载汽油发动机的车辆中通常被要求的捕集率的50％以上的捕集率，可获得较高的净化性能。除此之外，本实施例2的废气过滤器1具有与实施例1的废气过滤器1相同的作用效果。
(实施例3)以下，对实施例3的废气过滤器进行说明。本实施例3是变更了废气过滤器1的基材长即全长的决定方法的例子。此外，废气过滤器1的基本构造与实施例1相同。在本实施例3中，废气过滤器1的基材长L为由下述式(3)决定的第3基准值L3以上。并且，废气过滤器1的基材长L为由上述式(M)决定的临界长Lm(吹过临界长Lm)以下。
L3＝－6.8×Rs1.5－4.5/w+12.0/k－189.9×C+2629.1/φ+191.7···式(3)。
使用图7对式(3)进行说明。在图7中示出了与在实施例1中使用的图5同样的、基材长L与捕集率的关系的概略。如该图所示，废气过滤器1随着将基材长L从临界长Lm起缩短而捕集率降低。这里，若基材长L 达到成为极限捕集率的90％的捕集率的基材长以下，则伴随着基材长L的减少的捕集率的减少变得显著。因此，如该图所示，式(3)的第3基准值 L3设想为与成为极限捕集率的90％以上的捕集率以上的基材长L中的最短者(La3)同等的值。即，例如在极限捕集率为70％的情况下，将捕集率的值达到63％那样的基材长规定为La3，第3基准值L3设想为与此同等。而且，通过使基材长L为第3基准值L3以上、临界长Lm以下，能够实现废气过滤器的压力损失的减少以及小型化，并且获得较高的净化性能。上述式(3)的导出也通过以能够给极限捕集率的值带来影响的流路截面积比 Rs、单元壁2的厚度w、废气透过系数k、单元密度C、外径φ作为变量的多元回归分析来进行。
在流路截面积比Rs＝S2/S1为1.6、单元壁2的厚度w为0.28mm、单元密度C为0.47个/mm2、废气透过系数k为0.7μm2、外径φ为132.0mm 的情况下，第3基准值L3为110mm，临界长Lm如上述那样为178mm。废气过滤器1的基材长L为第3基准值L3以上、临界长Lm以下。
除此之外与实施例1的废气过滤器1的构造相同。此外，本实施例3 或者本例相关的附图中所使用的附图标记中的、与在实施例1中使用的附图标记相同的部分，只要没有特别示出，则表示与实施例1相同的构成要素等。
在本实施例3中，能够充分地确保颗粒状物质的捕集性能，能够更加提高废气过滤器1中的净化性能。除此之外，具有与实施例1的废气过滤器1相同的作用效果。
(实施例4)以下，对实施例4的废气过滤器进行说明。本实施例4如图8所示，是变更了实施例1的废气过滤器中的单元孔的形状的例子。本例的废气过滤器1以同样的形状形成了单元孔3的形状。单元孔3呈正方形，在与轴向正交的截面上，沿与正方形中的1边平行的纵向、以及与纵向正交的横向排列地形成。在本例中，将在纵向以及横向上各排列3个、共计9个的单元孔3作为一个区域，将其适当地铺满而形成了废气过滤器1。另外，使一个区域9个单元孔3中的不相邻的三个单元孔3为开放单元孔 31与，使剩余的单元孔3为栓塞单元孔32。因此，流路截面积比Rs＝2.0。
实施例4的废气过滤器1的其他构成与实施例1的废气过滤器1的构成相同。另外，本实施例4或者本例相关的附图中所使用的附图标记中的、与在实施例1中使用的附图标记相同的部分，只要没有特别示出，则表示与实施例1的废气过滤器1相同的构成要素等。
本例的废气过滤器1通过使单元孔3的形状一致，能够使废气过滤器的形状简单。由此，能够容易地制造废气过滤器1。另外，在本实施例4 的废气过滤器1中，也能够获得与实施例1的废气过滤器1相同的作用效果。
(确认试验1)在本确认试验1中，进行了流路截面积比Rs、透过流量比及捕集率的比较。此外，透过流量比表示流入开放单元孔31的废气中的、透过单元壁2而流入栓塞单元孔32内的废气之比。
此外，在本确认试验1中，使用了使开放单元孔31与栓塞单元孔32 的流路截面积比Rs变化的废气过滤器101～104。废气过滤器101中的流路截面积比Rs设为0.5。此外，废气过滤器101相反地设定了实施例1的废气过滤器1中的开放单元孔31与栓塞单元孔32。
如图9所示，将废气过滤器102的流路截面积比Rs设为1。在从轴向 X观察时，废气过滤器102中的开放单元孔31以及栓塞单元孔32的形状均为正方形。废气过滤器103的流路截面积比Rs设为2.1，废气过滤器104 的流路截面积比Rs设为4。废气过滤器103以及废气过滤器104中的开放单元孔31以及栓塞单元孔32的形状分别是与实施例1的废气过滤器1中的开放单元孔31以及栓塞单元孔32相似的形状。此外，在废气过滤器101～ 104中，基材长L即全长L均设为200mm。另外，除上述以外的构成与实施例1相同。此外，在图9中使用的附图标记中的、与在实施例1使用的附图标记相同的部分，只要没有特别示出，则表示与实施例1相同的构成要素等。
图10A示出流路截面积比Rs与透过流量比的关系，将纵轴设为透过流量比(％)，将横轴设为流路截面积比Rs。另外，图10B示出流路截面积比Rs与捕集率的关系，将纵轴设为捕集率(％)，将横轴设为流路截面积比Rs。
如图10A所示，透过流量比在废气过滤器101中约为26％，在废气过滤器102中约为50％，在废气过滤器103中约为76％，在废气过滤器104 中约为90％。另外，如图10B所示，捕集率在废气过滤器101中约为21 ％，在废气过滤器102中约为41％，在废气过滤器103中约为62％，在废气过滤器104中约为76％。
因此，通过将流路截面积比Rs设定为超过1，能够使向开放单元孔31 流入的废气的50％以上透过单元壁2。另外，通过使流路截面积比Rs为2 以上，能够使向开放单元孔31流入的废气的80％以上透过单元壁2。由此，确认到了捕集率提高。另外，在流路截面积比Rs超过4的范围内，透过流量比以及捕集率大致恒定。
(确认试验2)在本确认试验2中，如表1所示，比较了使废气过滤器中的流路截面积比Rs变化时的颗粒状物质的捕集率。
作为废气过滤器，使用了具有同样形状的单元孔的试样1、以及具有水力直径不同的单元孔的试样2～试样4。
试样1具有正方形的单元孔，栓塞单元孔与开放单元孔交替排列地配置。因此，流路截面积比Rs为1。试样2除了基材长L即全长L之外与实施例1的废气过滤器1相同。另外，试样3以及试样4具有与实施例1的废气过滤器中的单元孔相似形状的四边形的单元孔与八边形的单元孔，流路截面积比Rs在试样3中为4.0，在试样4中为5.0。另外，试样1～试样 4的废气过滤器中的基材长L均设为200mm。此外，除上述以外的构成与实施例1相同。
[表1]
表1
Figure GDA0001344104410000171
表1示出试样1～试样4中的颗粒状物质的捕集率。如表1所示，各废气过滤器中的捕集率在试样1中为42％，在试样2中为57％，在试样3中为76％，在试样4中为78％。因此，确认到随着流路截面积比Rs变大，颗粒状物质的捕集率提高。
(确认试验3)本确认试验3确认到废气过滤器中的流路截面积比Rs 及基材长即全长对捕集率的影响、以及单元壁的平均气孔径及基材长对捕集率的影响。在本试验中，作为废气过滤器，使用了试样2～试样26。试样2～试样4与确认试验2相同。如表2所示，试样5～试样8是流路截面积比Rs为1.6、并且相对于试样2的废气过滤器变更了基材长(全长L) 的例子。另外，试样9～试样12是流路截面积比Rs为4.0、并且相对于试样3的废气过滤器变更了基材长的例子。另外，试样13～试样16是流路截面积比Rs为5.0、并且相对于试样4的废气过滤器变更了基材长的例子。
[表2]
表2
Figure GDA0001344104410000181
如表3所示，在试样17～试样21中，将单元壁中的平均气孔径设为 5μm。另外，试样2以及试样5～试样8与上述相同，将单元壁中的平均气孔径设为18μm。另外，在试样22～试样26中，将单元壁中的平均气孔径设为30μm。此外，试样2～试样26中的除上述以外的构成与实施例1相同。
[表3]
表3
Figure GDA0001344104410000191
如表2所示，在试样2以及试样5～试样8中，随着基材长L(全长L) 变大，捕集率上升，在150mm之后稳定。另外，在试样3、试样4以及试样9～试样16中，在基材长L为200mm以下的范围内，随着基材长L变大，捕集率持续上升。因此，确认到开放单元孔中的压力损失与栓塞单元孔中的压力损失变得相等为止所需的废气过滤器的基材长L，随着流路截面积比Rs变大而变大。认为这是废气过滤器中的向开放单元孔流入的废气的流量增加所导致的。
另外，如表3所示，在试样17～试样21中，随着基材长L(全长L) 变大，捕集率上升，在150mm之后的范围内捕集率稳定。另外，在试样2、试样5～试样8以及试样22～试样26中，基材长L在100mm之后的范围内捕集率稳定。因此，确认到开放单元孔中的压力损失与栓塞单元孔中的压力损失变得相等为止所需的废气过滤器的基材长L，随着平均气孔径变大而变小。认为这是废气过滤器中的、单元壁中的废气的透过损失的减少所导致的。
(确认试验4)在本确认试验4中，对上述式(1)、上述式(M)的精度进行确认，并且进行了与废气过滤器的压力损失和捕集率相关的后述的评价。通过比较能够确保极限捕集率减去10％后的捕集率的基材长即全长中的最短者(实施例1的图5中的La1)的实测值(第1实测值)、以及使用式(1)计算出的第1基准值L1(计算值)，从而确认了上述式(1)的精度。另外，通过比较捕集率开始不再伴随着基材长L的增加而上升的基材长(即全长Lm，实施例1的图5中的Lm)的实测值(以下，称作临界长实测值)、以及使用式(M)计算出的临界长Lm(计算值)，从而确认了上述式(M)的精度。
在本确认试验4中，作为用于求出第1实测值以及吹过临界长(临界长)的废气过滤器，使用了基本构造与实施例1的废气过滤器1相同、并且如表4～表8所示那样将流路截面积比Rs、单元壁的厚度w、废气透过系数k、单元密度C、外径φ进行了各种变更的试样A1～试样A78。任何试样都是单元壁2的厚度w(mm)为0.13≤w≤0.47，废气透过系数k(μm2) 为0.3≤k≤1.1，上述单元密度C(个/mm2)为0.31≤C≤0.62，废气过滤器的外径φ(mm)为80≤φ≤150。在试验中，将废气过滤器安装于汽油发动机的排气管，并在该废气过滤器中将温度设为700℃、将流量设为4m3 /min而使废气流通。
在本确认试验4中，对于各试样，首先，在具有捕集率成为极限捕集率的足够的基材长L即全长(400mm)的废气过滤器中，测定了极限捕集率(参照图5)。该值是表4～表8中的“极限捕集率”。此外，通过检测向废气过滤器导入的废气所包含的颗粒状物质的数量、从废气过滤器排出的废气所包含的颗粒状物质的数量，进行了捕集率的测定。然后，分别测定了将基材长L以5mm间隔进行了各种变更后的废气过滤器的捕集率。然后，将成为极限捕集率减去10％后的捕集率以上的基材长中的最短者作为第1实测值。另外，将成为比极限捕集率减去1％后的捕集率更高的捕集率的基材长中的最短者作为临界长实测值。
将具有第1实测值的基材长L的废气过滤器的捕集率作为“捕集率”记载于表4～表8。此外，由于基材长L以5mm间隔进行了变化，因此表 4～表8中的捕集率还包含比极限捕集率减去10％后的值稍高的值。
另外，测定了具有第1实测值的基材长L的废气过滤器的压力损失以及捕集率、和具有临界长实测值的基材长L的废气过滤器的压力损失以及捕集率。然后，按照以下的判定基准评价了测定出的压力损失以及捕集率。
准备了作为各试样的压力损失以及捕集率的评价基准的评价基准试样。在本试验中，评价基准试样为在确认试验2中使用的试样1(即流路截面积比Rs为1.0的废气过滤器)。然后，通过与评价基准试样的压力损失以及捕集率比较而进行了各试样的压力损失以及捕集率的评价。具体而言，在压力损失的评价中，在将评价基准试样的压力损失设为1.0的情况下，如果压力损失小于1.5，则设为“A”，如果压力损失为1.5以上、小于2.0，则设为“B”，如果压力损失为2.0以上，则设为“C”。另外，捕集率的评价在成为评价基准试样的捕集率以上时设为“A”，在小于评价基准试样的捕集率时设为“B”。
在表4～表8中，将具有第1实测值的基材长L的废气过滤器中的压力损失的评价设为“压损评价1”，将捕集率的评价设为“捕集率评价1”。另外，在表4～表8中，将具有临界长实测值的基材长L的废气过滤器中的压力损失的评价设为“压损评价2”，将捕集率的评价设为“捕集率评价 2”。
将以上的结果表示在表4～表8中。此外，在表4～表8中，记载了能够给废气透过系数k带来影响的参数即单元壁的平均气孔径与气孔率。[表4]
Figure GDA0001344104410000221
[表5]
Figure GDA0001344104410000231
[表6]
Figure GDA0001344104410000241
[表7]
Figure GDA0001344104410000251
[表8]
Figure GDA0001344104410000261
根据表4～表8可知，通过式(1)求出的第1基准值L1和通过实验确认的第1实测值几乎一致。因此确认到，根据式(1)，能够考虑废气过滤器1的各种参数的影响，高精度地计算出成为极限捕集率减去10％后的捕集率以上的基材长L中的最短者。
另外，根据表4～表8可知，通过式(M)求出的吹过临界长Lm(临界长Lm)和通过实验确认的临界长实测值几乎一致。因此确认到，根据式 (M)，能够考虑废气过滤器1的各种参数的影响，高精度地计算出成为比极限捕集率减去1％后的捕集率高的捕集率的基材长中的最短者。
并且，根据表4～表8可知，能够确认到，捕集率处于越是加长基材长 L越好(即，上升)的趋势，压力损失处于越是缩短基材长L越好(即，减少)的趋势。换言之，可知处于越是加长基材长L、压力损失越恶化的趋势，并处于越是缩短基材长L、捕集率越恶化的趋势。即，可知无论废气过滤器的基材长L过长还是过短，都不能同时改善压力损失以及捕集率这两方。因此，在实施例1的废气过滤器1中，通过使基材长L为由精度较高的式(1)求出的第1基准值L1以上，能够提高捕集率，并且，通过使基材长L为由精度较高的式(M)求出的临界长Lm以下，能够降低压力损失。换句话说，通过使基材长L为第1基准值L1以上、临界长Lm以下，能够同时改善压力损失以及捕集率这两方。
(确认试验5)在本确认试验5中，通过比较捕集率为50％以上的基材长中的最短者(实施例2的图6中的La2)的实测值(第2实测值)、以及使用式(2)计算出的第2基准值L2(计算值)，从而确认了上述式(2) 的精度。在本试验中，作为用于求出第2实测值的废气过滤器，使用了基本构造设为实施例1的废气过滤器1、并且如表9～表11所示那样将流路截面积比Rs、单元壁的厚度w、废气透过系数k、单元密度C、外径φ进行了各种变更的试样B1～试样B50。试验条件与确认试验4相同。
在本确认试验5中，将基材长L(全长L)每次5mm地进行了各种变更，分别测定了捕集率。然后，将捕集率为50％以上的基材长中的最短者作为第2实测值。将具有该第2实测值的基材长L的废气过滤器的捕集率作为“捕集率”记载于表9～表11。此外，由于基材长L每次变化了5mm，因此表9～表11中的捕集率还包含比50％稍高的值。
另外，与确认试验4相同，在确认试验5中也进行了与废气过滤器的压力损失与捕集率相关的评价。在本确认试验5中，也以与确认试验4相同的评价基准试样、判定基准进行了废气过滤器的压力损失以及捕集率的评价。将结果表示在表9～表11中。此外，在表9～表11中，也记载了能够给废气透过系数k带来影响的参数即单元壁的平均气孔径与气孔率。另外，在表9～表11中，将具有第2实测值的基材长L的废气过滤器中的压力损失的评价设为“压损评价1”。另外，本试验的试样全部具有50％以上的捕集率，确认试验2中的评价基准试样的捕集率如上述那样具有42％的捕集率。因此、本试验的各试样中的捕集率超过评价基准试样的捕集率，因此在表9～表11中省略了关于捕集率的评价的记载。
[表9]
Figure GDA0001344104410000291
[表10]
Figure GDA0001344104410000301
[表11]
Figure GDA0001344104410000311
根据表9～表11可知，通过式(2)求出的第2基准值L2和通过实验确认的第2实测值几乎一致。因此确认到，根据式(2)，能够考虑废气过滤器1的各种参数的影响，高精度地计算出捕集率为50％以上的基材长中的最短者。另外，还确认到，通过使流路截面积比Rs大于1，并且使基材长L为第2基准值以上、且为吹过临界长Lm(临界长Lm)以下，从而即使不串联地配置多个废气过滤器，也能够利用一个废气过滤器1确保50％以上的捕集性能。
(确认试验6)在本确认试验6中，通过比较成为极限捕集率的90％以上的捕集率以上的基材长L(全长L)中的最短者(实施例3的图7中的 La3)的实测值(第3实测值)、以及使用式(3)而计算出的第3基准值 L3(计算值)，确认了上述式(3)的精度。
在本确认试验6中，作为用于求出第2实测值的废气过滤器，使用了基本构造设为实施例1的废气过滤器1、并且如表12～表15所示那样将流路截面积比Rs、单元壁的厚度w、废气透过系数k、单元密度C、外径φ进行了各种变更的试样C1～试样C78。确认试验6中的试验条件与在确认试验4中使用的试验条件相同。
在确认试验6中，与确认试验4相同，在捕集率达到极限捕集率的、具有充分的基材长L(400mm)的废气过滤器中，测定了极限捕集率(参照图7)，并分别测定了将基材长L每次5mm地进行了各种变更后的废气过滤器的捕集率。而且，将成为极限捕集率的90％以上的捕集率以上的基材长L中的最短者作为第3实测值。将具有该第3实测值的基材长L的废气过滤器的捕集率作为“捕集率”记载于表12～表15。此外，由于基材长L每次变化了5mm，因此表12～表15中的捕集率还包含比极限捕集率的90％的值稍高的值。
另外，在确认试验6中，与确认试验4相同，还进行了与废气过滤器的压力损失与捕集率相关的评价。在本确认试验6中，也以与确认试验4 相同的评价基准试样、判定基准进行了废气过滤器的压力损失以及捕集率的评价。将结果表示在表12～表15中。此外，在表12～表15中，也记载了能够给废气透过系数k带来影响的参数即单元壁的平均气孔径与气孔率。另外，在表12～表15中，将具有第3实测值的基材长L的废气过滤器中的压力损失的评价设为“压损评价1”，将捕集率的评价设为“捕集率评价 1”。
[表12]
Figure GDA0001344104410000341
[表13]
Figure GDA0001344104410000351
[表14]
Figure GDA0001344104410000361
[表15]
Figure GDA0001344104410000371
根据表12～表15可知，通过式(3)求出的第3基准值L3和通过实验确认的第3实测值几乎一致。因此确认到，根据式(3)，能够考虑废气过滤器1的各种参数的影响，高精度地计算出成为极限捕集率的90％以上的捕集率以上的基材长L(全长L)中的最短者。
(实施例5)以下，对实施例5的废气过滤器进行说明。本实施例5如图11所示那样，使用了承载有催化剂的废气过滤器1。通过在废气过滤器 1中承载催化剂，能够去除废气所包含的有害物质。在本实施例5的废气过滤器1中，催化剂采用了含有Pt、Rh以及Pd中的至少一种的三元催化剂。
本实施例5的废气过滤器1在基本构成与实施例1所示的废气过滤器相同的基础上承载了催化剂。具体而言，本实施例5的废气过滤器1用包含催化剂的催化剂涂层4覆盖了实施例1的废气过滤器中的面向开放单元孔31与栓塞单元孔32的单元壁2的表面、以及单元壁2的内部的细孔表面。催化剂涂层4具有包含氧化铝的多孔质载体、承载于多孔质载体的助催化剂、以及承载于助催化剂的贵金属催化剂。助催化剂采用了氧化铈-氧化锆复合氧化物，贵金属催化剂采用了Pt。此外，贵金属催化剂根据净化对象的废气而可以采用含有例如Pt、Rh以及Pd中的至少一种的催化剂。催化剂涂层4均等地形成于单元壁2整个表面。
废气过滤器1的催化剂承载量优选的是10～150g/L。此外，催化剂承载量是废气过滤器1的每1L容积所承载的催化剂涂层4的质量。若废气过滤器1的催化剂承载量小于10g/L，则去除废气中的有害物质的效果减少。另外，若废气过滤器1的催化剂承载量超过150g/L，则废气难以通过单元壁2，捕集率降低。另外，废气过滤器1的催化剂承载量更优选的是10～100g/L。通过使废气过滤器1的催化剂承载量为100g/L以下，易于抑制捕集率的降低。另外，催化剂涂层4中的贵金属催化剂的量优选的是 0.1～5g/L。
本例的废气过滤器1的基材长L设为通过实施例1所示的式(1)决定的第1基准值L1以上。此外，并不局限于此，本例的废气过滤器1的基材长L也可以设为通过实施例2所示的式(2)决定的第2基准值L2以上，还可以设为通过实施例3所示的式(3)决定的第3基准值L3以上。
接下来，对使废气过滤器1承载催化剂的方法的一个例子进行说明。
首先，使用Pt作为贵金属催化剂、并使用氧化铈-氧化锆复合氧化物及γ氧化铝作为载体且进行了粘度调整的催化剂浆料中，浸渍承载催化剂之前的废气过滤器。然后，使催化剂浆料附着于废气过滤器的单元孔3内。然后，从催化剂浆料中提起废气过滤器，并用空气流去除多余的浆料，抑制单元壁2的细孔的封堵。然后，以80～150°使获得的废气过滤器干燥约1～ 6小时，之后，以450～700度进行约0.5～6小时左右的烧结。例如，能够使上述获得的废气过滤器在100℃下干燥3小时，并在之后以500℃进行3 小时烧结。这样，获得了承载有催化剂的废气过滤器1。此外，使废气过滤器1承载催化剂的方法并不限定于此。
除此之外与实施例1的废气过滤器的构成相同。此外，本例或者本例相关的附图中所使用的附图标记中的、与在实施例1中使用的附图标记相同的部分，只要没有特别示出，则表示与实施例1相同的构成要素等。
本实施例5的废气过滤器1由于承载了催化剂，因此能够去除废气中的有害物质。除此之外，实施例5的废气过滤器1具有实施例1等的废气过滤器1所具有的效果。
(确认试验7)在本确认试验7中，如表16～表18所示，确认了使废气过滤器承载催化剂给废气透过系数k的值带来的影响。具体而言，在确认试验4的试样A1、试样A9、试样A11分别形成具有不同的催化剂承载量的催化剂涂层4，并测定了废气透过系数k的值。
在本确认试验7中，准备了在确认试验4中使用的试样A1、在试样 A1形成有50g/L的催化剂承载量的催化剂涂层4的试样D1a、在试样A1 形成有100g/L的催化剂承载量的催化剂涂层4的试样D1b、以及在试样 A1形成有150g/L的催化剂承载量的催化剂涂层4的试样D1c。然后，测定了试样A1、试样D1a、试样D1b、试样D1c各自的废气透过系数k的值。
如以下那样进行了废气透过系数k的测定。制成了将成为测定对象的各试样的单元壁切制成外径15mm的各试样的试件。然后，将各试样的试件安装于Porous Materials公司制的Perm-Porometer(型号CEP－ 1100AXSHJ)，使室温即25℃的气体以一定的气体流量Q透过了各试样的试件。然后，测定了各试样的试件的上游侧区域的气体的压力和下游侧区域的气体的压力之差即压力损失ΔP。以各种气体流量Q进行了上述的测定。然后，求出相对于各气体流量Q的压力损失ΔP，通过以下说明的原理计算出废气透过系数k。
废气透过系数k与压力损失ΔP成为满足Darcy的气体透过式、Q＝(A /μw)kΔP的关系。μ是通过气体的温度与种类确定的气体粘度。A是气体所透过的试件的面积。w是单元壁的厚度。即，Darcy的气体透过式中的面积A、气体粘度μ、以及单元壁的厚度w根据气体的温度、种类、以及试件的规格而被唯一地确定。因此，根据将相对于各气体流量Q的压力损失ΔP制成曲线时的斜率求出(A/μw)k的值，并将唯一地确定的面积A、气体粘度μ、以及单元壁的厚度w各自的值代入其中，计算出k的值。
并且，也对在确认试验4中使用的试样A9、A11进行了相同的测定。试样A1、试样A9、试样A11是废气透过系数k的值互不相同的试样。将它们的结果表示在表16～表18中。这里，表17所示的“试样D9a”、“试样D9b”、“试样D9c”分别是在试样A9形成有50g/L、100g/L、150g/L的催化剂承载量的催化剂涂层4的试样。另外，表18所示的“试样 D11a”、“试样D11b”、“试样D11c”分别是在试样A11形成50g/L、 100g/L、150g/L的催化剂承载量的催化剂涂层4的试样。另外，表16～表 18所示的“降低率”是废气透过系数k相对于未承载有催化剂的试样的废气透过系数k的降低率。
[表16]
表16
Figure GDA0001344104410000401
[表17]
表17
Figure GDA0001344104410000411
[表18]
表18
Figure GDA0001344104410000412
根据表16～表18可知，对于试样A1、试样A9、试样11的任意一个，都是越增加废气过滤器1的催化剂承载量，废气透过系数k的值越小。此外，对于试样A1、试样A9，试样A11的任意一个，关于形成相同的催化剂承载量的催化剂涂层4的试样，“降低率”的值同等。换句话说，可知即使是废气透过系数k或基材的规格不同的废气过滤器，在它们形成有相同的催化剂承载量的催化剂涂层4的情况下，废气透过系数k的降低率也同等。
(确认试验8)在本确认试验8中，对上述的实施例5的废气过滤器1 进行了与确认试验4相同的试验。即，在承载有催化剂的废气过滤器中，也确认了成为极限捕集率减去10％后的捕集率以上的基材长即全长中的最短者的实测值即第1实测值与满足上述式(1)的第1基准值L1大致一致。另外，在承载有催化剂的废气过滤器中，也确认了捕集率开始不再伴随着基材长L的增加而上升的基材长的实测值即临界长实测值，与满足上述式 (M)的吹过临界长Lm即临界长Lm大致一致。并且，在承载有催化剂的废气过滤器中，也进行了与废气过滤器的压力损失和捕集率相关的后述的评价。
在本确认试验8中，作为用于求出第1实测值的废气过滤器1，使用了基本构造与实施例5的废气过滤器1相同、并且如表19所示那样将催化剂承载量、流路截面积比Rs、单元壁2的厚度w、废气透过系数k、单元密度C、外径φ进行了各种变更的试样D1a、试样D1b、试样D9a、试样D9b、试样D11a、试样D11b。这里，试样D1a、试样D1b是在确认试验4的试样A1形成有互不相同的量的催化剂涂层4的废气过滤器1。另外，试样 D9a、试样D9b是在确认试验4的试样A9形成有互不相同的量的催化剂涂层4的废气过滤器1。另外，试样D11a、试样D11b是在确认试验4的试样A11形成有互不相同的量的催化剂涂层4的废气过滤器1。
另外，测定了具有第1实测值的基材长L的废气过滤器的压力损失以及捕集率、具有临界长实测值的基材长L的废气过滤器的压力损失以及捕集率。然后，按照以下的判定基准评价了测定出的压力损失以及捕集率。
在压力损失以及捕集率的评价中，以基本构造与确认试验2的试样1 相同的试样H1、在试样H1形成有50g/L的催化剂承载量的催化剂涂层的试样H1a、以及在试样H1形成有100g/L的催化剂承载量的催化剂涂层的试样H1b为基准而进行。试样H1、试样H1a、试样H1b均为流路截面积比Rs为1.0的废气过滤器。
而且，在分别将催化剂承载量设为0g/L的试样A1、试样A9、试样 A11的压力损失的评价中，在同样将催化剂承载量设为0g/L的试样H1 的压力损失作为1.0的情况下，如果压力损失小于1.5，则为“A”，如果压力损失为1.5以上且小于2.0，则为“B”，如果压力损失为2.0以上，则设为“C”。并且，在试样A1、试样A9、试样A11的捕集率的评价中，在成为试样H1的捕集率以上时设为“A”，在小于试样H1的捕集率时设为“B”。
另外，在分别将催化剂承载量设为50g/L的试样A1a、试样A9a、试样A11a的压力损失的评价中，在同样将催化剂承载量设为50g/L的试样 H1a的压力损失作为1.0的情况下，如果压力损失小于1.5，则为“A”，如果压力损失为1.5以上且小于2.0，则为“B”，如果压力损失为2.0以上，则为“C”。并且，在试样A1a、试样A9a、试样A11a的捕集率的评价中，在成为试样H1a的捕集率以上时设为“A”，在小于试样H1a的捕集率时设为“B”。
另外，在分别将催化剂承载量设为100g/L的试样A1b、试样A9b、试样A11b的压力损失的评价中，在同样将催化剂承载量设为100g/L的试样H1b的压力损失作为1.0的情况下，如果压力损失小于1.5，则为“A”，如果压力损失为1.5以上且小于2.0，则为“B”，如果压力损失为2.0以上，则为“C”。并且，在试样A1b、试样A9b、试样A11b的捕集率的评价中，在成为试样H1b的捕集率以上时设为“A”，在小于试样H1b的捕集率时设为“B”。
在表19中，将具有第1实测值的基材长L的废气过滤器中的压力损失的评价作为“压损评价1”，将捕集率的评价作为“捕集率评价1”。另外，在表19中，将具有临界长实测值的基材长L的废气过滤器中的压力损失的评价作为“压损评价2”，将捕集率的评价作为“捕集率评价2”。
本确认试验8的试验条件、试验方法设为与在确认试验4中使用的试验条件、试验方法相同。将结果表示在表19中。此外，作为参考，在表19 中还记载了确认试验4的试样A1、试样A9、试样A11以及试样H1。
[表19]
Figure GDA0001344104410000441
根据表19可知，在承载有催化剂的废气过滤器1中，通过式(1)求出的第1基准值L1和通过实验确认的第1实测值也几乎一致。因此确认到，根据式(1)，在承载有催化剂的废气过滤器1中，也能够考虑废气过滤器1 的各种参数的影响，高精度地计算出成为极限捕集率减去10％后的捕集率以上的基材长L中的最短者。
另外，根据表19可知，在承载有催化剂的废气过滤器1中，通过式(M) 求出的吹过临界长Lm即临界长Lm和通过实验确认的临界长实测值也几乎一致。因此确认到，根据式(M)，在承载有催化剂的废气过滤器1中，也能够考虑废气过滤器1的各种参数的影响，高精度地计算出成为比极限捕集率减去1％后的捕集率更高的捕集率的基材长中的最短者。
并且，根据表19可知，能够确认到，在承载有催化剂的废气过滤器1 中，也与确认试验4同样，捕集率处于越是加长基材长L越好(即，上升) 的趋势，压力损失处于越是缩短基材长L越好(即，减少)的趋势。换言之，可知处于越是加长基材长L则压力损失越恶化的趋势，并处于越是缩短基材长L则捕集率越恶化的趋势。即，可知无论废气过滤器的基材长L过长还是过短，都不能同时改善压力损失以及捕集率这两方。因此，在实施例5的废气过滤器1中，通过使基材长L为由精度较高的式(1)求出的第1基准值L1以上，能够提高捕集率，并且，通过使基材长L为由精度较高的式(M)求出的吹过基准值Lm以下，能够降低压力损失。换句话说，通过使基材长L为第1基准值L1以上、吹过临界长Lm以下，能够同时改善压力损失以及捕集率这两方。
(确认试验9)在本确认试验9中，对上述的实施例5的废气过滤器1 进行了与确认试验5相同的试验。即，在承载有催化剂的废气过滤器中，也确认了捕集率为50％以上的基材长即全长中的最短者的实测值即第2实测值与满足上述式(2)的第2基准值L2大致一致。
在本确认试验9中，作为用于求出第2实测值的废气过滤器1，使用了基本构造与实施例5的废气过滤器1相同、并且如表20所示那样将催化剂承载量、流路截面积比Rs，单元壁2的厚度w、废气透过系数k、单元密度C、外径φ进行了各种变更的试样E4a、试样E15a、试样E17a。这里，试样E4a是在确认试验5的试样B4形成有50g/L的催化剂承载量的催化剂涂层4的废气过滤器1。另外，试样E15a是在确认试验5的试样B15形成有50g/L的催化剂承载量的催化剂涂层4的废气过滤器1。另外，试样 E17a是在确认试验5的试样B17形成有50g/L的催化剂承载量的催化剂涂层4的废气过滤器1。此外，在确认试验5的试样B4、试样B15、试样B17形成有100g/L的催化剂承载量的催化剂涂层的试样的极限捕集率都低于50％。
另外，在本确认试验9中，与确认试验8同样，还进行了与废气过滤器的压力损失与捕集率相关的评价。在本确认试验9中，分别将催化剂承载量设为0g/L的试样B4、试样B15、试样B17的评价的基准，设为同样将催化剂承载量设为0g/L的在确认试验8中使用的试样H1。分别将催化剂承载量设为50g/L的试样B4a、试样B15a、试样B17a的评价的基准，设为同样将催化剂承载量设为50g/L的在确认试验8中使用的试样H1a。在确认试验9中，与各试样中的压力损失和捕集率相关的评价的判定基准与确认试验8相同。
本确认试验9的试验条件、试验方法与在确认试验5中使用的试验条件、试验方法相同。将结果表示在表20中。此外，作为参考，在表20中还记载了确认试验5的试样B4、试样B15、试样B17、试样H1。试样B4、试样B15、试样B17均以试样H1作为基准进行了压力损失以及捕集率的评价。另外，在表20中，将具有第2实测值的基材长L的废气过滤器中的压力损失的评价设为“压损评价1”，将捕集率的评价设为“捕集率评价 1”。在本试验中，也与确认试验5相同，各试样中的捕集率评价1、捕集率评价2全部成为“A”，因此省略了关于捕集率的评价的记载。
[表20]
Figure GDA0001344104410000471
根据表20可知，在承载有催化剂的废气过滤器1中，通过式(2)求出的第2基准值L2和通过实验确认的第2实测值也几乎一致。因此确认到，根据式(2)，在承载有催化剂的废气过滤器1中，也能够考虑废气过滤器1 的各种参数的影响，高精度地计算出捕集率为50％以上的基材长中的最短者。
(确认试验10)在本确认试验10中，对上述的实施例5的废气过滤器 1进行了与确认试验6相同的试验。即，在承载有催化剂的废气过滤器中，也确认了成为极限捕集率的90％以上的捕集率以上的基材长L(全长L) 中的最短者的实测值即第3实测值与满足上述式(3)的第3基准值L3大致一致。
在本确认试验10中，作为用于求出第3实测值的废气过滤器1，使用了基本构造与实施例5的废气过滤器1相同、并且如表21所示那样将催化剂承载量、流路截面积比Rs、单元壁2的厚度w、废气透过系数k、单元密度C、外径φ进行了各种变更的试样F4a、试样F4b、试样F9a、试样 F9b、试样F23a、试样F23b。这里，试样F4a、试样F4b是在确认试验6 的试样C4形成有互不相同的量的催化剂涂层4的废气过滤器1。另外，试样F9a、试样F9b是在确认试验6的试样C9形成有互不相同的量的催化剂涂层4的废气过滤器1。另外，试样F23a、试样F23b是在确认试验6的试样C23形成有互不相同的量的催化剂涂层4的废气过滤器1。
另外，在本确认试验10中，与确认试验8相同，还进行了与废气过滤器的压力损失与捕集率相关的评价。在本确认试验10中，压力损失以及捕集率的评价是以以下的试样J1、试样J1a、试样J1b为基准进行的。试样J1 的基本构造设为与确认试验2的试样1相同、并且将基材长L变更为与试样1的基材长不同的值。试样J1a是在试样J1形成有50g/L的催化剂承载量的催化剂涂层的试样。试样J1b是在试样J1形成有100g/L的催化剂承载量的催化剂涂层的试样。试样J1、试样J1a、试样J1b均是流路截面积比Rs为1.0的废气过滤器。而且，分别将催化剂承载量设为0g/L的试样 C4、试样C9、试样C23的评价基准试样采用了同样将催化剂承载量设为 0g/L的试样J1。另外，分别将催化剂承载量设为50g/L的试样F4a、试样F9a、试样F23a的评价基准试样采用了同样将催化剂承载量设为50g/L 的试样J1a。另外，分别将催化剂承载量设为100g/L的试样F4b、试样 F9b、试样F23b的评价基准试样采用了同样将催化剂承载量设为100g/L 的试样J1b。确认试验10中的各试样中的压力损失以及捕集率的评价的判定基准与在确认试验8中使用的评价的判定基准相同。
本确认试验10的试验条件、试验方法设为与在确认试验6中使用的试验条件、试验方法相同。将结果表示在表21中。此外，作为参考，在表21 中还记载了确认试验6的试样C4、试样C9、试样C23、以及试样J1。另外，在表21中，将具有第3实测值的基材长L的废气过滤器中的压力损失的评价设为“压损评价1”、将捕集率的评价设为“捕集率评价1”。
[表21]
Figure GDA0001344104410000501
根据表21可知，在承载有催化剂的废气过滤器1中，通过式(3)求出的第3基准值L3和通过实验确认的第3实测值也几乎一致。因此确认到，根据式(3)，在承载有催化剂的废气过滤器1中，也能够考虑废气过滤器1 的各种参数的影响，高精度地计算出成为极限捕集率的90％以上的捕集率以上的基材长L中的最短者。
附图标记说明
1废气过滤器，2单元壁，3单元孔，31开放单元孔，32栓塞单元孔，321栓部。

Claims (10)

1.一种废气过滤器(1)，对从内燃机排出的包含颗粒状物质的废气进行净化，其特征在于，
该废气过滤器(1)具备：
多个单元壁(2)；以及
多个单元孔(3)，被该单元壁(2)包围，
上述单元壁(2)具有将相邻的单元孔(3)之间连通的细孔，
上述单元孔(3)包括在上述废气过滤器(1)的轴向上贯通的开放单元孔(31)、以及具备封堵上游侧端部的栓部(321)的栓塞单元孔(32)，
在与上述轴向正交的截面上，上述栓塞单元孔(32)中的流路截面积S2大于上述开放单元孔(31)中的流路截面积S1，在将上述单元壁(2)的厚度设为w(mm)，将废气透过系数设为k(μm2)，将单元密度设为C(个/mm2)，将上述废气过滤器(1)的外径设为φ(mm)，S2与S1之比即流路截面积比Rs＝S2/S1时，
S2与S1之比即流路截面积比Rs＝S2/S1为1.1≤Rs≤5，
上述废气过滤器(1)的全长L为35mm≤L≤270mm，且为由下述式(1)决定的第1基准值L1以上、且由下述式(M)确定的临界长Lm以下，
L1＝－3.7×Rs1.5－3.6/w+9.7/k－152.9×C+2241.5/φ+145.1···式(1)，
Lm＝－5.5×Rs1.5－6.0/w+44.9/k－234.9×C+176.7/φ+255.6···式(M)。
2.一种废气过滤器(1)，对从内燃机排出的包含颗粒状物质的废气进行净化，其特征在于，
该废气过滤器(1)具备：
多个单元壁(2)；以及
多个单元孔(3)，被该单元壁(2)包围，
上述单元壁(2)具有将相邻的单元孔(3)之间连通的细孔，
上述单元孔(3)包括在上述废气过滤器(1)的轴向上贯通的开放单元孔(31)、以及具备封堵上游侧端部的栓部(321)的栓塞单元孔(32)，
在与上述轴向正交的截面上，上述栓塞单元孔(32)中的流路截面积S2大于上述开放单元孔(31)中的流路截面积S1，
在将上述单元壁(2)的厚度设为w(mm)，将废气透过系数设为k(μm2)，将单元密度设为C(个/mm2)，将上述废气过滤器(1)的外径设为φ(mm)，S2与S1之比即流路截面积比Rs＝S2/S1时，
S2与S1之比即流路截面积比Rs＝S2/S1为1.1≤Rs≤5，
上述废气过滤器(1)的全长L为35mm≤L≤270mm，且为由下述式(2)决定的第2基准值L2以上、且由下述式(M)确定的临界长Lm以下，
L2＝－13.4×Rs1.5+0.76/w+3.2/k－132.1×C+1117.3/φ+174.4···式(2)，
Lm＝－5.5×Rs1.5－6.0/w+44.9/k－234.9×C+176.7/φ+255.6···式(M)。
3.一种废气过滤器(1)，对从内燃机排出的包含颗粒状物质的废气进行净化，其特征在于，
该废气过滤器(1)具备：
多个单元壁(2)；以及
多个单元孔(3)，被该单元壁(2)包围，
上述单元壁(2)具有将相邻的单元孔(3)之间连通的细孔，
上述单元孔(3)包括在上述废气过滤器(1)的轴向上贯通的开放单元孔(31)、以及具备封堵上游侧端部的栓部(321)的栓塞单元孔(32)，
在与上述轴向正交的截面上，上述栓塞单元孔(32)中的流路截面积S2大于上述开放单元孔(31)中的流路截面积S1，在将上述单元壁(2)的厚度设为w(mm)，将废气透过系数设为k(μm2)，将单元密度设为C(个/mm2)，将上述废气过滤器(1)的外径设为φ(mm)，S2与S1之比即流路截面积比Rs＝S2/S1时，
S2与S1之比即流路截面积比Rs＝S2/S1为1.1≤Rs≤5，
上述废气过滤器(1)的全长L为35mm≤L≤270mm，且为由下述式(3)决定的第3基准值L3以上、且由下述式(M)确定的临界长Lm以下，
L3＝－6.8×Rs1.5－4.5/w+12.0/k－189.9×C+2629.1/φ+191.7···式(3)，
Lm＝－5.5×Rs1.5－6.0/w+44.9/k－234.9×C+176.7/φ+255.6···式(M)。
4.如权利要求1至3中任一项所述的废气过滤器(1)，其特征在于，
上述单元壁(2)的厚度w(mm)为0.13≤w≤0.47，上述废气透过系数k(μm2)为0.3≤k≤1.1，上述单元密度C(个/mm2)为0.31≤C≤0.62，上述废气过滤器(1)的外径φ(mm)为80≤φ≤150。
5.如权利要求1至3中任一项所述的废气过滤器(1)，其特征在于，
上述多个单元孔(3)具有两种以上的形状。
6.如权利要求5所述的废气过滤器(1)，其特征在于，
上述单元孔(3)包括内周形状为八边形的单元孔(3)和内周形状为四边形的单元孔(3)，上述八边形的单元孔(3)的水力直径比上述四边形的单元孔(3)的水力直径大，将上述八边形的单元孔(3)和上述四边形的单元孔(3)交替地排列而形成。
7.如权利要求6所述的废气过滤器(1)，其特征在于，
上述八边形的单元孔(3)为栓塞单元孔(32)，上述四边形的单元孔(3)为上述开放单元孔(31)。
8.如权利要求6所述的废气过滤器(1)，其特征在于，
上述八边形的单元孔(3)的全部以及上述四边形的单元孔(3)的一部分为上述栓塞单元孔(32)。
9.如权利要求1至3中任一项所述的废气过滤器(1)，其特征在于，
上述多个单元孔(3)由内周形状为四边形的单元孔构成，并且被配置成上述栓塞单元孔(32)的数量比上述开放单元孔(31)的数量多。
10.如权利要求1至3中任一项所述的废气过滤器(1)，其特征在于，
上述多个单元孔(3)由内周形状为四边形的单元孔构成，并且交替地配置上述开放单元孔(31)和上述栓塞单元孔(32)。
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