CN106903205A - 一种端头带法兰的不锈钢无缝管旋压成形方法 - Google Patents

一种端头带法兰的不锈钢无缝管旋压成形方法 Download PDF

Info

Publication number
CN106903205A
CN106903205A CN201710265918.2A CN201710265918A CN106903205A CN 106903205 A CN106903205 A CN 106903205A CN 201710265918 A CN201710265918 A CN 201710265918A CN 106903205 A CN106903205 A CN 106903205A
Authority
CN
China
Prior art keywords
stainless steel
spinning
mandrel
boss
blank
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
CN201710265918.2A
Other languages
English (en)
Other versions
CN106903205B (zh
Inventor
李�杰
杨国平
祝世强
孙秀京
英升琪
周磊
王志强
闻建龙
刘云峰
文帅
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
China Academy of Launch Vehicle Technology
Capital Aerospace Machinery Co Ltd
Original Assignee
China Academy of Launch Vehicle Technology
Capital Aerospace Machinery Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by China Academy of Launch Vehicle Technology, Capital Aerospace Machinery Co Ltd filed Critical China Academy of Launch Vehicle Technology
Priority to CN201710265918.2A priority Critical patent/CN106903205B/zh
Publication of CN106903205A publication Critical patent/CN106903205A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN106903205B publication Critical patent/CN106903205B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21D—WORKING OR PROCESSING OF SHEET METAL OR METAL TUBES, RODS OR PROFILES WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21D22/00—Shaping without cutting, by stamping, spinning, or deep-drawing
    • B21D22/14—Spinning
    • B21D22/16—Spinning over shaping mandrels or formers
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21D—WORKING OR PROCESSING OF SHEET METAL OR METAL TUBES, RODS OR PROFILES WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21D37/00—Tools as parts of machines covered by this subclass
    • B21D37/10—Die sets; Pillar guides

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Shaping Metal By Deep-Drawing, Or The Like (AREA)

Abstract

一种端头带法兰的不锈钢无缝管旋压成形方法，首先制造包括芯模、旋轮和尾顶的模具，在芯模端部设计凸台，凸台上均布多个键槽，旋压设备上安装均匀分布的四个旋轮，且相对的两个旋轮位于同一个平面内，相邻两个旋轮分别沿轴向和径向错距分布。然后加工不锈钢筒形坯料，并在坯料尾部加工内凸台阶，内凸台阶上加工贯通槽，内凸台阶与芯模端部的凸台相匹配，且贯通槽与模具上的键槽位置一一对应。在每个贯通槽及其对应的键槽中放置键块，并固定键块和芯模，将尾顶顶紧芯模。通过旋压设备控制主轴转动，并控制旋轮挤压坯料，实现不锈钢钢管的无缝旋压成形。本发明提高了成形质量、精度和可靠性，能够制造处壁厚不等的不锈钢直管，提高了结构设计优化裕度。

Description

一种端头带法兰的不锈钢无缝管旋压成形方法
技术领域
本发明涉及一种端头带法兰的不锈钢无缝管旋压成形方法，为塑性加工技术，属于火箭无缝导管成形领域。
背景技术
随着航天技术的发展，对航天制造可靠性要求越来越高，也促进了各种整体成形新技术的应用，钣金整体旋压成形技术在航天工业中占有非常重要的地位。端头带法兰的不锈钢导管是火箭贮箱管路的重要组成部分，是火箭动力用推进剂的输送通道，传统方法通过不锈钢卷焊成形工艺实现不锈钢直管成形，成形质量不高，且该方法存在纵向焊缝，在燃料输送管结构设计上，纵向焊缝存在较大的可靠性风险，管路越长，风险越大。另外，该方法导致结构效率不高，不利于型号减重。较好的输送管结构是焊接区厚度较大，非焊接区厚度较薄。卷焊成形工艺可以制造等壁厚的输送管，但无法高效地制造厚度不等的输送管，限制了结构设计优化裕度。
发明内容
本发明的技术解决问题是：克服现有技术的不足，提供一种端头带法兰的不锈钢无缝管旋压成形方法，提高了成形质量、精度和可靠性，同时能够制造出壁厚不等的不锈钢直管，提高了结构设计优化裕度。
本发明的技术解决方案是：一种端头带法兰的不锈钢无缝管旋压成形方法，包括如下步骤：
(1)制造模具，所述模具包括芯模、旋轮和尾顶，芯模端部设计有一个凸台，凸台上均布有N个键槽，N为大于4的偶数，芯模套装在旋压设备的主轴上，尾顶安装在旋压设备的尾座上；旋压设备上安装四个旋轮，四个旋轮均匀分布，相对的两个旋轮位于同一个平面内，相邻的两个旋轮分别沿轴向和径向错距分布；
(2)加工不锈钢筒形坯料，并在坯料尾部加工内凸台阶，在该内凸台阶上加工有N个贯通槽，将不锈钢筒形坯料套装在芯模上，套装到位后，所述内凸台阶与芯模端部的凸台相匹配，且N个贯通槽与模具上的N个键槽位置相对应；
(3)在每个贯通槽及其对应的键槽中放置键块，并固定键块和芯模，将尾顶顶紧芯模；
(4)通过旋压设备控制主轴转动，并控制旋轮挤压坯料，确保不锈钢直管两端的压下量要小于其余部分的压下量，实现端头带法兰不锈钢直管的无缝旋压成形。
所述步骤(1)中四个旋轮结构和尺寸完全相同，均为双锥面结构，且旋轮前角不大于25°，后角不大于18°。
所述旋轮工作半径为6‐10mm。
所述步骤(2)中加工不锈钢筒形坯料时，控制不锈钢筒形坯料的内径偏差为0.03‐0.08mm。
相邻道次旋压间隙值为L+l，其中L为理论压下量，l为材料变形的回弹量。
与现有技术相比，本发明具有如下有益效果：
(1)本发明通过四个旋轮均匀布局，保证了坯料在旋压过程中的均衡受力；两两对轮的错距旋压，满足了加工的直线度和圆度要求，保证了薄壁不锈钢导管高精度、高可靠性成形。
(2)本发明在芯模和坯料上，通过键槽和键块的设计，限制了坯料相对芯模的周向转动，通过芯模和坯料上台阶配合，实现了坯料轴向的约束，从而保证了正向稳定旋压。
(3)本发明方法实现了不锈钢管的无缝成形，提高了成形质量和不锈钢管的可靠性，同时成形的端部保持原坯料厚度，其余地方旋压减薄，从而得到壁厚不等的不锈钢直管，提高了结构设计优化裕度，便于型号减重。
附图说明
图1为本发明流程图；
图2为成形后的不锈钢直管示意图；
图3为四个旋轮的示意图，其中(a)为径向错距示意图，(b)为轴向错据示意图，(c)为旋轮主视图，(d)为旋轮左视图；
图4为芯模示意图，其中(a)为芯模套装在旋压设备的主轴上的示意图，(b)为芯模端部放大示意图；
图5为旋压前坯料结构设计示意图，其中(a)为坯料尾部加工内凸台阶的示意图，(b)为内凸台阶上加工贯通槽的示意图。
具体实施方式
为考虑管路与推进剂长期贮存的耐介质腐蚀性和高可靠性，满足十年长期加注贮存需求，如图1所示，本发明提出一种端头带法兰的不锈钢无缝管旋压成形方法，具体步骤如下：
(1)制造模具：
该模具包括芯模、旋轮和尾顶，芯模端部设计有一个凸台，凸台上均布有N个键槽，N为大于4的偶数，芯模套装在旋压设备的主轴上，尾顶安装在旋压设备的尾座上。图4为芯模示意图，其中(a)为芯模套装在旋压设备的主轴上的示意图，(b)为芯模端部放大示意图。
旋压设备上安装四个旋轮，相对的两个旋轮径向位于同一个平面内，相邻的两个旋轮分别沿轴向及径向错距分布。四个旋轮结构和尺寸完全相同，均为双锥面结构，且旋轮前角不大于25°，后角不大于18°。对于薄壁筒形强力旋压，为保证材料稳定的向前流动，旋轮半径不易过大，本发明设定旋轮工作半径为6‐10mm。如图3所示为四个旋轮的示意图，其中(a)为径向错距示意图，(b)为轴向错据示意图，(c)为旋轮主视图，(d)为旋轮左视图。
(2)加工不锈钢筒形坯料：
对于筒形强力旋压，正旋更容易控制料的流动和成形质量，为了在尽可能减小坯料壁厚的情况下，实现正向稳定旋压，本发明在坯料尾部加工内凸台阶，在该内凸台阶上加工有N个贯通槽，将不锈钢筒形坯料套装在芯模上，套装到位后，内凸台阶与芯模端部的凸台相匹配，且N个贯通槽与模具上的N个键槽位置相对应。坯料圆度的偏差直接影响旋压件质量，为了严格控制筒形坯料的内径尺寸精度，控制不锈钢筒形坯料的内径偏差为0.03‐0.08mm。图5为旋压前坯料结构设计示意图，其中(a)为坯料尾部加工内凸台阶的示意图，(b)为内凸台阶上加工贯通槽的示意图。
(3)在每个贯通槽及其对应的键槽中放置键块，并通过螺钉固定键块和芯模，限制了坯料相对芯模的周向转动。将尾顶顶紧芯模；
(4)通过旋压设备控制主轴转动，并控制旋轮挤压坯料，通过m道次错距旋压实现不锈钢直管的无缝旋压成形，m大于等于1。旋轮挤压坯料保证不锈钢直管两端的压下量要小于其余部分的压下量，形成端头法兰。成形后的不锈钢直管如图2所示。
为实现筒形壳体的正旋成形，本发明在芯模端部设计了台阶和键槽‐键块结构；为避免旋压时坯料失稳，采用四旋轮两两对象错距旋压，同时成形的端部保持原坯料厚度。为防止坯料相对芯轴的转动，在坯料尾部环向设计成多个凹槽结构；根据材料成形特性，进行道次变形设计，总变形量不超过材料变形极限；同时结合材料回弹，确定材料旋压间隙设定。
本发明方法通过对轮同步错距旋压工艺，均衡了对向受力，提高了成形质量和精度。
实施例：
以加工壁厚为1.5‐1.8mm的不锈钢无缝钢管为例：
(1)制造模具，其中芯模端部凸台上均布有6个键槽，旋轮工作半径为8mm。
(2)加工不锈钢筒形坯料，坯料尾部加工有2‐4mm的内凸台阶，内凸台阶上加工有6个贯通槽，6个贯通槽与模具上的6个键槽位置相对应。选择不锈钢筒形坯料厚度为6mm，控制不锈钢筒形坯料的内径偏差为0.03‐0.08mm。
(3)在每个贯通槽及其对应的键槽中放置键块，并通过螺钉固定键块和芯模。将尾顶顶紧芯模。
(4)通过旋压设备控制主轴转动，并控制旋轮挤压坯料。
由于不锈钢最大变形量不大于80％，本实施例将坯料的总变形量设定在70％，根据体积不变和材料回弹，将变形设计为两道次错距旋压，则每道次的变形量不大于50％。
根据材料性能分析和试验，不锈钢材料变形的回弹量l为0.2‐0.4mm，由此根据材料最终壁厚1.5‐1.8mm来设计相邻道次旋压间隙值为2.3‐2.65mm。
本发明说明书中未作详细描述的内容属本领域技术人员的公知技术。

Claims (5)

1.一种端头带法兰的不锈钢无缝管旋压成形方法，其特征在于包括如下步骤：
(1)制造模具，所述模具包括芯模、旋轮和尾顶，芯模端部设计有一个凸台，凸台上均布有N个键槽，N为大于4的偶数，芯模套装在旋压设备的主轴上，尾顶安装在旋压设备的尾座上；旋压设备上安装四个旋轮，四个旋轮均匀分布，相对的两个旋轮位于同一个平面内，相邻的两个旋轮分别沿轴向和径向错距分布；
(2)加工不锈钢筒形坯料，并在坯料尾部加工内凸台阶，在该内凸台阶上加工有N个贯通槽，将不锈钢筒形坯料套装在芯模上，套装到位后，所述内凸台阶与芯模端部的凸台相匹配，且N个贯通槽与模具上的N个键槽位置相对应；
(3)在每个贯通槽及其对应的键槽中放置键块，并固定键块和芯模，将尾顶顶紧芯模；
(4)通过旋压设备控制主轴转动，并控制旋轮挤压坯料，确保不锈钢直管两端的压下量要小于其余部分的压下量，实现端头带法兰不锈钢直管的无缝旋压成形。
2.根据权利要求1所述的一种端头带法兰的不锈钢无缝管旋压成形方法，其特征在于：所述步骤(1)中四个旋轮结构和尺寸完全相同，均为双锥面结构，且旋轮前角不大于25°，后角不大于18°。
3.根据权利要求2所述的一种端头带法兰的不锈钢无缝管旋压成形方法，其特征在于：所述旋轮工作半径为6‐10mm。
4.根据权利要求1所述的一种端头带法兰的不锈钢无缝管旋压成形方法，其特征在于：所述步骤(2)中加工不锈钢筒形坯料时，控制不锈钢筒形坯料的内径偏差为0.03‐0.08mm。
5.根据权利要求1所述的一种端头带法兰的不锈钢无缝管旋压成形方法，其特征在于：相邻道次旋压间隙值为L+l，其中L为理论压下量，l为材料变形的回弹量。
CN201710265918.2A 2017-04-21 2017-04-21 一种端头带法兰的不锈钢无缝管旋压成形方法 Active CN106903205B (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201710265918.2A CN106903205B (zh) 2017-04-21 2017-04-21 一种端头带法兰的不锈钢无缝管旋压成形方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201710265918.2A CN106903205B (zh) 2017-04-21 2017-04-21 一种端头带法兰的不锈钢无缝管旋压成形方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN106903205A true CN106903205A (zh) 2017-06-30
CN106903205B CN106903205B (zh) 2018-12-21

Family

ID=59210781

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN201710265918.2A Active CN106903205B (zh) 2017-04-21 2017-04-21 一种端头带法兰的不锈钢无缝管旋压成形方法

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN106903205B (zh)

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN108127014A (zh) * 2017-12-06 2018-06-08 西安航天动力机械有限公司 一种对轮错距反向旋压的方法
CN108971341A (zh) * 2018-08-16 2018-12-11 安徽信息工程学院 一种不锈钢法兰加工模具及其加工方法
CN110548797A (zh) * 2019-09-16 2019-12-10 芜湖西诺普汽车零部件科技有限公司 一种大比例多次变径空心轴的无芯旋压加工方法
CN111408650A (zh) * 2020-03-24 2020-07-14 华南理工大学 一种深杯形薄壁零件电流辅助复合旋压成形装置及方法

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2007268571A (ja) * 2006-03-31 2007-10-18 Nippon Spindle Mfg Co Ltd 絞り加工方法及びその装置
JP2010036206A (ja) * 2008-08-04 2010-02-18 Nippon Spindle Mfg Co Ltd 塑性加工方法及びその装置
CN202591341U (zh) * 2012-05-11 2012-12-12 西北工业大学 一种用于筒形件正向旋压机构
CN105107915A (zh) * 2015-09-14 2015-12-02 航天材料及工艺研究所 一种大尺寸镁合金薄壁筒形件精密旋压成形工艺方法
CN105945117A (zh) * 2016-05-10 2016-09-21 南京航空航天大学 一种高温合金变径管强力旋压成形方法及装置

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2007268571A (ja) * 2006-03-31 2007-10-18 Nippon Spindle Mfg Co Ltd 絞り加工方法及びその装置
JP2010036206A (ja) * 2008-08-04 2010-02-18 Nippon Spindle Mfg Co Ltd 塑性加工方法及びその装置
CN202591341U (zh) * 2012-05-11 2012-12-12 西北工业大学 一种用于筒形件正向旋压机构
CN105107915A (zh) * 2015-09-14 2015-12-02 航天材料及工艺研究所 一种大尺寸镁合金薄壁筒形件精密旋压成形工艺方法
CN105945117A (zh) * 2016-05-10 2016-09-21 南京航空航天大学 一种高温合金变径管强力旋压成形方法及装置

Cited By (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN108127014A (zh) * 2017-12-06 2018-06-08 西安航天动力机械有限公司 一种对轮错距反向旋压的方法
CN108127014B (zh) * 2017-12-06 2019-05-31 西安航天动力机械有限公司 一种对轮错距反向旋压的方法
CN108971341A (zh) * 2018-08-16 2018-12-11 安徽信息工程学院 一种不锈钢法兰加工模具及其加工方法
CN110548797A (zh) * 2019-09-16 2019-12-10 芜湖西诺普汽车零部件科技有限公司 一种大比例多次变径空心轴的无芯旋压加工方法
CN110548797B (zh) * 2019-09-16 2020-07-07 芜湖西诺普汽车零部件科技有限公司 一种大比例多次变径空心轴的无芯旋压加工方法
CN111408650A (zh) * 2020-03-24 2020-07-14 华南理工大学 一种深杯形薄壁零件电流辅助复合旋压成形装置及方法
WO2021189824A1 (zh) * 2020-03-24 2021-09-30 华南理工大学 一种深杯形薄壁零件电流辅助复合旋压成形装置及方法

Also Published As

Publication number Publication date
CN106903205B (zh) 2018-12-21

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN104550393B (zh) 一种大长细比带凹底薄壁筒形件精密成形方法
CN109772986B (zh) 一种调节三旋轮旋压错距量的方法
CN116037659B (zh) 一种高精度三辊减壁均整装置及工艺
CN104028607B (zh) 一种提高旋压减厚管材成品质量的加工方法
CN103264263B (zh) 错距旋压筒形件的工艺方法
CN106734301B (zh) 一种大口径薄壁无缝管旋转挤压成形方法
CN103861987B (zh) 空心轴旋锻模具的设计方法
CN109772988B (zh) 一种筒形件错距旋压加工旋轮错距量的调整方法
CN116227051B (zh) 一种轧机孔型设计方法及管材质量检验方法
CN107962098A (zh) 一种带内环向加强筋长筒体多道次旋压成形方法
CN106903205B (zh) 一种端头带法兰的不锈钢无缝管旋压成形方法
CN109772987B (zh) 一种调节两旋轮旋压错距量的方法
CN114603027B (zh) 一种带内筋筒形件的多级旋轮式随动约束旋压成形方法
CN103769451B (zh) 一种超薄管材小半径弯曲成形的方法
CN105127340B (zh) 一种凹槽斜内孔环件辗扩成形方法
CN114082803B (zh) 一种带肋薄壁包壳管的生产工艺及冷拔模具
CN115318902A (zh) 一种航天超薄壁管材绕弯成形用变厚度芯球的设计方法
CN108971247B (zh) 一种减小钢管壁厚差的组合冷拔模具
CN104438509B (zh) 一种超薄不锈钢弯管成形方法
CN203936205U (zh) 一种旋压部支撑式波纹管旋压设备
CN103128152A (zh) 发动机壳体旋压成形方法
CN113941676B (zh) 内轮廓激变环件多辊约束柔性分步轧制近净成形方法
CN116020869A (zh) 一种大断面收缩率阶梯轴的多辊系斜连轧成形方法
CN202129326U (zh) 径向间隙可调的双层滚珠旋压装置
CN105598331B (zh) 一种圆筒形锻件精确芯轴扩孔方法

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
GR01 Patent grant
GR01 Patent grant