CN106834923A - 一种大厚度海洋结构用钢板及其生产方法 - Google Patents

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Abstract

本发明属于海洋结构用钢板技术领域，特别涉及一种大厚度海洋结构用钢板及其生产方法，其厚度规格为[70,80]mm，钢板化学成分质量百分比为：C 0.13～0.18％，Si 0.10～0.40％，Mn 1.20～1.60％，P≤0.012％，S≤0.003％，Als 0.015～0.050％，Nb 0.030～0.060％，Ti 0.005～0.020％，Cr 0.10～0.30％，余量为Fe及不可避免的杂质。本发明采用Nb、Ti、Cr微合金化元素，不添加贵重合金元素V，采用大厚度连铸坯、控轧控冷+正火工艺生产355MPa级大厚度海洋结构用钢板，生产成本低，力学性能稳定。

Description

一种大厚度海洋结构用钢板及其生产方法
技术领域
本发明属于船舶及海洋工程用结构钢技术领域，特别涉及一种大厚度海洋结构用钢板及其生产方法。
背景技术
海洋工程装备是人类在开发、利用和保护海洋所进行的生产和服务活动中使用的各类装备，核心是海洋资源开发装备，其中海洋油气资源开发装备种类多、数量大，是海洋工程装备制造业最主要的产品。
随着我国海洋工程装备制造业的快速发展，对与之相配套的海洋工程用钢的需求呈现多样化趋势。海洋工程用钢的各项技术指标要求极高，不仅要有很高的耐大气腐蚀和耐海水腐蚀性能，还要求高强度、高韧性、耐腐蚀、易焊接。
目前国际海洋平台用钢板主要级别为355，420，460MPa。355MPa级主要牌号：En10225的S355、API的API 2H-50、BS7191的350EM、船规的EH36；420MPa级主要牌号：EN10225的S420、API的API 2Y-60、船标的E40、E420；460MPa级主要牌号：EN10225的S460、船标的E460。国产海洋平台用钢板己经广泛采用，EH36以下级别基本实现国产化，占平台用钢量的90％，但关键部位所用大厚度、高强度钢材仍依赖进口。
发明内容
本发明提供了一种大厚度海洋结构用钢板及其生产方法，本发明采用Nb、Ti、Cr微合金化元素，不添加贵重合金元素V，采用大厚度连铸坯、控轧控冷+正火工艺生产355MPa级大厚度海洋结构用钢板，生产成本低，力学性能稳定。
本发明是通过以下技术方案实现的：一种大厚度海洋结构用钢板，其厚度规格为[70,80]mm，钢板化学成分质量百分比为：C 0.12～0.18％，Si 0.20～0.50％，Mn 1.20～1.60％，P≤0.012％，S≤0.003％，Als 0.015～0.050％，Nb 0.020～0.060％，V 0.030～0.070％，Ti 0.005～0.020％，余量为Fe及不可避免的杂质。
本发明的一种大厚度海洋结构用钢板各合金成分的作用机理如下：
碳：C是钢铁材料传统、经济的强化元素，对钢的强度、韧性、塑性、焊接等影响都很大。随碳含量的增加，强度提高，而冲击韧性则明显下降，并对焊接性能产生不利影响。从经济性和产品性能角度考虑，优选C含量控制在0.12～0.18％。
硅：Si是炼钢主要的脱氧元素，为达到充分的脱氧效果Si含量应在0.05％以上，但若过高则会降低母材及焊接部位的韧性。因此优选Si含量为0.20～0.50％。
锰：Mn是保证钢的强度和韧性的必要元素，也是良好的脱氧剂，但锰含量过高会造成钢板带状组织严重、韧性降低及各向异性等问题，并对钢板的焊接性能产生不利影响。因此优选Mn含量为1.2～1.60％。
磷：P是造成钢较严重偏析的有害元素，增加钢的脆性，尤其是低温脆性，对冲击韧性带来不利影响，本发明的P含量控制在0.015％以下。
硫：S是残存在钢中的有害元素之一，会增加钢的热脆性，降低钢的延展性及韧性，对焊接也有不利影响。本发明的S含量控制在0.005％以下。
铝：Al是一种强脱氧剂，并且能细化钢的晶粒，提高钢在低温下的韧性，但超过0.08％时容易产生铸坯热裂纹，同时钢的韧性降低。因此优选Al含量为0.015～0.050％。
铌：Nb和碳、氮、氧都有极强的亲和力，与之形成相应的极稳定的化合物。Nb能细化钢的晶粒，降低钢的过热敏感性和回火脆性，在一定的存在条件下，能提高钢的强度和韧性。本发明的Nb含量控制在0.020～0.060％。
钛：Ti不仅能提高钢的强度、细化晶粒、降低时效敏感性和冷脆性，而且少量的钛还能改善焊接性能。Ti以TiN形式存在而发挥作用，小于0.005％时效果小，超过0.04％时易形成大颗粒TiN而失去效果。因此优选Ti含量为0.005～0.020％。
铬：Cr加入钢中能显著提高钢的抗氧化作用，增加钢的抗腐蚀能力，并能提高钢的强度和耐磨性。铬在钢中的角色多元且重要，它会形成稳定而硬的碳化物，而且具抗蚀性。
高炉铁水→铁水预脱硫→转炉冶炼→脱氧合金化→LF精炼→RH精炼→板坯连铸→板坯下线堆垛缓冷→板坯清理→板坯再加热→4300轧机控轧→Mulpic控冷→探伤→正火热处理→成品取样检验→入库。
(1)铁水预脱硫，按C 0.12～0.18％，Si 0.20～0.50％，Mn 1.20～1.60％，P≤0.012％，S≤0.003％，Als 0.015～0.050％，Nb 0.020～0.060％，V 0.030～0.070％，Ti0.005～0.020％，余量为Fe及不可避免的杂质冶炼钢水，钢水经CAS、LF、RH精炼，保证钢质纯净，将钢水浇铸成300mm厚板坯；连铸坯低倍C类偏析≤1.0，中心疏松≤0.5，无中间裂纹。
(2)连铸坯冷装炉，加热时间10min/cm以上，出炉温度1050～1150℃；板坯经高压水除鳞，高压水压力按常规控制；粗轧阶段保证单道次大压下量，精轧阶段终轧温度控制在800～820℃；轧制完成后立即水冷，终冷温度控制在560～600℃，冷却速率5～8℃/s；进行正火热处理，正火热处理温度890～900℃，保温时间1.7min/mm。
本发明的有益效果为：可生产钢板的厚度规格为[70,80]mm，采用Nb、Ti、Cr微合金化元素，不添加贵重合金元素V，采用大厚度连铸坯、控轧控冷+正火工艺生产355MPa级大厚度海洋结构用钢板，生产成本低，力学性能稳定：厚度1/4处圆棒拉伸试验屈服强度365～450MPa，抗拉强度500～585MPa，断后伸长率25～33％，厚度1/4处-20℃夏比V型纵向冲击功≥150J，Z向拉伸断面收缩率平均在40％以上。
具体实施方式
为了更好地理解本发明，下面用具体实例来详细说明本发明的技术方案，但是本发明并不局限于此。
实施例1
根据本发明提供的化学成分、工艺流程以及规定的工艺条件，在210吨转炉上冶炼钢水，将钢水浇铸成300mm厚板坯，在4300mm宽厚板轧机上轧制70mm钢板。
其生产工艺流程为：高炉铁水→铁水预脱硫→转炉冶炼→脱氧合金化→LF精炼→RH精炼→板坯连铸→板坯下线堆垛缓冷→板坯清理→板坯再加热→4300轧机控轧→Mulpic控冷→探伤→正火热处理→成品取样检验→入库。
(1)铁水预脱硫，在210t转炉冶炼钢水，钢水经CAS、LF、RH精炼，保证钢质纯净，将钢水浇铸成300mm厚板坯；连铸坯低倍C类偏析≤1.0，中心疏松≤0.5，无中间裂纹。
(2)连铸坯冷装炉，加热时间300min以上，出炉温度1130℃；板坯经高压水除鳞，高压水压力按常规控制；粗轧阶段保证单道次大压下量，精轧阶段终轧温度803℃；轧制完成后立即水冷，终冷温度585℃，冷却速率6.5℃/s；进行正火热处理，正火热处理温度895℃，保温时间120min。
钢板的化学成分为：C 0.16％，Si 0.25％，Mn 1.50％，P 0.012％，S 0.003％，Als0.032％，Nb 0.043％，Ti 0.015％，Cr 0.16％。
钢板的性能情况见表1。
表1钢板的性能情况
实施例2
根据本发明提供的化学成分、工艺流程以及规定的工艺条件，在210吨转炉上冶炼钢水，将钢水浇铸成300mm厚板坯，在4300mm宽厚板轧机上轧制80mm钢板。
其生产工艺流程为：高炉铁水→铁水预脱硫→转炉冶炼→脱氧合金化→LF精炼→RH精炼→板坯连铸→板坯下线堆垛缓冷→板坯清理→板坯再加热→4300轧机控轧→Mulpic控冷→探伤→正火热处理→成品取样检验→入库。
(1)铁水预脱硫，在210t转炉冶炼钢水，钢水经CAS、LF、RH精炼，保证钢质纯净，将钢水浇铸成300mm厚板坯；连铸坯低倍C类偏析≤1.0，中心疏松≤0.5，无中间裂纹。
(2)连铸坯冷装炉，加热时间300min以上，出炉温度1134℃；板坯经高压水除鳞，高压水压力按常规控制；粗轧阶段保证单道次大压下量，精轧阶段终轧温度810℃；轧制完成后立即水冷，终冷温度580℃，冷却速率6.3℃/s；进行正火热处理，正火热处理温度892℃，保温时间136min。
钢板的化学成分为：C 0.15％，Si 0.30％，Mn 1.52％，P 0.010％，S 0.002％，Als0.033％，Nb 0.045％，Ti 0.016％，Cr 0.17％。
钢板的性能情况见表2。
表2钢板的性能情况
实施例3
根据本发明提供的化学成分、工艺流程以及规定的工艺条件，在210吨转炉上冶炼钢水，将钢水浇铸成300mm厚板坯，在4300mm宽厚板轧机上轧制75mm钢板。
其生产工艺流程为：高炉铁水→铁水预脱硫→转炉冶炼→脱氧合金化→LF精炼→RH精炼→板坯连铸→板坯下线堆垛缓冷→板坯清理→板坯再加热→4300轧机控轧→Mulpic控冷→探伤→正火热处理→成品取样检验→入库。
(1)铁水预脱硫，在210t转炉冶炼钢水，钢水经CAS、LF、RH精炼，保证钢质纯净，将钢水浇铸成300mm厚板坯；连铸坯低倍C类偏析≤1.0，中心疏松≤0.5，无中间裂纹。
(2)连铸坯冷装炉，加热时间300min以上，出炉温度1130℃；板坯经高压水除鳞，高压水压力按常规控制；粗轧阶段保证单道次大压下量，精轧阶段终轧温度813℃；轧制完成后立即水冷，终冷温度588℃，冷却速率6.1℃/s；进行正火热处理，正火热处理温度893℃，保温时间120min。
钢板的化学成分为：C 0.17％，Si 0.24％，Mn 1.53％，P 0.011％，S 0.002％，Als0.035％，Nb 0.048％，Ti 0.017％，Cr 0.18％。
钢板的性能情况见表1。
表1钢板的性能情况

Claims (8)

1.一种大厚度海洋结构用钢板，其特征在于：钢板化学成分质量百分比为：C 0.13～0.18％，Si 0.10～0.40％，Mn 1.20～1.60％，P≤0.012％，S≤0.003％，Als 0.015～0.050％，Nb 0.030～0.060％，Ti 0.005～0.020％，Cr 0.10～0.30％，余量为Fe及不可避免的杂质。
2.如权利要求1所述的大厚度海洋结构用钢板，其特征在于：钢板厚度规格为[70,80]mm，其性能指标为：厚度1/4处圆棒拉伸试验屈服强度≥355MPa，抗拉强度490～630MPaMPa，断后伸长率≥21％，厚度1/4处-20℃纵向冲击功≥150J。
3.根据权利要求1所述的一种大厚度海洋结构用钢板，其特征在于：当所述钢板厚度规格为70mm时，化学成分质量百分比为：C 0.16％，Si 0.25％，Mn 1.50％，P 0.012％，S0.003％，Als 0.032％，Nb 0.043％，Ti 0.015％，Cr 0.16％，余量为Fe及不可避免的杂质。
4.根据权利要求1所述的一种大厚度海洋结构用钢板，其特征在于：当所述钢板厚度规格为80mm时，化学成分质量百分比为：C 0.16％，Si 0.30％，Mn 1.52％，P 0.010％，S0.002％，Als 0.033％，Nb 0.045％，Ti 0.016％，Cr 0.17％，余量为Fe及不可避免的杂质。
5.根据权利要求1所述的一种大厚度海洋结构用钢板，其特征在于：当所述钢板厚度规格为75mm时，化学成分质量百分比为：C 0.17％，Si 0.24％，Mn 1.53％，P 0.011％，S0.002％，Als 0.035％，Nb 0.048％，Ti 0.017％，Cr 0.18％，余量为Fe及不可避免的杂质。
6.根据权利要求1所述的一种大厚度海洋结构用钢板的生产方法，其特征在于，
高炉铁水→铁水预脱硫→转炉冶炼→脱氧合金化→LF精炼→RH精炼→板坯连铸→板坯下线堆垛缓冷→板坯清理→板坯再加热→4300轧机控轧→Mulpic控冷→探伤→正火热处理→成品取样检验→入库。
7.根据权利要求1所述的一种大厚度海洋结构用钢板的生产方法，其特征在于，所述铁水预脱硫工序为，钢水经CAS、LF、RH精炼，保证钢质纯净，将钢水浇铸成300mm厚板坯；连铸坯低倍C类偏析≤1.0，中心疏松≤0.5，无中间裂纹。
8.根据权利要求1所述的一种大厚度海洋结构用钢板的生产方法，其特征在于，所述连铸坯冷装炉工序，加热时间10min/cm以上，出炉温度1050～1150℃；板坯经高压水除鳞，高压水压力按常规控制；粗轧阶段保证单道次大压下量，精轧阶段终轧温度控制在800～820℃；轧制完成后立即水冷，终冷温度控制在560～600℃，冷却速率5～8℃/s；进行正火热处理，正火热处理温度890～900℃，保温时间1.7min/mm。
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Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2020038244A1 (zh) * 2018-08-24 2020-02-27 南京钢铁股份有限公司 一种80mm厚低成本FH420海工钢板及其制造方法
CN112322982A (zh) * 2020-11-06 2021-02-05 江苏沙钢集团有限公司 一种微钛合金化q355b中厚钢板及其低成本生产方法
CN114150218A (zh) * 2021-11-23 2022-03-08 本钢板材股份有限公司 一种高铁转向架用q355ne热轧圆钢及生产工艺
CN115772634A (zh) * 2022-12-10 2023-03-10 新余钢铁股份有限公司 一种含Cr正火态核电用钢板及其制造方法
CN117604389B (zh) * 2023-12-09 2024-04-30 河北普阳钢铁有限公司 一种易焊接的420MPa级低合金高强钢生产方法

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS60228618A (ja) * 1984-04-25 1985-11-13 Nippon Steel Corp 溶接熱影響部の局部腐食防止方法
JP2000080414A (ja) * 1999-09-24 2000-03-21 Sumitomo Metal Ind Ltd 溶融亜鉛めっき構造用耐火鋼材の製造方法
CN103243270A (zh) * 2012-12-30 2013-08-14 南阳汉冶特钢有限公司 一种新型低成本耐磨高强钢q460b钢板及其生产方法
CN106119691A (zh) * 2016-08-11 2016-11-16 山东钢铁股份有限公司 一种海洋结构用钢板及其制造方法

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS60228618A (ja) * 1984-04-25 1985-11-13 Nippon Steel Corp 溶接熱影響部の局部腐食防止方法
JP2000080414A (ja) * 1999-09-24 2000-03-21 Sumitomo Metal Ind Ltd 溶融亜鉛めっき構造用耐火鋼材の製造方法
CN103243270A (zh) * 2012-12-30 2013-08-14 南阳汉冶特钢有限公司 一种新型低成本耐磨高强钢q460b钢板及其生产方法
CN106119691A (zh) * 2016-08-11 2016-11-16 山东钢铁股份有限公司 一种海洋结构用钢板及其制造方法

Cited By (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2020038244A1 (zh) * 2018-08-24 2020-02-27 南京钢铁股份有限公司 一种80mm厚低成本FH420海工钢板及其制造方法
CN112322982A (zh) * 2020-11-06 2021-02-05 江苏沙钢集团有限公司 一种微钛合金化q355b中厚钢板及其低成本生产方法
CN114150218A (zh) * 2021-11-23 2022-03-08 本钢板材股份有限公司 一种高铁转向架用q355ne热轧圆钢及生产工艺
CN115772634A (zh) * 2022-12-10 2023-03-10 新余钢铁股份有限公司 一种含Cr正火态核电用钢板及其制造方法
CN115772634B (zh) * 2022-12-10 2024-02-09 新余钢铁股份有限公司 一种含Cr正火态核电用钢板及其制造方法
CN117604389B (zh) * 2023-12-09 2024-04-30 河北普阳钢铁有限公司 一种易焊接的420MPa级低合金高强钢生产方法

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