CN106756316B - 一种缝纫机针棒支体 - Google Patents

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Abstract

本发明属于缝纫机加工技术领域，涉及一种缝纫机零部件，尤其涉及一种缝纫机针棒支体。该针棒支体由陶瓷骨架增强铝基复合材料制成，陶瓷骨架增强铝基复合材料包括体积比为5‑10％的超硬耐磨颗粒、20‑30％的陶瓷骨架以及60‑75％的铝合金基体通过压力熔渗复合而成，所述的铝合金基体由以下质量百分比成分组成Mg2.2‑4.2％，Si1.2‑2.0％，Cr0.35‑0.8％，Cu0.12‑0.18％，Mn0.12‑0.2％，Zn0.15‑0.25％，Ni0.05‑1.5％，B0.02‑0.4％，Zr0.05‑0.1％，Sc0.06‑0.1％，余量为Al。该针棒支体的综合性能好，尤其具有较好的耐磨性。

Description

一种缝纫机针棒支体
技术领域
本发明属于缝纫机加工技术领域，涉及一种缝纫机零部件，尤其涉及一种缝纫机针棒支体。
背景技术
针棒支体属于缝纫机传动装置配件，起到将运动的动力传给工作机构的作用。在长期服役后，针棒支体的主要损坏形式为疲劳断裂、过量磨损、变形等。因此，设计初期，针棒支体的工作条件要求连动杆具有较高的强度、耐磨性和抗疲劳性能，又要求具有足够的钢性和韧性等。
目前，传统的针棒支体的加工工艺中其材料一般采用调质钢、铝合金等。其中，铝合金材料的密度低，强度接近或超过优质钢，塑性好，导热性和耐蚀性优良，且易于加工，是目前制备缝纫机配件的主要材料之一。经过长期发展，采用铝合金材料制备缝纫机零配件已经处于一种稳定的状态，在技术上已经难以突破。因此，在现有技术基础上，采用传统铝合金制备，难以获得一种综合性能得以突破的针棒支体。
发明内容
本发明的目的是针对现有技术中存在的上述问题，提出了一种采用陶瓷骨架增强铝基复合材料制成的，综合性能更优，尤其具有较好耐磨性的缝纫机针棒支体。
本发明的目的可通过下列技术方案来实现：一种缝纫机针棒支体，所述针棒支体由陶瓷骨架增强铝基复合材料制成，所述陶瓷骨架增强铝基复合材料包括体积比为5-10％的超硬耐磨颗粒、体积比为20-30％的陶瓷骨架以及体积比为60-75％的铝合金基体通过压力熔渗复合而成，其中，所述铝合金基体由以下质量百分比成分组成：Mg：2.2-4.2％，Si：1.2-2.0％，Cr：0.35-0.80％，Cu：0.12-0.18％，Mn：0.12-0.20％，Zn：0.15-0.25％，Ni：0.05-1.5％，B：0.02-0.4％，Zr：0.05-0.10％，Sc：0.06-0.10％，余量为Al及不可避免的杂质。
本发明缝纫机针棒支体采用陶瓷骨架增强铝基复合材料制成，这种陶瓷骨架增强铝基复合材料是一种网络交叉复合材料，与传统晶须、颗粒等增强铝合金材料相比，它们具有更高的机械强度和韧性，显示出了网络交叉结构的优势。在长期服役过程中，本发明这种网络交叉复合材料不会像颗粒、晶须增强的铝基复合材料一样，增强体存在容易从基体中拔出、脱落，磨屑形成硬磨粒的缺陷。因此，本发明陶瓷骨架增强铝基复合材料制成的针棒支体具有更好的综合性能。
再者，本发明缝纫机针棒支体的陶瓷骨架增强铝基复合材料的铝合金配伍合理，其中，本发明铝合金基体的主要合金元素是镁与硅，可以形成Mg2Si相，Mg2Si相固溶于铝中，是铝合金的强化相。另外，本发明采用的是压力熔渗复合技术，合金元素Si和Mg能破坏氧化铝膜，缩短浸渗过程的孕育期。而锰与铬用于中和铁的坏作用，当Cr与Mn的质量比为3-4时，Mn与Cr的协同作用更加好；微量的铜和锌用于提高铝合金基体的强度，当Cu与Zn的质量比为0.5-1时，Cu与Zn的协同作用更加好。本发明在铝合金中同时添加了B元素和Zr元素，B元素可以使合金中的部分Zr元素由固溶态转变为析出态，以细小的板片状第二相粒子的形态存在于晶粒内部和晶界处，减少晶格畸变，改善铝合金基体的有序性，从而改善铝合金的强度、抗腐蚀性等性能，当B与Zr的质量比为1-3时，效果更加。另外本发明还添加了微量的Sc，微量的Sc与合金中的Zr会在凝固过程中形成初生Al3(Sc,Zr)，可显著细化合金铸态晶粒，起到辅助细化晶粒与控制再结晶组织的作用。而均匀化时形成的次生Al3(Sc,Zr)粒子可以强烈钉扎位错和亚晶界，有效抑制变形组织的再结晶，显著提高合金的力学性能。
在上述缝纫机针棒支体中，作为优选，所述铝合金基体由以下质量百分比成分组成：Mg：2.5-3.5％，Si：1.5-1.8％，Cr：0.40-0.72％，Cu：0.15-0.18％，Mn：0.15-0.18％，Zn：0.16-0.20％，Ni：0.2-1.2％，B：0.08-0.35％，Zr：0.06-0.08％，Sc：0.08-0.10％，余量为Al及不可避免的杂质，其中，Cr/Mn为3-4，Cu/Zn为0.5-1，B/Zr为1-3。
在上述缝纫机针棒支体中，所述陶瓷骨架为三维网络陶瓷骨架，所述三维网络陶瓷骨架的孔径为50-300μm，孔隙率为65-75％。
本发明优选具有三维联结方式的三维网络陶瓷骨架，因此可以使陶瓷骨架和铝合金材料能更有效的结合，从而使复合材料获得更高的强度、断裂韧性，良好的耐磨性能以及耐热震性能等。
本发明的三维网络陶瓷骨架是将多孔聚氨酯泡沫塑料浸涂陶瓷浆料制成坯体后烧结而成，进一步优选制成的陶瓷骨架为三维网络氮化硅陶瓷骨架。因为，氮化硅陶瓷具有密度小、强度高、耐高温、低热导、热膨胀系数小、耐腐蚀以及不易在高温下氧化等一系列的优越性能。同时，氮化硅与铝合金即使在较低的温度下(≤780℃)也具有良好的润湿性，从而有助于三维网络氮化硅陶瓷骨架与铝合金获得良好的界面结合，保证最终得到的陶瓷骨架增强铝基复合材料的性能。
另外，作为增强骨架，三维网络陶瓷首先得具备较好的抗压强度等性能。而三维网络陶瓷的抗压强度受到陶瓷骨架的形状、均匀性、粉料颗粒度、孔隙率等因素的多重影响，其中，孔隙率是主要的影响因素。降低孔隙率，形状规则、结构致密的陶瓷骨架，以及颗粒细小的粉料都有助于提高三维网络陶瓷骨架的抗压强度。孔隙率过高的三维网络陶瓷骨架细小，抗压强度很低，在很小的载荷下就发生断裂，无法满足金属浸渗的要求，难以保证在金属液充填过程中陶瓷骨架的完整性。随着孔隙率的降低，骨架直径增加，其承受载荷的能力增加明显，并且随着孔隙率的降低，抗压强度值的增幅更加显著。在本发明上述限定的孔径和孔隙率的范围内，使本发明三维网络陶瓷骨架具有均匀的开孔结构，且孔隙相互贯通，孔筋结构较为均匀致密，增强效果尤佳。
在上述缝纫机针棒支体中，所述超硬耐磨颗粒为铝的氧化物、铝的氮化物中的至少一种，粒径小于陶瓷骨架的孔径。在陶瓷骨架增强铝基复合材料中添加超硬耐磨颗粒，通过简单的物理共混，可以提高复合材料的耐磨性和其它力学性能。
在上述缝纫机针棒支体中，所述压力熔渗的压力范围为12-18MPa，温度为680-720℃。本发明通过压力熔渗制得的复合材料陶瓷与基体相结合紧密，边界分明，在界面处无孔洞等微观缺陷，效果较优。
在上述缝纫机针棒支体中，所述陶瓷骨架增强铝基复合材料在压力熔渗后还经过均匀化处理，均匀化处理的温度为540-580℃，时间为10-12h。本发明通过压力熔渗制得复合材料后，经过均匀化处理，铝合金基体中相的数量、分布和尺寸尤佳，合金硬度也相对较高。
作为优选，所述陶瓷骨架增强铝基复合材料经过均匀化处理后还进行固溶处理，固溶处理的温度为600-620℃，时间为1-2h。
进一步优选，所述陶瓷骨架增强铝基复合材料经过固溶处理后还进行时效处理，时效处理的温度为160-180℃，时间为8-10h。
与现有技术相比，本发明具有以下几个优点：
1、本发明缝纫机针棒支体采用陶瓷骨架增强铝基复合材料制成，具有更高的机械强度、韧性、耐磨性，综合性能更好。
2、本发明陶瓷骨架的抗压强度好，铝合金基体配比合理，通过各元素之间的协同作用进一步提高铝合金基体的力学性能，进一步使陶瓷骨架与铝合金基体具有良好的界面结合能力，通过压力熔渗技术制得陶瓷骨架与基体结合紧密，边界分明，界面处无孔洞等微观缺陷的复合材料。
具体实施方式
以下是本发明的具体实施例，对本发明的技术方案作进一步的描述，但本发明并不限于这些实施例。
实施例1
一种缝纫机针棒支体，所述针棒支体由陶瓷骨架增强铝基复合材料制成，所述陶瓷骨架增强铝基复合材料包括体积比为8％的超硬耐磨颗粒、体积比为25％的陶瓷骨架以及体积比为67％的铝合金基体通过压力熔渗复合而成，其中，所述铝合金基体由以下质量百分比成分组成：Mg：3.0％，Si：1.6％，Cr：0.55％，Cu：0.16％，Mn：0.16％，Zn：0.18％，Ni：0.6％，B：0.20％，Zr：0.07％，Sc：0.09％，余量为Al及不可避免的杂质。
将多孔聚氨酯泡沫塑料浸涂氮化硅陶瓷浆料制成坯体后烧结成三维网络氮化硅陶瓷骨架，骨架呈针棒支体状，三维网络陶瓷骨架的孔径为200μm，孔隙率为70％。
将上述的铝合金熔炼成铝液，采用压力熔渗技术，在15MPa与700℃温度下，将上述呈针棒支体状的三维网络陶瓷骨架、超硬耐磨颗粒Al2O3以及铝液压渗成针棒支体坯件。坯件分别在560℃下均匀化处理11h，在610℃下固溶处理1.5h，在170℃下时效处理9h，制得最终缝纫机针棒支体。
实施例2
一种缝纫机针棒支体，所述针棒支体由陶瓷骨架增强铝基复合材料制成，所述陶瓷骨架增强铝基复合材料包括体积比为6％的超硬耐磨颗粒、体积比为28％的陶瓷骨架以及体积比为66％的铝合金基体通过压力熔渗复合而成，其中，所述铝合金基体由以下质量百分比成分组成：Mg：3.5％，Si：1.5％，Cr：0.50％，Cu：0.145％，Mn：0.16％，Zn：0.16％，Ni：0.2％，B：0.13％，Zr：0.06％，Sc：0.08％，余量为Al及不可避免的杂质。
将多孔聚氨酯泡沫塑料浸涂氮化硅陶瓷浆料制成坯体后烧结成三维网络氮化硅陶瓷骨架，骨架呈针棒支体状，三维网络陶瓷骨架的孔径为250μm，孔隙率为72％。
将上述的铝合金熔炼成铝液，采用压力熔渗技术，在14MPa与690℃温度下，将上述呈针棒支体状的三维网络陶瓷骨架、超硬耐磨颗粒Al2O3以及铝液压渗成针棒支体坯件。坯件分别在550℃下均匀化处理11h，在605℃下固溶处理2h，在165℃下时效处理10h，制得最终缝纫机针棒支体。
实施例3
一种缝纫机针棒支体，所述针棒支体由陶瓷骨架增强铝基复合材料制成，所述陶瓷骨架增强铝基复合材料包括体积比为8％的超硬耐磨颗粒、体积比为22％的陶瓷骨架以及体积比为70％的铝合金基体通过压力熔渗复合而成，其中，所述铝合金基体由以下质量百分比成分组成：Mg：2.6％，Si：1.7％，Cr：0.48％，Cu：0.17％，Mn：0.15％，Zn：0.2％，Ni：1.2％，B：0.15％，Zr：0.09％，Sc：0.09％，余量为Al及不可避免的杂质。
将多孔聚氨酯泡沫塑料浸涂氮化硅陶瓷浆料制成坯体后烧结成三维网络氮化硅陶瓷骨架，骨架呈针棒支体状，三维网络陶瓷骨架的孔径为150μm，孔隙率为68％。
将上述的铝合金熔炼成铝液，采用压力熔渗技术，在17MPa与710℃温度下，将上述呈针棒支体状的三维网络陶瓷骨架、超硬耐磨颗粒氮化铝以及铝液压渗成针棒支体坯件。坯件分别在570℃下均匀化处理11h，在615℃下固溶处理1.5h，在175℃下时效处理9.5h，制得最终缝纫机针棒支体。
实施例4
一种缝纫机针棒支体，所述针棒支体由陶瓷骨架增强铝基复合材料制成，所述陶瓷骨架增强铝基复合材料包括体积比为5％的超硬耐磨颗粒、体积比为20％的陶瓷骨架以及体积比为75％的铝合金基体通过压力熔渗复合而成，其中，所述铝合金基体由以下质量百分比成分组成：Mg：2.2％，Si：2.0％，Cr：0.35％，Cu：0.18％，Mn：0.12％，Zn：0.25％，Ni：0.5％，B：0.4％，Zr：0.05％，Sc：0.10％，余量为Al及不可避免的杂质。
将多孔聚氨酯泡沫塑料浸涂氮化硅陶瓷浆料制成坯体后烧结成三维网络氮化硅陶瓷骨架，骨架呈针棒支体状，三维网络陶瓷骨架的孔径为300μm，孔隙率为75％。
将上述的铝合金熔炼成铝液，采用压力熔渗技术，在12MPa与680℃温度下，将上述呈针棒支体状的三维网络陶瓷骨架、超硬耐磨颗粒Al2O3以及铝液压渗成针棒支体坯件。坯件分别在540℃下均匀化处理12h，在600℃下固溶处理2h，在160℃下时效处理10h，制得最终缝纫机针棒支体。
实施例5
一种缝纫机针棒支体，所述针棒支体由陶瓷骨架增强铝基复合材料制成，所述陶瓷骨架增强铝基复合材料包括体积比为10％的超硬耐磨颗粒、体积比为30％的陶瓷骨架以及体积比为60％的铝合金基体通过压力熔渗复合而成，其中，所述铝合金基体由以下质量百分比成分组成：Mg：4.2％，Si：1.2％，Cr：0.80％，Cu：0.12％，Mn：0.20％，Zn：0.15％，Ni：1.5％，B：0.02％，Zr：0.10％，Sc：0.06％，余量为Al及不可避免的杂质。
将多孔聚氨酯泡沫塑料浸涂氮化硅陶瓷浆料制成坯体后烧结成三维网络氮化硅陶瓷骨架，骨架呈针棒支体状，三维网络陶瓷骨架的孔径为50μm，孔隙率为65％。
将上述的铝合金熔炼成铝液，采用压力熔渗技术，在18MPa与720℃温度下，将上述呈针棒支体状的三维网络陶瓷骨架、超硬耐磨颗粒氮化铝以及铝液压渗成针棒支体坯件。坯件分别在580℃下均匀化处理10h，在620℃下固溶处理1h，在180℃下时效处理8h，制得最终缝纫机针棒支体。
对比例1
对比例1与实施例1区别仅在于，对比例1的缝纫机针棒支体由实施例1中所述的铝合金基体直接制成，没有陶瓷增强骨架和超硬耐磨颗粒。
对比例2
对比例2与实施例2区别仅在于，对比例2的缝纫机针棒支体由实施例2中所述的铝合金基体直接制成，没有陶瓷增强骨架和超硬耐磨颗粒。
对比例3
对比例1与实施例3区别仅在于，对比例3的缝纫机针棒支体由实施例1中所述的铝合金基体直接制成，没有陶瓷增强骨架和超硬耐磨颗粒。
对比例4
对比例4与实施例1区别仅在于，对比例4的缝纫机针棒支体由实施例1中所述的铝合金基体和陶瓷增强骨架通过压力熔渗制成，没有超硬耐磨颗粒，其他与实施例1相同。
对比例5
对比例5与实施例1的区别仅在于，对比例5的铝基体中不含Sc元素。
对比例6
对比例6与实施例1的区别仅在于，对比例6的铝基体中不含Zr元素。
将上述实施例1-5及对比例1-6制得的缝纫机针棒支体进行性能测试，测试结果如表1所示。其中，磨损率的条件为：在室温、6N载荷、1m/s速度下，试件滑行2500m。
表1：实施例1-5及对比例1-6中缝纫机针棒支体的性能测试结果
综上所述，本发明缝纫机针棒支体采用陶瓷骨架增强铝基复合材料制成，陶瓷骨架增强铝基复合材料通过配比超硬耐磨颗粒、陶瓷骨架以及铝合金基体压力熔渗复合而成，并通过合理配比铝合金基体，进一步提高缝纫机针棒支体的机械强度、韧性、耐磨性，综合性能更好。
鉴于本发明方案实施例众多，各实施例实验数据庞大众多，不适合于此处逐一列举说明，但是各实施例所需要验证的内容和得到的最终结论均接近。故而此处不对各个实施例的验证内容进行逐一说明，仅以实施例1-5作为代表说明本发明申请优异之处。
本文中所描述的具体实施例仅仅是对本发明精神作举例说明。本发明所属技术领域的技术人员可以对所描述的具体实施例做各种修改或补充或采用类似的方式替代，但并不会偏离本发明的精神或者超越所附权利要求书所定义的范围。
尽管对本发明已作出了详细的说明并引证了一些具体实施例，但是对本领域熟练技术人员来说，只要不离开本发明的精神和范围可作各种变化或修正是显然的。

Claims (3)

1.一种缝纫机针棒支体，其特征在于，所述针棒支体由陶瓷骨架增强铝基复合材料制成，所述陶瓷骨架增强铝基复合材料包括体积比为5-10％的超硬耐磨颗粒、体积比为20-30％的陶瓷骨架以及体积比为60-75％的铝合金基体通过压力熔渗、均匀化处理、固溶处理和时效处理复合而成；陶瓷骨架为三维网络氮化硅陶瓷骨架；其中，所述铝合金基体由以下质量百分比成分组成：Mg：2.2-4.2％，Si：1.2-2.0％，Cr：0.35-0.80％，Cu：0.12-0.18％，Mn：0.12-0.20％，Zn：0.15-0.25％，Ni：0.05-1.5％，B：0.02-0.4％，Zr：0.05-0.10％，Sc：0.06-0.10％，余量为Al及不可避免的杂质；陶瓷骨架的孔径为50-300μm，孔隙率为65-75％；压力熔渗的压力范围为12-18MPa，温度为680-720℃；均匀化处理的温度为540-580℃，时间为10-12h；固溶处理的温度为600-620℃，时间为1-2h；时效处理的温度为160-180℃，时间为8-10h。
2.根据权利要求1所述的缝纫机针棒支体，其特征在于，所述铝合金基体由以下质量百分比成分组成：Mg：2.5-3.5％，Si：1.5-1.8％，Cr：0.40-0.72％，Cu：0.15-0.18％，Mn：0.15-0.18％，Zn：0.16-0.20％，Ni：0.2-1.2％，B：0.08-0.35％，Zr：0.06-0.08％，Sc：0.08-0.10％，余量为Al及不可避免的杂质，其中，Cr/Mn为3-4，Cu/Zn为0.5-1，B/Zr为1-3。
3.根据权利要求1所述的缝纫机针棒支体，其特征在于，所述超硬耐磨颗粒为铝的氧化物、铝的氮化物中的至少一种，粒径小于陶瓷骨架的孔径。
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CN110819843A (zh) * 2019-11-15 2020-02-21 南京理工大学 负泊松比胞元点阵形陶瓷骨架增强复合材料及制造方法
CN113136658A (zh) * 2021-04-26 2021-07-20 田万鸿 一种工业缝纫机用陶瓷针杆及其制备工艺

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN103695732A (zh) * 2013-11-26 2014-04-02 宁波瑞铭机械有限公司 一种缝纫机连杆及其制备方法
CN105603265A (zh) * 2016-03-21 2016-05-25 中南大学 泡沫石墨烯骨架增强铝基复合材料及其制备方法
CN105779804A (zh) * 2016-03-21 2016-07-20 中南大学 一种泡沫骨架结构增强金属基复合材料及制备方法

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN103695732A (zh) * 2013-11-26 2014-04-02 宁波瑞铭机械有限公司 一种缝纫机连杆及其制备方法
CN105603265A (zh) * 2016-03-21 2016-05-25 中南大学 泡沫石墨烯骨架增强铝基复合材料及其制备方法
CN105779804A (zh) * 2016-03-21 2016-07-20 中南大学 一种泡沫骨架结构增强金属基复合材料及制备方法

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