CN106399883A - 一种消除Al‑Cu‑Mg‑Si‑Mn合金铸造结晶相的均匀化热处理工艺 - Google Patents

一种消除Al‑Cu‑Mg‑Si‑Mn合金铸造结晶相的均匀化热处理工艺 Download PDF

Info

Publication number
CN106399883A
CN106399883A CN201610931863.XA CN201610931863A CN106399883A CN 106399883 A CN106399883 A CN 106399883A CN 201610931863 A CN201610931863 A CN 201610931863A CN 106399883 A CN106399883 A CN 106399883A
Authority
CN
China
Prior art keywords
heat treatment
alloy
elimination
crystalline phase
homogenization heat
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
CN201610931863.XA
Other languages
English (en)
Other versions
CN106399883B (zh
Inventor
李慧中
郭亮
梁霄鹏
朱泽晓
李鹏伟
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Central South University
Original Assignee
Central South University
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Central South University filed Critical Central South University
Priority to CN201610931863.XA priority Critical patent/CN106399883B/zh
Publication of CN106399883A publication Critical patent/CN106399883A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN106399883B publication Critical patent/CN106399883B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
    • C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
    • C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
    • C22F1/057—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon of alloys with copper as the next major constituent
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C21/00—Alloys based on aluminium
    • C22C21/12—Alloys based on aluminium with copper as the next major constituent
    • C22C21/14—Alloys based on aluminium with copper as the next major constituent with silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C21/00—Alloys based on aluminium
    • C22C21/12—Alloys based on aluminium with copper as the next major constituent
    • C22C21/16—Alloys based on aluminium with copper as the next major constituent with magnesium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C21/00—Alloys based on aluminium
    • C22C21/12—Alloys based on aluminium with copper as the next major constituent
    • C22C21/18—Alloys based on aluminium with copper as the next major constituent with zinc

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
  • Continuous Casting (AREA)

Abstract

本发明一种消除Al‑Cu‑Mg‑Si‑Mn合金铸造结晶相的均匀化热处理工艺。所述均匀化工艺为：将Al‑Cu‑Mg‑Si‑Mn合金铸锭置于炉中，以15～20℃/min的速度升温至470℃～480℃，保温8～12小时，然后随炉冷却至250℃～300℃，接着空冷至室温；然后再将铸锭置于510℃～520℃的保温炉中保温18～24小时；最后将铸锭空冷至室温。本发明可以解决含有较高Si、Fe、Mn元素的Al‑Cu‑Mg系合金铸锭中，熔点高而难消除复杂第二相的均匀化难题。本发明工艺简单、操作方便，为各种高Si、Fe、Mn元素含量的Al‑Cu‑Mg系合金铸锭提供了一种可行的均匀化热处理方案，便于工业化生产。

Description

一种消除Al-Cu-Mg-Si-Mn合金铸造结晶相的均匀化热处理 工艺
技术领域
本发明涉及一种适用于Al-Cu-Mg-Si-Mn合金的均匀化热处理新工艺，采用该工艺获得的均匀组织，可提高合金后期加工性能及热处理强化效果；属于铝合金热处理技术领域。
背景技术
铝合金因其具有低密度、高比强度、高刚度、高耐蚀性及可热处理强化等性能而作为结构材料在航空航天以及汽车工业得到了广泛的应用。而在现代飞机结构中，诸如机身框、舱门骨架、视窗骨架、各类接头及飞机起落架轮毂等部位普遍采用了铝合金加工构件，铝合金性能的好坏对航空航天业的发展起到了至关重要的作用。
Al-Cu-Mg-Si-Mn合金属于可热处理强化变形铝合金。由于合金中添加的合金元素含量较高，因此铸造组织中易于产生较多的枝晶偏析。同时由于合金中含有较多的Si、Fe、Mn等元素，铸造组织中会存在(Fe,Mn)Al6、(Fe,Mn)3SiAl12、Mg2Si、CuMgSi4Al4等粗大的脆性第二相粒子，这会导致铸坯中存在较强的内应力及裂纹倾向，对后续塑性加工和热处理强化均会造成不良的影响，严重损害合金力学性能。因而，一种合理的均匀化热处理制度对最终产品起着决定性的作用。为了解决铝合金铸造组织的不均匀性，目前采用的均匀化热处理主要有单级均匀化退火、双级均匀化退火以及多级均匀化退火。通常的均匀化过程均在铝合金中超过其主要合金元素的溶解度曲线并低于合金共晶温度及非平衡固相线的温度下进行，合金中的第二相粒子经历了溶解、球化及析出三个过程。对于传统的双级均匀化或多级均匀化而言，由于高温均匀化阶段是由低温均匀化阶段直接通过升温达到的，合金元素一直处于活跃状态，易于在晶界高熔点第二相附近产生偏聚，并且晶粒易于发生长大。因而为了防止晶粒长大，高温均匀化阶段保温时间均较短，但是较短的保温时间对于晶间高熔点第二相相含量较多的合金，难以达到完全均匀化的要求。
发明内容
本发明的目的在于实现一种消除Al-Cu-Mg-Si-Mn合金铸造结晶相的均匀化热处理工艺，解决了Si、Fe、Mn含量较高的Al-Cu-Mg系合金铸造过程中产生的共晶相及高熔点第二相粒子均匀化不完全的问题，并且具有操作简单、高效的特点。
本发明一种消除Al-Cu-Mg-Si-Mn合金铸造结晶相的均匀化热处理工艺，其特征在于包括下述步骤：
第一步：低温均匀化热处理
将半连续铸造得到的Al-Cu-Mg-Si-Mn合金铸锭坯料置入电阻加热炉中以15～20℃/min的速度加热到470℃～480℃，并保温A分钟；所述A＝铸锭直径×(2.5～3.5)min/mm，所述铸锭直径的单位为mm；
第二步：一次冷却
将第一步处理后的坯料随炉冷却至250℃～300℃后空冷至室温；
第三步：高温均匀化处理
将第二步空冷后的坯料置入510℃～520℃的电阻炉中，保温18～24小时；
第四步：二次冷却
将第三步处理后的坯料空冷至室温，得到成品。
本发明一种消除Al-Cu-Mg-Si-Mn合金铸造结晶相的均匀化热处理工艺，所述Al-Cu-Mg-Si-Mn合金以质量百分比计包括下述组分：
Cu 4.3％～4.5％，
Mg 0.65％～0.75％，
Si 0.6％～0.7％，
Mn 0.45％～0.55％，
Fe 0.1％～0.2％，
余量为Al。
作为优选方案，本发明一种消除Al-Cu-Mg-Si-Mn合金铸造结晶相的均匀化热处理工艺，所述Al-Cu-Mg-Si-Mn合金以质量百分比计包括下述组分：
Cu 4.3％～4.5％，
Mg 0.65％～0.75％，
Si 0.6％～0.7％，
Mn 0.45％～0.55％，
Fe 0.1％～0.2％，
Ga＜0.03％，
P＜0.015％，
Ti＜0.015％，
V＜0.015％，
Zn＜0.01％，
余量为Al和杂质，所述杂质的总量＜0.01％。
作为优选方案，本发明一种消除Al-Cu-Mg-Si-Mn合金铸造结晶相的均匀化热处理工艺，第一步所述的低温均匀化热处理的升温速度为15～20℃/min。
作为优选方案，本发明一种消除Al-Cu-Mg-Si-Mn合金铸造结晶相的均匀化热处理工艺，第一步所述的低温均匀化热处理的保温时间为8～12小时。
本发明一种消除Al-Cu-Mg-Si-Mn合金铸造结晶相的均匀化热处理工艺，所述成品中，合金晶粒尺寸为100～150μm。
本发明一种消除Al-Cu-Mg-Si-Mn合金铸造结晶相的均匀化热处理工艺，所述成品的抗拉强度为合金铸锭坯料抗拉强度的1.15～1.3倍。
本发明一种消除Al-Cu-Mg-Si-Mn合金铸造结晶相的均匀化热处理工艺，所述成品的抗拉强度为320～340MPa。
本发明一种消除Al-Cu-Mg-Si-Mn合金铸造结晶相的均匀化热处理工艺，所述成品的伸长率为合金铸锭坯料伸长率的13～1.4倍。
本发明一种消除Al-Cu-Mg-Si-Mn合金铸造结晶相的均匀化热处理工艺，所述成品的伸长率为10.5％～11％。
原理和优势
本发明通过二次均匀化处理，在低温均匀化和高温均匀化之间加入一个冷却过程，抑制了低温均匀化过程中已溶解树枝晶及晶间第二相的元素进一步扩散，使得高温均匀化阶段的保温时间得以延长而不发生过烧，优化了高熔点第二相含量较多的铝合金的均匀化效果。
通过本发明提出的均匀化热处理方法处理后，合金化程度及Si、Fe、Mn含量均较高的Al-Cu-Mg-Si-Mn合金组织中非平衡第二相基本消除，均匀化程度较为彻底，这很大程度上提高了合金的热塑性及合金元素在基体中的固溶量。
本发明的优点是：本发明根据低温相及高温难溶相在热处理过程中的演变规律，在双级均匀化的基础上指定出了一种新的均匀化制度，即：采用“低温均匀化+冷却+高温均匀化”二次均匀化热处理，有效解决了Al-Cu-Mg-Si-Mn合金均匀化不完全问题。
综上所述，本发明为消除Al-Cu-Mg-Si-Mn合金铸造结晶相，提高铸造组织均匀性提供了一条简单高效的有效途径。同时本发明在热处理工艺和组分的协同作用下，其所达到的效果远远超出了预计。
附图说明：
附图1为本发明制定的均匀化热处理制度示意图；
附图2为实施例1所用铸锭心部均匀化处理前金相照片；
附图3为实施例1所用铸锭心部均匀化处理后金相照片；
附图4为实施例2所用坯料均匀化处理前的金相照片(a)及扫描照片(b)；
附图5为实施例2所用坯料均匀化处理后的金相照片(a)及扫描照片(b)；
具体实施方式：
实施例1
实验材料为半连续铸造的Al-Cu-Mg-Si-Mn合金铸锭，其化学成分为：Cu为4.3wt.％～4.5wt.％，Mg为0.65wt.％～0.75wt.％，Si为0.6wt.％～0.7wt.％，Mn为0.45wt.％～0.55wt.％，Fe为0.1wt.％～0.2wt.％，Ga＜0.03wt.％，P＜0.015wt.％，Ti＜0.015wt.％，V＜0.015wt.％，Zn＜0.01wt.％，杂质总量＜0.01wt.％，余量为Al。将所述的Al-Cu-Mg-Si-Mn合金铸锭机加工成直径为200mm的坯料进行二次均匀化处理。先将坯料置入炉膛，以15℃/min的速度随炉升温至480℃。根据坯料直径与保温时间的关系公式确定保温时间为12小时，达到保温时间后随炉冷却至300℃，快速从炉膛中取出空冷至室温；再以15℃/min的速度将炉膛温度升至515℃，将经过一次均匀化的坯料置入炉膛，坯料保温24小时后，将坯料从炉膛取出并空冷至室温。
根据图2及图3显示的均匀化前后组织可以明显发现，经过本发明所制定的均匀化处理后，即使是直径为200mm的坯料心部的均匀化过程也较为彻底，晶粒尺寸约为100μm，树枝晶完全消失，晶间第二相也基本上溶解而只在晶界的局部位置存在少量残留，对后续加工及热处理基本无不良影响。
实施例2
实验材料为半连续铸造的Al-Cu-Mg-Si-Mn合金铸锭，其化学成分为：Cu为4.3wt.％～4.5wt.％，Mg为0.65wt.％～0.75wt.％，Si为0.6wt.％～0.7wt.％，Mn为0.45wt.％～0.55wt.％，Fe为0.1wt.％～0.2wt.％，Ga＜0.03wt.％，P＜0.015wt.％，Ti＜0.015wt.％，V＜0.015wt.％，Zn＜0.01wt.％，杂质总量＜0.01wt.％，余量为Al。将所述的Al-Cu-Mg-Si-Mn合金铸锭机加工成直径为200mm的坯料，将所述坯料进行二次均匀化处理。先将坯料置入炉膛，以15℃/min的速度随炉升温到480℃，保温时间为8小时，达到保温时间后，坯料随炉冷却至300℃，从电阻炉中取出空冷至室温；再以15℃/min的速度将电阻炉炉膛温度升至515℃，将经过一次均匀化的坯料置入炉膛，坯料保温18小时后，将其从炉膛中取出并空冷至室温，得到成品，成品的力学性能见表1。
图4及图5所示为实例2所用的坯料在经本发明制定的均匀化热处理制度处理前后的金相照片及相应的扫描照片。对比均匀化前后的组织可以发现，树枝晶完全消失，晶粒成等轴状，晶粒直径约为100μm，树枝晶网胞间的第二相也基本溶解，均匀化效果非常明显。从扫面照片中可以看出，晶界仅有很少的高温难溶相残留。从表1可以看出经本发明所述均匀化制度处理后，合金强度及塑形均有了明显的提高。可见经本发明所制定的均匀化热处理制度处理后，合金均匀化过程彻底，提高了后期加工热处理的潜力。
实施例3
实验材料为半连续铸造的Al-Cu-Mg-Si-Mn合金铸锭，其化学成分为：Cu为4.3wt.％～4.5wt.％，Mg为0.65wt.％～0.75wt.％，Si为0.6wt.％～0.7wt.％，Mn为0.45wt.％～0.55wt.％，Fe为0.1wt.％～0.2wt.％，Ga＜0.03wt.％，P＜0.015wt.％，Ti＜0.015wt.％，V＜0.015wt.％，Zn＜0.01wt.％，杂质总量＜0.01wt.％，余量为Al。将所述的Al-Cu-Mg-Si-Mn合金铸锭机加工成直径为200mm的坯料，将所述坯料进行二次均匀化处理。先将坯料置入炉膛，以20℃/min的速度随炉升温到480℃，保温时间为10小时，达到保温时间后，坯料随炉冷却至300℃，从电阻炉中取出空冷至室温；再以15℃/min的速度将电阻炉炉膛温度升至520℃，将经过一次均匀化的坯料置入炉膛，坯料保温18小时后，将其从炉膛中取出并空冷至室温，得到成品，成品的力学性能见表1。
表1
对比例1(常规双级均匀化)
组分和实施例2完全一致，其它步骤和工艺参数和实施例3完全一致，不同之处在于：先将坯料置入炉膛，以15℃/min的速度随炉升温到480℃，保温时间为10小时，达到保温时间后，再以5℃/h的速度将电阻炉炉膛温度升至520℃后保温24小时，随后将其从炉膛中取出并空冷至室温，得到成品，成品的力学性能见表1。
对比例2(最常规单级均匀化)
组分和实施例2完全一致，其它步骤和工艺参数和实施例2完全一致，不同之处在于：先将坯料置入炉膛，以15℃/min的速度随炉升温到520℃，保温时间为24小时，达到保温时间后，坯料随炉冷却至室温，得到成品，成品的力学性能见表1。
由实施例和对比例可以看出，本发明所设计的均匀优化热处理制度取得了意想不到的效果，尤其在伸长率和强度的提升方面，本发明所达到的效果尤为突出。

Claims (10)

1.一种消除Al-Cu-Mg-Si-Mn合金铸造结晶相的均匀化热处理工艺，其特征在于包括下述步骤：
第一步：低温均匀化热处理
将半连续铸造得到的Al-Cu-Mg-Si-Mn合金铸锭坯料置入电阻加热炉中以15～20℃/min的速度加热到470℃～480℃，并保温A分钟；所述A＝铸锭直径×(2.5～3.5)min/mm，所述铸锭直径的单位为mm；
第二步：一次冷却
将第一步处理后的坯料随炉冷却至250℃～300℃后空冷至室温；
第三步：高温均匀化处理
将第二步空冷后的坯料置入510℃～520℃的电阻炉中，保温18～24小时；
第四步：二次冷却
将第三步处理后的坯料空冷至室温，得到成品。
2.根据权利要求1所述的一种消除Al-Cu-Mg-Si-Mn合金铸造结晶相的均匀化热处理工艺，其特征在于：所述Al-Cu-Mg-Si-Mn合金以质量百分比计包括下述组分：
Cu 4.3％～4.5％，
Mg 0.65％～0.75％，
Si 0.6％～0.7％，
Mn 0.45％～0.55％，
Fe 0.1％～0.2％，
余量为Al。
3.根据权利要求2所述的一种消除Al-Cu-Mg-Si-Mn合金铸造结晶相的均匀化热处理工艺，其特征在于：所述Al-Cu-Mg-Si-Mn合金以质量百分比计包括下述组分：
Cu 4.3％～4.5％，
Mg 0.65％～0.75％，
Si 0.6％～0.7％，
Mn 0.45％～0.55％，
Fe 0.1％～0.2％，
Ga＜0.03％，
P＜0.015％，
Ti＜0.015％，
V＜0.015％，
Zn＜0.01％，
余量为Al和杂质，所述杂质的总量＜0.01％。
4.根据权利要求1所述的一种消除Al-Cu-Mg-Si-Mn合金铸造结晶相的均匀化热处理工艺，其特征在于：第一步所述的低温均匀化热处理的升温速度为15～20℃/min。
5.根据权利要求1所述的一种消除Al-Cu-Mg-Si-Mn合金铸造结晶相的均匀化热处理工艺，其特征在于：第一步所述的低温均匀化热处理的保温时间为8～12小时。
6.根据权利要求1所述的一种消除Al-Cu-Mg-Si-Mn合金铸造结晶相的均匀化热处理工艺，其特征在于：所述成品中，合金晶粒尺寸为100～150μm。
7.根据权利要求1所述的一种消除Al-Cu-Mg-Si-Mn合金铸造结晶相的均匀化热处理工艺，其特征在于：所述成品的抗拉强度为合金铸锭坯料抗拉强度的1.15～1.3倍。
8.根据权利要求7所述的一种消除Al-Cu-Mg-Si-Mn合金铸造结晶相的均匀化热处理工艺，其特征在于：所述成品的抗拉强度为320～340MPa。
9.根据权利要求1所述的一种消除Al-Cu-Mg-Si-Mn合金铸造结晶相的均匀化热处理工艺，其特征在于：所述成品的伸长率为合金铸锭坯料伸长率的13～1.4倍。
10.根据权利要求9所述的一种消除Al-Cu-Mg-Si-Mn合金铸造结晶相的均匀化热处理工艺，其特征在于：所述成品的伸长率为10.5％～11％。
CN201610931863.XA 2016-10-31 2016-10-31 一种消除Al‑Cu‑Mg‑Si‑Mn合金铸造结晶相的均匀化热处理工艺 Active CN106399883B (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201610931863.XA CN106399883B (zh) 2016-10-31 2016-10-31 一种消除Al‑Cu‑Mg‑Si‑Mn合金铸造结晶相的均匀化热处理工艺

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201610931863.XA CN106399883B (zh) 2016-10-31 2016-10-31 一种消除Al‑Cu‑Mg‑Si‑Mn合金铸造结晶相的均匀化热处理工艺

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN106399883A true CN106399883A (zh) 2017-02-15
CN106399883B CN106399883B (zh) 2018-02-13

Family

ID=58012522

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN201610931863.XA Active CN106399883B (zh) 2016-10-31 2016-10-31 一种消除Al‑Cu‑Mg‑Si‑Mn合金铸造结晶相的均匀化热处理工艺

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN106399883B (zh)

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN107739861A (zh) * 2017-11-16 2018-02-27 湖南文昌新材科技股份有限公司 一种铝合金的铸造工艺
CN109628858A (zh) * 2018-12-21 2019-04-16 苏州市智永亿精密五金有限公司 一种中空薄壁铝合金管状型材的分级均匀化挤压成型方法
CN112813365A (zh) * 2020-12-29 2021-05-18 淮安和通汽车零部件有限公司 一种用于汽车外饰的铝合金型材加工方法
CN113106365A (zh) * 2021-04-14 2021-07-13 广东省科学院材料与加工研究所 2219铝合金铸锭的退火方法及2219铝合金变形件

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20040112480A1 (en) * 2002-08-20 2004-06-17 Rinze Benedictus Balanced Al-Cu-Mg-Si alloy product
CN103509984A (zh) * 2013-09-28 2014-01-15 中南大学 一种超高强铝锂合金及其制备方法
CN104109825A (zh) * 2014-07-04 2014-10-22 佛山市三水凤铝铝业有限公司 一种超高强度铝合金铸锭的双级均匀化热处理方法
CN104711499A (zh) * 2013-12-16 2015-06-17 北京有色金属研究总院 一种适用于含Zn的6XXX系铝合金的多级均匀化热处理方法

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20040112480A1 (en) * 2002-08-20 2004-06-17 Rinze Benedictus Balanced Al-Cu-Mg-Si alloy product
CN103509984A (zh) * 2013-09-28 2014-01-15 中南大学 一种超高强铝锂合金及其制备方法
CN104711499A (zh) * 2013-12-16 2015-06-17 北京有色金属研究总院 一种适用于含Zn的6XXX系铝合金的多级均匀化热处理方法
CN104109825A (zh) * 2014-07-04 2014-10-22 佛山市三水凤铝铝业有限公司 一种超高强度铝合金铸锭的双级均匀化热处理方法

Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN107739861A (zh) * 2017-11-16 2018-02-27 湖南文昌新材科技股份有限公司 一种铝合金的铸造工艺
CN109628858A (zh) * 2018-12-21 2019-04-16 苏州市智永亿精密五金有限公司 一种中空薄壁铝合金管状型材的分级均匀化挤压成型方法
CN112813365A (zh) * 2020-12-29 2021-05-18 淮安和通汽车零部件有限公司 一种用于汽车外饰的铝合金型材加工方法
CN113106365A (zh) * 2021-04-14 2021-07-13 广东省科学院材料与加工研究所 2219铝合金铸锭的退火方法及2219铝合金变形件
CN113106365B (zh) * 2021-04-14 2021-12-28 广东省科学院材料与加工研究所 2219铝合金铸锭的退火方法及2219铝合金变形件

Also Published As

Publication number Publication date
CN106399883B (zh) 2018-02-13

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN106399883B (zh) 一种消除Al‑Cu‑Mg‑Si‑Mn合金铸造结晶相的均匀化热处理工艺
CN109439976B (zh) 一种铸造铝硅合金的复合变质方法
TWI507532B (zh) High strength aluminum magnesium silicon alloy and its manufacturing process
CN104711499B (zh) 一种适用于含Zn的6XXX系铝合金的多级均匀化热处理方法
CN105525170A (zh) 铝合金锻造材及其制造方法
CN108690926A (zh) 铝合金和制造其的方法
CN104451291A (zh) 一种Er、Zr复合微合金化Al-Zn-Mg-Cu合金的均匀化热处理工艺
CN111560550A (zh) 一种Mg-Gd-Y稀土镁合金铸锭均匀化热处理方法
CN104975209A (zh) 一种高自然时效稳定性6000系铝合金材料、铝合金板及其制造方法
CN104745897A (zh) 一种高硅变形铝合金材料及其生产方法
CN108385046B (zh) 一种TiAl-V合金的热处理方法
CN110714174A (zh) 一种铝合金铸锭的均匀化处理工艺
CN104975161A (zh) 一种铸造铝合金车轮的热处理方法
CN104775059A (zh) 具有长时间自然时效稳定性的Al-Mg-Si系铝合金材料、铝合金板及其制造方法
CN103436828A (zh) 一种大尺寸镁合金铸锭的均匀化热处理工艺
CN106350756B (zh) 一种稀土镁合金铸件的均匀化热处理方法
CN103074531B (zh) 一种耐热稀土镁合金及其制备方法
CN103173703B (zh) 一种提高高锌变形镁合金时效硬化效应的工艺方法
JP2004002987A (ja) 高温特性に優れたアルミニウム合金鍛造材
CN107022689B (zh) Aq80m镁合金大锭坯成分均匀化多级热处理工艺
CN108559893A (zh) 一种铝镁系铝合金铸锭及其制备工艺
CN115449683A (zh) 一种镁合金及其制备方法
CN109182933A (zh) 一种含微量元素Cr的Al-Zn-Mg-Cu合金的均匀化处理方法
CN110777286B (zh) 一种中强可焊耐蚀含钪高镁铝合金锻件的制备方法
CN110453124B (zh) 含锡镁合金及其制备和加工方法

Legal Events

Date Code Title Description
C06 Publication
PB01 Publication
C10 Entry into substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
GR01 Patent grant
GR01 Patent grant