CN106284055B - 连续梁桥惯性激活缠绕索减震装置 - Google Patents
连续梁桥惯性激活缠绕索减震装置 Download PDFInfo
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Abstract
一种连续梁桥惯性激活缠绕索减震装置属于桥梁建筑领域。其特征在于：大传动齿轮(3)和第一传动轴连接，小传动齿轮(4)和配重块通过第二传动轴(6)连接，配重块和小传动齿轮(4)之间由大传动齿轮(3)带动，第一传动轴和第二传动轴(6)穿过支架的预留孔，在支架两端板之间能任意转动。支架固定在活动墩(12)顶上，左摩擦轴和右摩擦轴与支架刚接，两个对称布置的连接件(9)固定在梁体(8)上；拉索(1)穿过第一传动轴的中心孔，并在中心孔两侧对称缠绕数圈后，分别缠绕在左摩擦轴和右摩擦轴上，最后固定在连接件(9)上。本发明能够使活动墩在突发地震作用下与固定墩协同受力，提高结构的整体抗震性能。
Description
技术领域
本发明涉及一种连续梁桥利用活动墩潜能的减震装置，适用于铁路桥、公路桥、城市高架桥以及各种大型连续梁结构减震或抗震加固，能够使活动墩在突发地震作用下与固定墩协同受力，提高结构的整体抗震性能，属于桥梁建筑领域。
背景技术
为降低连续梁桥的地震响应，提高连续梁桥的抗震性能，通常对连续梁桥采用减、隔震支座和粘滞阻尼器等减震措施，如铅芯橡胶支座、粘滞阻尼器等。但目前的常规方案都没有改变连续梁桥固定墩单独承受纵向地震荷载，其他各活动墩的既有抗震能力并没有得到发挥和利用的状态。近年来，有学者提出了Lock-up装置，从技术角度考虑，可以实现各墩协同受力，但此装置不仅成本高昂，而且后期的检查与维护烦杂，运营及维护成本高，因此在桥梁抗震中的应用受到一定限制。本发明--连续梁桥惯性激活缠绕索减震装置具有如下优点：
1)正常温度荷载及车辆荷载情况下，满足正常使用的小变形要求。
2)在地震发生时，拉索与摩擦筒之间的摩擦锁死，配合多个配重块提供一个很大摩擦力，使连续梁桥各活动墩与固定墩协调受力，减少固定墩支座损伤。
3)结构在地震作用下的响应更为平稳连续。
4)与原有的活动墩桥梁支座分开，避免因安装减震装置对支座自身造成先天损害。
发明内容
本发明目的是提供一种靠惯性激活摩擦锁死的、造价低廉、耐久性好、便于检查与维护的新型大吨位连续梁桥缠绕索减震装置，利用本发明，可以克服现有减隔震装置及既有技术上存在的上述缺点和不足；地震突发时，可使连续梁桥各活动墩与固定墩协调受力，解决了常规设计连续梁桥在纵向地震作用下固定墩单独受力，固定墩抗震需求和桥梁上部结构纵向位移过大等不利影响。利用本发明，可以为连续梁桥抗震设计及抗震加固提供一种新的设计理念和技术保障，适用于新建桥梁抗震设计及旧桥抗震加固。
一种连续梁桥惯性激活缠绕索减震装置，其特征在于：大传动齿轮(3)和第一传动轴(5)连接，小传动齿轮(4)和配重块(11)通过第二传动轴(6)连接，配重块(11)和小传动齿轮(4)之间由大传动齿轮(3)带动，第一传动轴(5)和第二传动轴(6)穿过支架(10)的预留孔，在支架(10)两端板之间能任意转动。支架(10)固定在活动墩(12)顶上，左摩擦轴(2)和右摩擦轴(7)与支架(10)刚接，两个对称布置的连接件(9)固定在梁体(8)上；拉索(1)穿过第一传动轴(5)的中心孔，并在中心孔两侧对称缠绕数圈后，分别缠绕在左摩擦轴(2)和右摩擦轴(7)上，最后固定在连接件(9)上；拉索(1)与左摩擦轴(2)互相垂直，拉索(1)与右摩擦轴(7)互相垂直。
进一步，活动墩(12)上设置1个或多个惯性激活缠绕索减震装置。
连续梁桥惯性激活缠绕索减震装置，其特征在于：
1)地震条件下，由于惯性力的存在，梁体与活动墩之间被锁死，即
2)地震条件下，为对活动墩进行能力保护，控制条件为
3)为保护竖向支座
Δ≤Δb (4)
其中
α—正常使用状态下配重块的角加速度，rad/s2；
αe—地震条件下梁体与活动墩之间被锁死时，配重块的角加速度，rad/s2；
n1—拉索在传动轴上的缠绕的圈数；
n2—拉索在摩擦轴上的缠绕的圈数；
R—配重块的半径，m；
r—传动轴的半径，m；
μ1—拉索和传动轴之间的摩擦系数，；
μ2—拉索和摩擦轴之间的摩擦系数；
Pt—拉索的抗拉能力，kN；
Δ—限位销间隙，m；
Δb—竖向支座的允许水平相对位移，m；
h—固定墩高度，m；
Qmax—为活动墩的抗剪能力，kN；
Mmax—为活动墩的抗弯能力，kN.m；
k—安全系数，取值范围为1.5～2.0。
本发明的技术方案：
本装置的施工过程概括如下，在顺桥向原有滑动支座旁安装一个或几个连续梁桥惯性激活缠绕索减震装置，与原来的活动墩支座分离。其中保证缠绕在摩擦轴上的拉索两端与梁体固定连接，各支架与墩顶固定连接,摩擦轴与支架之间不可以滑动，是一个整体。传动轴与支架之间可以转动，二者不是一个整体。传动轴与传动齿轮为一整体，传动轴中心有一小孔，拉索在传动轴上缠绕数圈后穿过小孔后，再缠若干圈到达另一侧的摩擦轴。具体的连接工艺，不做限定。
本发明的积极效果是：研发一种以地震动加速度激活的、造价低廉、耐久性好、便于检查维护的新型大吨位连续梁桥惯性激活缠绕索减震装置，利用惯性力激活的摩擦锁死原理，一方面使活动墩的抗震能力得到发挥，另一方方面保护达到保护固定墩的能力，避免固定墩单独受力。本发明适用于铁路桥、公路桥、城市高架桥以及各种大型连续梁结构建筑物新建或加固。
附图说明
图1是本发明的主视图。
图2是本发明的顺桥向侧视图。
图3是本发明的俯视图。
图4是本发明的三维视图。
具体实施方式
以下结合实例及附图作进一步详述，但不做为对本发明的限定。
本实例的结构如图1、2、3、4所示，连续梁桥惯性激活缠绕索减震装置。其中：1、拉索；2、左摩擦轴；3、大传动齿轮(含配重块)；4、小传动齿；5、第一传动轴(第一传动轴的轴心1/2处有一垂直于圆柱轴线的贯通孔，即为中心孔，供拉索穿过，拉索穿过穿过后在第一传动轴的圆柱面上缠绕，缠绕是在贯通孔两侧对称缠绕)；6、第二传动轴；7、右摩擦轴；8、梁体；9、连接件；10、支架；11、配重块；12、活动墩；13、滑动支座；
一种连续梁桥惯性激活缠绕索减震装置，大传动齿轮(3)和第一传动轴(5)连接，小传动齿轮(4)和配重块(11)通过第二传动轴(6)连接，配重块(11)和小传动齿轮(4)之间通过齿轮的咬合作用由大传动齿轮(3)带动，第一传动轴(5)和第二传动轴(6)穿过支架(10)的预留孔，在支架(10)之间可以任意转动。支架(10)固定在活动墩(12)顶上，左摩擦轴(2)和右摩擦轴(7)与支架(10)刚接，连接件(9)固定在梁体(8)上；拉索(1)穿过第一传动轴(5)的中心孔，拉索(1)两端分别缠绕在第一传动轴(5)数圈后，两端各自分别再缠绕在左摩擦轴(2)和右摩擦轴(7)上，最后固定在连接件(9)上；拉索(1)与左摩擦轴(2)和右摩擦轴(7)都互相垂直。
根据桥梁的具体结构形式和受力需求，可在活动墩(12)上设置多个惯性激活缠绕索减震装置。
所述装置的工作原理如下：
1)正常状态下，环境温度的变化会引起梁体(8)和活动墩(12)之间的变位需求，由于发生相位移的速度很缓慢，配重块(11)引起的惯性力很小，拉索(1)与左摩擦轴(2)和右摩擦轴(7)之间虽然存在互相摩擦，但摩擦力很小，对梁体(8)和活动墩(12)之间的限制可以忽略，确保了正常使用状态下梁体(8)和活动墩(12)之间因温度变化引起的变位需求。
2)地震发生时，梁体(8)和活动墩(12)之间欲发生快速的相对位移，配重块(11)也随之做往复加速转动，进而在拉索(1)中引起较大的拉力。通过调整配重块和传动轴之间的关系，改变因配重块(11)往复加速转动在拉索(1)中引起的拉力的大小和优化拉索(1)在摩擦轴(2)、(7)上的缠绕圈数等方式，使得地震时拉力(1)与摩擦轴(2)、(7)相互锁死，限制梁体(8)和各活动墩(12)之间的相互变位，使各活动墩与固定墩共同承担纵向地震荷载，达到提高连续梁桥整体抗震性能的目的。
3)通过调节拉索(1)与各摩擦筒之间的缠绕圈数、第一传动轴(5)和第二传动轴(6)的直径和配重块(11)的转动惯量等，还可以保证各活动墩在参与受力时不发生破坏，起到能力保护的作用。
本发明的积极效果是：研发一种以惯性激活的、造价低廉、耐久性好、便于检查维护的新型大吨位连续梁桥缠绕拉索减震装置，使连续梁桥各活动墩在地震荷载作用下能够与固定墩协同受力，既发挥活动墩的既有抗震能力，又能对活动墩进行能力保护。适用于铁路桥、公路桥、城市高架桥以及各种大型连续梁结构抗震设计或抗震加固领域。
为实现以上功能，本发明应满足以下条件：
1)地震条件下，由于惯性力的存在，梁体与活动墩之间被锁死，即
2)地震条件下，为对活动墩进行能力保护，控制条件为
3)为保护竖向支座
Δ≤Δb (4)
其中
α—正常使用状态下配重块的角加速度，rad/s2；
αe—地震条件下梁体与活动墩之间被锁死时，配重块的角加速度，rad/s2；
n1—拉索在传动轴上的缠绕的圈数；
n2—拉索在摩擦轴上的缠绕的圈数；
R—配重块的半径，m；
r—传动轴的半径，m；
μ1—拉索和传动轴之间的摩擦系数，；
μ2—拉索和摩擦轴之间的摩擦系数；
Pt—拉索的抗拉能力，kN；
Δ—限位销间隙，m；
Δb—竖向支座的允许水平相对位移，m；
h—固定墩高度，m；
Qmax—为活动墩的抗剪能力，kN；
Mmax—为活动墩的抗弯能力，kN.m；
k—安全系数，取值范围为1.5～2.0。
以上所述，仅是本发明的较佳实施例而已，并非对本发明做任何形式上的限制，任何未脱离本发明技术方案内容，依据本发明的技术实质，在本发明的精神和原则之内所作的的任何修改、等同变化与修饰，都应视为本发明方案的技术范畴，均应包含在本发明的保护范围内。
Claims (3)
1.一种连续梁桥惯性激活缠绕索减震装置，其特征在于：大传动齿轮(3)和第一传动轴(5)连接，小传动齿轮(4)和配重块(11)通过第二传动轴(6)连接，配重块(11)和小传动齿轮(4)之间由大传动齿轮(3)带动，第一传动轴(5)和第二传动轴(6)穿过支架(10)的预留孔，在支架(10)两端板之间能任意转动；支架(10)固定在活动墩(12)顶上，左摩擦轴(2)和右摩擦轴(7)与支架(10)刚接，两个对称布置的连接件(9)固定在梁体(8)上；拉索(1)穿过第一传动轴(5)的中心孔，并在中心孔两侧对称缠绕数圈后，分别缠绕在左摩擦轴(2)和右摩擦轴(7)上，最后固定在连接件(9)上；拉索(1)与左摩擦轴(2)互相垂直，拉索(1)与右摩擦轴(7)互相垂直。
2.如权利要求1所述的一种连续梁桥惯性激活缠绕索减震装置的应用，其特征在于：活动墩(12)上设置1个或多个惯性激活缠绕索减震装置。
3.根据权利要求1所述的一种连续梁桥惯性激活缠绕索减震装置的，其特征在于：
连续梁桥惯性激活缠绕索减震装置，其特征在于：
1)地震条件下，由于惯性力的存在，梁体与活动墩之间被锁死，即
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2)地震条件下，为对活动墩进行能力保护，控制条件为
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3)为保护竖向支座
Δ≤Δb (4)
其中
α—正常使用状态下配重块的角加速度，rad/s2；
αe—地震条件下梁体与活动墩之间被锁死时，配重块的角加速度，rad/s2；
n1—拉索在传动轴上的缠绕的圈数；
n2—拉索在摩擦轴上的缠绕的圈数；
R—配重块的半径，m；
r—传动轴的半径，m；
μ1—拉索和传动轴之间的摩擦系数，；
μ2—拉索和摩擦轴之间的摩擦系数；
Pt—拉索的抗拉能力，kN；
Δ—限位销间隙，m；
Δb—竖向支座的允许水平相对位移，m；
h—固定墩高度，m；
Qmax—为活动墩的抗剪能力，kN；
Mmax—为活动墩的抗弯能力，kN.m；
k—安全系数，取值范围为1.5～2.0。
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Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN107447645A (zh) * | 2017-08-08 | 2017-12-08 | 北京工业大学 | 一种基于缠绕索放大机制的lock‑up减震装置 |
| CN108385546B (zh) * | 2018-02-06 | 2020-06-26 | 北京工业大学 | 用于桥梁加固的缠绕索防落梁装置 |
| CN108468268B (zh) * | 2018-02-06 | 2020-06-26 | 北京工业大学 | 用于新建桥梁的缠绕索防落梁装置 |
| CN113818331B (zh) * | 2021-10-29 | 2023-06-02 | 济南城建集团有限公司 | 一种大跨度管道桁架防落梁装置 |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001271877A (ja) * | 2000-03-24 | 2001-10-05 | Showa Electric Wire & Cable Co Ltd | 滑り支承装置の防塵カバー |
| EP1460179A1 (en) * | 2001-12-26 | 2004-09-22 | Nihon University, School Juridical Person | Base isolation device for structure |
| CN102619165A (zh) * | 2012-03-20 | 2012-08-01 | 北京工业大学 | 一种桥梁安全带连接体系减震装置 |
| CN104005489A (zh) * | 2014-04-13 | 2014-08-27 | 北京工业大学 | 一种自复位耗能连接装置及耗能减震方法 |
| CN102912723B (zh) * | 2012-10-30 | 2014-10-29 | 北京工业大学 | 具有限位功能的环形粘弹性阻尼装置 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| TW200846537A (en) * | 2007-05-17 | 2008-12-01 | Yung-Feng Su | Three-hole energy dissipation |
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Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001271877A (ja) * | 2000-03-24 | 2001-10-05 | Showa Electric Wire & Cable Co Ltd | 滑り支承装置の防塵カバー |
| EP1460179A1 (en) * | 2001-12-26 | 2004-09-22 | Nihon University, School Juridical Person | Base isolation device for structure |
| CN102619165A (zh) * | 2012-03-20 | 2012-08-01 | 北京工业大学 | 一种桥梁安全带连接体系减震装置 |
| CN102912723B (zh) * | 2012-10-30 | 2014-10-29 | 北京工业大学 | 具有限位功能的环形粘弹性阻尼装置 |
| CN104005489A (zh) * | 2014-04-13 | 2014-08-27 | 北京工业大学 | 一种自复位耗能连接装置及耗能减震方法 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
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| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| GR01 | Patent grant | ||
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