CN106170158A - 用于电磁炉的无桥电路和电磁炉 - Google Patents

Abstract

公开了一种用于电磁炉的无桥电路和电磁炉。无桥电路包括：第一开关，与全波整流桥的第一二极管并联；第二开关，与全波整流桥的第二二极管并联；第三开关，与全波整流桥的第三二极管并联；第四开关，与全波整流桥的第四二极管并联；第一控制单元，被配置为控制第一开关和第四开关的导通与关断；第二控制单元，被配置为控制第二开关和第三开关的导通与关断。在电磁炉中的功率开关处于间歇工作模式中的截止状态时，第一控制单元在交流输入电压为正时控制第一开关和第四开关导通，在交流输入电压为负时控制第一开关和第四开关关断；第二控制单元在交流输入电压为正时控制第二开关和第三开关关断，在交流输入电压为负时控制第二开关和第三开关导通。

Description

用于电磁炉的无桥电路和电磁炉

技术领域

本发明一般地涉及电路领域，更具体地涉及一种用于电磁炉的无桥电路和电磁炉。

背景技术

电磁炉又名电磁灶，是现代厨房革命的产物，它无需明火或传导式加热即让热直接在锅底产生，因此热效率得到了极大地提高。电磁炉主要包括以下两个部分：用于产生高频交变磁场的电路系统；以及用于固定电路系统并承载锅具的结构性外壳。

图1示出了电磁炉的工作原理的示意图。如图1所示，电磁炉是采用磁场感应涡流原理，利用高频交变电流通过环形线圈产生的无数封闭磁场使锅体本身自行快速发热来实现对锅内食物的加热的。具体地，当环形线圈中通过高频交变电流时，环形线圈周围产生高频交变磁场；当高频交变磁场产生的磁力线通过导磁材料的底部(例如，铁质锅的锅底)时，锅底在高频交变磁场的作用下会产生无数小涡流，使得锅底迅速释放出大量热量从而达到加热锅内食物的目的。

图2示出了电磁炉的电路系统的示意图。如图2所示，电磁炉的电路系统包括主回路和控制电路两部分，其中主回路包括整流桥202、LC滤波组件204、电磁线圈(即，上面提到的环形线圈)206、谐振电容208、以及功率开关210(例如，绝缘栅双极型晶体管(IGBT))；控制电路包括跨导放大器212、比较器214、比较器216、谷底检测单元218、以及逻辑运算单元220。

在电磁炉的主回路中，整流桥202和LC滤波组件204对交流输入电压V_AC进行全波整流和LC滤波，生成整流后的输入电压V_in，即正弦半波电压V_in；功率开关210不断地导通和关断，其中当功率开关210导通时正弦半波电压V_in被施加在电磁线圈206两端，流过电磁线圈206的正向电流增加，当功率开关210关断时电磁线圈206与谐振电容208形成高频谐振，电磁线圈206上的电压反向，流经电磁线圈206的电流减小；流过电磁线圈206的变化电流形成高频交变磁场，高交变频磁场产生的磁力线穿过锅底，使锅底发热。由于电磁炉的输入功率等于交流输入电压与输入电流的乘积，而交流输入电压是基本固定的电网电压，所以可以通过控制输入电流来控制电磁炉的输入功率。这里，输入电流是指从电网端流入电磁炉的电流，其在功率开关210导通时流入电磁炉并且在功率开关210关断时停止流入电磁炉，所以可以通过控制功率开关210的导通与关断来控制电磁炉的输入功率。

在电磁炉的控制电路中，跨导放大器212对电流检测电压V_cs与预先设定的参考电压Vref做差积分，生成补偿电压Vcomp，其中电流检测电压V_cs是与功率开关210串联的电流检测电阻上的电压，能够反映输入电流的大小；比较器214对补偿电压Vcomp与预先设定的斜坡电压Vramp进行比较，生成控制功率开关210关断的控制信号off，其中，功率开关210在控制信号off为高电平时关断；比较器216对补偿电压Vcomp与功率开关210的最高导通电压Vth_H或最低导通电压Vth_L进行比较，生成控制功率开关210是否处于间歇工作状态的控制信号burst，其中，功率开关210在间歇工作状态的控制信号burst为高电平时处于截止状态；谷底检测单元218检测功率开关210上的开关电压V_IGBT，并基于开关电压V_IGBT形成控制功率开关210导通的控制信号on，其中，功率开关210在控制信号on为高电平时导通；逻辑运算单元220基于控制信号off、控制信号on、以及控制信号burst，生成控制功率开关210的导通与关断的控制信号gate。

这里，斜坡电压Vramp与补偿电压Vcomp的比较结果决定了功率开关210关断的时刻，即功率开关210的导通时间Ton；功率开关210关断后，电磁线圈206与谐振电容208发生谐振；当功率开关210上的开关电压V_IGBT谐振到谷底时，功率开关210导通。由于电磁线圈206的感量与谐振电容210的大小是不变的，所以谐振周期基本恒定，功率开关210的开关电压V_IGBT谐振到谷底的时间，即开关210的关断时间Toff基本恒定，只需要调节功率开关210的导通时间Ton即可调节电磁炉的输入功率，其中导通时间Ton长时输入功率大，导通时间Ton短时输入功率小。

图3示出了当功率开关210导通时电磁炉的主回路中的电流流向的示意图。图4示出了当功率开关210关断时电磁炉的主回路中的给谐振电容208正向充电的电流流向的示意图。图5示出了当功率开关210关断时电磁炉的主回路中的给谐振电容208反向充电的电流流向的示意图。下面，结合图3至图5详细描述图2所示的电路系统的具体工作过程。

如图3所示，当功率开关210导通时，正弦半波电压V_in经过电磁线圈206和功率开关210形成电流回路，电磁线圈206等效为一个感量为L的电感，流过电磁线圈206的电流增加。在功率开关210的导通时间Ton内，流过电流线圈206的电流上升至峰值电流I_pk。其中：

L·I_pk＝V_in·T_on (1)

$I_{pk}=\frac{V_{in}\·T_{on}}{L}---\left(2\right)$

如图4所示，当功率开关210从导通变为关断时，存储在电磁线圈206中的电流流入与其并联的谐振电容208，形成LC谐振回路。该LC谐振回路的谐振频率为：其中，L是电磁线圈206的感值，C是谐振电容208的电容值。

当电磁线圈206中的能量全部转移到谐振电容208时，谐振电容208两端的电压最高，此时功率开关210上的开关电压V_IGBT达到谐振峰值V_PEAK。

$\frac{1}{2}C{(V_{PEAK}-V_{in})}^2=\frac{1}{2}L\·I_{pk}^2---\left(3\right)$

将公式(2)代入公式(3)，可得：

$V_{PEAK}=V_{in}\·(1+\frac{Ton}{\sqrt{LC}})---\left(4\right)$

如图5所示，当谐振电容208中的能量全部转移到电磁线圈206上时在电磁线圈206和谐振电容208之间形成负向电流，电磁线圈206中的能量又全部转移到谐振电容208上形成反向电压，功率开关210上的开关电压V_IGBT达到谐振谷底V_VALLEY：

V_VALLEY＝2·V_in-V_PEAK (5)

将公式(4)代入公式(5)，可得：

$V_{VALLEY}=V_{in}(1-\frac{Ton}{\sqrt{LC}})---\left(6\right)$

从公式(6)可以看出，开关电压V_IGBT的谐振谷底V_VALLEY随功率开关210的导通时间Ton变化。当电磁炉的输入功率减小时，功率开关210的导通时间Ton也减小，开关电压V_IGBT的谐振谷底V_VALLEY，即功率开关210的导通电压随之增大。

通常，当电磁炉的输入功率减小至某一功率(例如，1000W)时，开关电压V_IGBT的谐振谷底V_VALLEY会上升至100V。如果功率开关210的导通时间Ton继续减小，则开关电压V_IGBT的谐振谷底V_VALLEY会超出100V，即功率开关210的安全导通电压。若此时使功率开关210导通，可能会因开关损耗过大而损坏功率开关210。因此，当电磁炉的输入功率小于某一功率(例如，1000W)时，功率开关210的导通时间Ton不再减小，而是固定在某个值(例如，7us)，电磁炉的电路系统进入间歇工作(burst)模式，即，在一段时间内功率开关210处于正常的高频工作状态，在另一段时间内功率开关210处于截止状态。

图6示出了图2所示的电路系统中的补偿电压Vcomp、正弦半波电压Vin、和控制信号gate的波形图。

如图6所示，在结合图2至图5描述的电磁炉的电路系统中，通过补偿电压Vcomp来调节功率开关210处于正常的高频工作状态的时间T₁和处于截止状态的时间T₂从而调节电磁炉的输入功率。具体地，当补偿电压Vcomp高于功率开关210的最高导通电压V_{th_H}时，功率开关210正常工作；当补偿电压Vcomp低于功率开关210的最低导通电压V_{th_L}时，功率开关210处于截止状态。由于LC滤波组件204中的滤波电容Cin的存在，在电磁炉的电路系统进入间歇工作(burst)模式时，在功率开关210处于截止状态的时间T₂内，正弦半波电压Vin会充电到交流输入电压V_AC的最大值，并且由于功率开关210处于截止状态时不输出工作电流，因此滤波电容Cin上的正弦半波电压Vin及功率开关210上的开关电压V_IGBT会一直保持在交流输入电压V_AC的最大值，直至功率开关210处于截止状态的时间T₂结束、下一个工作时间T₁开始。当功率开关210的下一个工作时间T₁开始时，功率开关210上的开关电压V_IGBT会从交流输入电压V_AC的最大值瞬间降到零伏，在功率开关210上会产生很大的冲击电流，导致功率开关210的瞬间损耗极大。另外，在电磁炉的电路系统退出间歇工作(burst)模式、功率开关210第一次导通时，正弦半波电压Vin处于交流输入电压V_AC的最大值，电磁炉的输入电流会被正弦半波电压Vin充电到较大电流，所以流过电磁炉中的电磁线圈的电流会从零突变到较大值，该突变通常会产生剌耳的声响。

发明内容

本发明提供了一种用于电磁炉的无桥电路和电磁炉。

根据本发明实施例的一个方面，提供了一种用于电磁炉的无桥电路，包括：第一开关，与全波整流桥的第一二极管并联；第二开关，与全波整流桥的第二二极管并联；第三开关，与全波整流桥的第三二极管并联；第四开关，与全波整流桥的第四二极管并联；第一控制单元，被配置为控制第一开关和第四开关的导通与关断；以及第二控制单元，被配置为控制第二开关和第三开关的导通与关断。其中，在电磁炉中的功率开关处于间歇工作模式中的截止状态时，第一控制单元在交流输入电压为正时控制第一开关和第四开关导通，在交流输入电压为负时控制第一开关和第四开关关断；第二控制单元在交流输入电压为正时控制第二开关和第三开关关断，在交流输入电压为负时控制第二开关和第三开关导通。

根据本发明实施例的另一方面，提供了一种用于电磁炉的电路系统，包括：第一开关，与全波整流桥的第一二极管并联；第二开关，与全波整流桥的第四二极管并联；控制单元，被配置为控制第一开关和第二开关的导通与关断。其中，在电磁炉中的功率开关处于间歇工作模式中的截止状态时，控制电路在交流输入电压为正时控制第一开关和第二开关导通，在交流输入电压为负时控制第一开关和第二开关关断。

根据本发明实施例的又一方面，提供了一种电磁炉，包括以上所述的无桥电路。

附图说明

通过阅读以下参照附图对非限制性实施例所作的详细描述，本发明的其它特征、目的和优点将会变得更明显，其中，相同或相似的附图标记表示相同或相似的特征。

图1示出了电磁炉的工作原理的示意图；

图2示出了电磁炉的电路系统的示意图；

图3示出了当功率开关210导通时电磁炉的主回路中的电流流向的示意图；

图4示出了当功率开关210关断时电磁炉的主回路中的给谐振电容正相充电的电流流向的示意图；

图5示出了当功率开关210关断时电磁炉的主回路中的给谐振电容反向充电的电流流向的示意图；

图6示出了图2所示的电路系统中的补偿电压Vcomp、正弦半波电压Vin、和控制信号gate的波形图；

图7示出了包括根据本发明第一实施例的无桥电路的电磁炉的电路系统的示意图；

图8示出了图7所示的电路系统处于间歇工作(burst)模式时的补偿电压Vcomp、正弦半波电压V_in、以及控制信号gate的波形图；

图9示出了包括根据本发明第二实施例的无桥电路的电磁炉的电路系统的示意图；

图10示出了图9所示的电路系统中的交流输入电压V_AC、正弦半波电压V_in、控制信号gate、开关S1和S4的控制信号g1和g4、开关S2和S3的控制信号g2和g3、补偿电压Vcomp、以及间歇工作模式的控制信号burst的波形图；

图11示出了包括根据本发明第三实施例的无桥电路的电磁炉的电路系统的示意图；

图12示出了图11所示的电路系统中的交流输入电压V_AC、正弦半波电压V_in、控制信号gate、开关S2和S1的控制信号、延迟控制信号、补偿电压Vcomp以及间歇工作模式的控制信号burst的波形图。

具体实施方式

下面将详细描述本发明的各个方面的特征和示例性实施例。在下面的详细描述中，提出了许多具体细节，以便提供对本发明的全面理解。但是，对于本领域技术人员来说很明显的是，本发明可以在不需要这些具体细节中的一些细节的情况下实施。下面对实施例的描述仅仅是为了通过示出本发明的示例来提供对本发明的更好的理解。本发明决不限于下面所提出的任何具体配置和算法，而是在不脱离本发明的精神的前提下覆盖了元素、部件和算法的任何修改、替换和改进。在附图和下面的描述中，没有示出公知的结构和技术，以便避免对本发明造成不必要的模糊。

鉴于上述情况，本发明提出了一种用于电磁炉的无桥电路，能够消除在电磁炉退出间歇工作(burst)模式时功率开关上的大电流冲击，从而让电磁炉在任何功率下工作都不会产生异音。

图7示出了包括根据本发明第一实施例的无桥电路的电磁炉的电路系统的示意图。如图7所示，该电路系统的主回路包括无桥电路702、LC滤波组件704、电磁线圈706、谐振电容708、以及功率开关710(例如，绝缘栅双极型晶体管(IGBT)；无桥电路702包括分别与全波整流桥的二极管D1、二极管D2、二极管D3、和二极管D4并联的开关S1、开关S2、开关S3、和开关S4，用于控制开关S1和S4的导通与关断的第一控制单元702-1，以及用于控制开关S2和S3的导通与关断的第二控制单元702-2；在功率开关710处于间歇工作模式中的截止状态时，第一控制单元702-1在交流输入电压为正时控制开关S1和开关S4导通，在交流输入电压为负时控制开关S1和开关S4关断；第二控制单元702-1在交流输入电压为正时控制开关S2和开关S3关断，在交流输入电压为负时控制开关S2和开关S3导通。这里，需要说明的是，用于图7所示的电路系统的控制电路类似于图2中所示的控制电路，因此在此没有示出且不再赘述。

具体地，分别与二极管D1-D4并联的开关S1-S4可以是小功率MOSFET。在功率开关710工作时，二极管D1-D4正常导通。在功率开关710处于截止状态时：在交流输入电压V_AC的正半周(即，交流输入电压为正时)，开关S1和开关S4导通，开关S2和开关S3关断；在交流输入电压V_AC的负半周(即，交流输入电压为负时)，开关S1和开关S4关断，开关S2和开关S3导通；在正弦半波电压Vin的左半个周期内，即交流输入电压V_AC上升时，交流输入电压V_AC给LC滤波组件704中的滤波电容Cin充电；在正弦半波电压Vin的右半个周期内，即交流输入电压V_AC下降时，LC滤波组件704中的滤波电容Cin上储存的能量通过导通的开关S1和S4或者开关S2和S3回馈到电网侧，这样正弦半波电压Vin可以时刻跟随交流输入电压V_AC。因此，在交流输入电压V_AC过零处，用于控制功率开关710的导通与关断的控制信号gate为高电平，滤波电容Cin上的正弦半波电压Vin和功率开关710上的开关电压V_IGBT都接近于零，功率开关710可以实现零电压导通，减小了功率开关710的开关损耗；而且此时由于滤波电容Cin上的正弦半波电压Vin接近于零，功率开关710导通后流过电磁炉的电流也接近于零，之后随着交流输入电压V_AC的逐渐升高，电磁炉的工作电流也逐渐变大，不会产生任何突变，也就消除了原先的异音。图8示出了图7所示的电路系统处于burst模式时的补偿电压Vcomp、正弦半波电压V_in、以及控制信号gate的波形图。

图9示出了包括根据本发明第二实施例的无桥电路的电磁炉的电路系统的示意图。这里，需要说明的是，图9所示的电路系统中除以下描述的内容以外的部分均与图7所示的电路系统类似，在此不再赘述。

如图9所示，开关S1、开关S2、开关S3、和开关S4分别串联有电阻R1、R2、R3和R4，该四个电阻的电阻值较小，例如，电阻值大小为10ohm。这样，在交流输入电压V_AC的正半周，当交流输入电压V_AC给滤波电容Cin充电时，虽然开关S1和S4导通，但是由于二极管D1和D4的阻抗远小于分别与开关S1和S4串联的电阻R1和R4的阻抗，所以输入电流仍然会流过二极管D1和D4；当交流输入电压V_AC下降到低于滤波电容Cin上的正弦半波电压Vin时，二极管D1和D4无法导通，滤波电容Cin上的正弦半波电压Vin通过开关S1和S4回馈至电网侧。在交流输入电压V_AC的负半周，当交流输入电压V_AC给滤波电容Cin充电时，虽然开关S2和S3导通，但是由于二极管D2和D3的阻抗远小于分别与S2和S3串联的电阻R1和R4的阻抗，所以输入电流仍然会流过二极管D2和D3；当交流输入电压V_AC下降到会低于滤波电容Cin上的正弦半波电压Vin时，二极管D2和D4无法导通，滤波电容Cin上的正弦半波电压Vin通过开关S2和S3回馈至电网侧。

如图9所示，第一控制单元702-1包括第一比较器和第一隔离单元，第二控制单元702-2包括第二比较器和第二隔离单元，其中：第一比较器接收交流输入电压V_AC的第一表征电压V_L1，并将第一表征电压V_L1与阈值电压V1进行比较，以生成用于控制开关S4的导通与关断的控制信号g4；第一隔离单元使控制信号g1与第一表征电压V_L1的电压差等于控制信号g4，即，使开关S1的漏极电压与源极电压之间的电压差等于控制信号g4；当第一表征电压V_L1高于阈值电压V1时，控制信号g4为高电平，开关S4和S1导通；第二比较器接收交流输入电压V_AC的第二表征电压V_N1，并将第二表征电压V_N1与阈值电压V1进行比较，以生成用于控制开关S3的导通与关断的控制信号g3；第二隔离单元使控制信号g2与第二表征电压V_N1的电压差等于控制信号g3，即，使开关S2的漏极电压与源极电压之间的电压差等于控制信号g4；当第二表征电压V_N1高于阈值电压V1(例如，0.2V)时，控制信号g3为高电平，开关S3和S2导通。无桥电路702通过第一输入端子和第二输入端子接收交流输入电压V_AC，第一表征电压V_L1是通过对第一输入端子处的电压V_L进行分压得到的，第二表征电压V_N1是通过对第二输入端子处的电压V_N进行分压得到的。这里，第一和第二隔离单元可以是任意的电气隔离单元，例如，变压器隔离单元或者如图所示的光耦隔离单元等。

图10示出了图9所示的电路系统中的交流输入电压V_AC、正弦半波电压V_in、控制信号gate、开关S1和S4的控制信号g1和g4、开关S2和S3的控制信号g2和g3、补偿电压Vcomp、以及间歇工作模式的控制信号burst的波形图。从图10可以看出，在图9所示的电路系统中，无论输出是否有负载，滤波电容Cin上的正弦半波电压Vin都能跟随交流输入电压V_AC。

图11示出了包括本发明第三实施例的无桥电路的电磁炉的电路系统的示意图。如图11所示，该电路系统的主回路包括无桥电路1102、LC滤波组件1104、电磁线圈1106、谐振电容1108、以及功率开关1110(例如，绝缘栅双极型晶体管(IGBT))。无桥电路1102包括分别与全波整流桥的二极管D1和二极管D4并联的开关S1和开关S2，控制单元1102-1，和延迟单元1102-2。

如图11所示，开关S1和开关S2分别与电阻R1和电阻R2串联。这样，在交流输入电压V_AC的正半周，当交流输入电压V_AC给滤波电容Cin充电时，虽然开关S1和S2导通，但是由于二极管D1和D4的阻抗远小于分别与开关S1和S2串联的电阻R1和R4的阻抗，所以输入电流仍然会流过二极管D1和D4；当交流输入电压V_AC下降到低于滤波电容Cin上的正弦半波电压Vin时，二极管D1和D4无法导通，滤波电容Cin上的正弦半波电压Vin通过开关S1和S2回馈至电网侧。

如图11所示，控制单元1102-1包括比较器和隔离单元，其中：比较器接收交流输入电压V_AC的表征电压V_L1，并将表征电压V_L1与阈值电压V1进行比较，以生成用于控制开关S2的导通与关断的控制电压g2；隔离单元使用于控制开关S1的导通与关断的控制信号g1与表征电压V_L1的电压差等于控制信号g2，即，使开关S1的漏极电压与源极电压的电压差等于控制信号g2；当表征分压V_L1高于阈值电压V1(例如，0.2V)时，控制信号g2为高电平，开关S2和S1导通。无桥电路1102通过第一输入端子和第二输入端子接收交流输入电压V_AC，第一表征电压V_L1是通过对第一输入端子处的电压V_L进行分压得到的。这里，隔离单元可以是任意的电气隔离单元，例如，变压器隔离单元或者如图所示的光耦隔离单元等。

延迟单元1102-2接收控制单元1102-1生成的控制信号g2，并将控制信号g2进行延迟以生成延迟控制信号g2_b。延迟控制信号g2_b是电平信号，当延迟控制信号g2_b是高电平时，可控制电磁炉退出burst模式。

这里，当表征电压V_L1高于阈值电压V1时，控制信号g2为高电平，开关S2和S3导通；当补偿电压Vcomp低于功率开关1110的最低导通电压Vth_L时，图11所示的电路系统进入间歇工作(burst)模式，功率开关1110截止；当补偿电压Vcomp电压高于功率开关1110的最高导通电压Vth_H时，图11所示的电路系统必须等到开关S1、S2关断，滤波电容Cin上的电压已经全部反馈回交流电网，Vin接近于零时再退出间歇工作(burst)模式，功率开关1110开始工作。此时，滤波电容Cin上的正弦半波电压Vin和功率开关1110上的开关电压V_IGBT都接近于零，功率开关1110可以实现零电压导通，减小了功率开关1110的开关损耗；同时由于滤波电容Cin上的正弦半波电压Vin接近于零，流过电磁炉的电流也接近于零，之后随着交流输入电压的逐渐升高，电磁炉的工作电流也逐渐变大，不会产生任何突变，也就消除了原先的异音。

图12示出了图11所示的电路系统中的交流输入电压VAC、正弦半波电压V_in、控制信号gate、开关S2和S1的控制信号、延迟控制信号、补偿电压Vcomp、以及间歇工作模式的控制信号burst的波形图。

以上结合图7至图12描述的电路系统都能消除传统电磁炉在小功率工作下的异音，去除电磁炉在退出间歇工作(burst)模式时功率开关上的大电流冲击，减小功率开关的开关损耗，让功率开关工作更加安全。

本发明可以以其他的具体形式实现，而不脱离其精神和本质特征。例如，特定实施例中所描述的算法可以被修改，而系统体系结构并不脱离本发明的基本精神。因此，当前的实施例在所有方面都被看作是示例性的而非限定性的，本发明的范围由所附权利要求而非上述描述定义，并且，落人权利要求的含义和等同物的范围内的全部改变从而都被包括在本发明的范围之中。

Claims (12)

1.一种用于电磁炉的无桥电路，包括：

第一开关，与全波整流桥的第一二极管并联；

第二开关，与所述全波整流桥的第二二极管并联；

第三开关，与所述全波整流桥的第三二极管并联；

第四开关，与所述全波整流桥的第四二极管并联；

第一控制单元，被配置为控制所述第一开关和所述第四开关的导通与关断；以及

第二控制单元，被配置为控制所述第二开关和所述第三开关的导通与关断，其中

在电磁炉中的功率开关处于间歇工作模式中的截止状态时，

所述第一控制单元在交流输入电压为正时控制所述第一开关和所述第四开关导通，在所述交流输入电压为负时控制所述第一开关和所述第四开关关断，

所述第二控制单元在所述交流输入电压为正时控制所述第二开关和所述第三开关关断，在所述交流输入电压为负时控制所述第二开关和所述第三开关导通。

2.如权利要求1所述的无桥电路，其中，所述第一开关、所述第二开关、所述第三开关和所述第四开关分别与第一电阻、第二电阻、第三电阻和第四电阻串联，以使输入电流在所述第一开关和所述第四开关导通时仍流过所述第一二极管和所述第四二极管，在所述第二开关和所述第三开关导通时仍流过所述第二二极管和所述第三二极管。

3.如权利要求1所述的无桥电路，其中，所述第一控制单元包括：

第一比较器，被配置为通过将所述交流输入电压的第一表征电压与第一阈值电压进行比较，生成控制所述第四开关的导通与关断的第一控制信号；以及

第一隔离单元，被配置为使所述第一开关的栅极电压与源极电压之间的电压差等于所述第一控制信号。

4.如权利要求1所述的无桥电路，其中，所述第二控制单元包括：

第二比较器，被配置为通过将所述交流输入电压的第二表征电压与第一阈值电压进行比较，生成控制所述第三开关的导通与关断的第二控制信号；以及

第二隔离单元，被配置为使所述第二开关的栅极电压与源极电压之间的电压差等于所述第二控制信号。

5.如权利要求3所述的无桥电路，其中，所述无桥电路通过第一输入端子和第二输入端子接收所述交流输入电压，所述第一表征电压是通过对所述第一输入端子处的电压进行分压得到的。

6.如权利要求4所述的无桥电路，其中，所述无桥电路通过第一输入端子和第二输入端子接收所述交流输入电压，所述第二表征电压是通过对所述第二输入端子处的电压进行分压得到的。

7.一种用于电磁炉的无桥电路，包括：

第一开关，与全波整流桥的第一二极管并联；

第二开关，与所述全波整流桥的第四二极管并联；

控制单元，被配置为控制所述第一开关和所述第二开关的导通与关断，其中

在电磁炉中的功率开关处于间歇工作模式中的截止状态时，所述控制电路在所述交流输入电压为正时控制所述第一开关和所述第二开关导通，在所述交流输入电压为负时控制所述第一开关和所述第二开关关断。

8.如权利要求7所述的无桥电路，其中，所述第一开关和所述第二开关分别与第一电阻和第二电阻串联，以使输入电流在所述第一开关和所述第二开关导通时仍流过所述第一二极管和所述第四二极管。

9.如权利要求7所述的无桥电路，其中，所述控制单元包括：

比较器，被配置为通过将所述交流输入电压的表征电压与阈值电压进行比较，生成控制所述第二开关的导通与关断的控制信号；以及

隔离单元，被配置为使所述第一开关的栅极电压与源极电压之间的电压差等于所述控制信号。

10.如权利要求9所述的无桥电路，其中，所述无桥电路通过第一输入端子和第二输入端子接收所述交流输入电压，所述表征电压是通过对所述第一输入端子处的电压进行分压得到的。

11.如权利要求7所述的无桥电路，还包括：

延迟单元，被配置为基于所述控制信号生成延迟信号，并将所述延迟信号提供给所述电磁炉的控制电路，以使所述功率开关在所述第一开关和所述第二开关从导通变到关断后开始工作。

12.一种电磁炉，包括如权利要求1-11中任一项所述的无桥电路。