CN106133204B - 阳极氧化后具有低粗糙度的6xxx合金制成的且经过车削和阳极氧化的机械零件生产方法 - Google Patents

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Abstract

本发明涉及机械零件的生产方法，其中，依次地，浇注铝合金坯料，其组成为，以重量％计，Si 0.4–3.0；Mg 0.6–2.0；Cu 0.20–1.0；Fe 0.15–1.8；Mn<0.5；Ni<1；Ti<0.15；Cr<0.35；Bi<0.8；Pb<0.4；Zr<0.04，其他元素各自<0.05且总量<0.15，其余为铝；均化所述坯料；挤出所述坯料以获得挤出产品；通过挤出热淬火；任选地，进行矫直和/或通常通过牵引和/或拉伸进行冷变形，和/或使挤出产品熟化；进行回火；任选地，通常通过拉伸对所述挤出产品进行冷变形；机加工由此得到的挤出产品来获得车削的机械零件；任选地，使由此获得的机械零件成型；对由此获得的机械零件进行阳极氧化，所述阳极氧化在温度15‑40℃下在含有100‑250g/l硫酸、10‑30g/l草酸以及5‑30g/l的至少一种多元醇的溶液中进行。特别地，通过本发明获得的经过车削和阳极氧化的机械零件具有有利的粗糙度和优异的耐腐蚀性，而且特别地，可以用作制动活塞或变速箱元件。

Description

阳极氧化后具有低粗糙度的6XXX合金制成的且经过车削和阳 极氧化的机械零件生产方法
技术领域
本发明涉及AA6XXX系铝合金制成的由棒形或杆形的挤出产品获得的车削零件，特别涉及其包含机加工和阳极氧化处理的生产方法。
背景技术
车削(décolletage)是指这样一个制造领域，其通过从金属棒或杆切削材料大量机加工制造通常是回转的(螺钉，螺栓，轴，活塞等)机械零件。
这些零件，特别是铝合金的情况下，一般是通过从坯料中挤出得到。
这些零件还可以由手动或数控切割机高速地生产。
最终零件的生产率、表面状态以及尺寸精度是这类生产的主要目标。机加工后，零件可以进行表面保护处理，通常是通过阳极氧化。所谓的“硬质”阳极氧化，通常在低温(0-5℃)且存在硫酸的高电流密度下进行，获得特别耐磨损的涂层。
由此生产的零件应用于各种领域，从钟表到医用材料，以及运输(航空，铁路，汽车)和工业领域(电气，电子，液压...)。这类应用也追求良好的耐腐蚀性。进行填塞(colmatage)是提高阳极氧化元件的耐腐蚀性的已知的解决方案。
填塞是使氧化物层的孔关闭。遇冷或遇热都可以发生。对于遇热的情况，该操作是一种氧化铝的部分热水合，所述氧化铝结晶成氧化铝一水合物(勃姆石)，并且通过氧化物膨胀进行孔闭合。通常操作是通过浸渍在最低96℃的去离子水中进行。对于遇冷的情况，通常是在25-30℃的温度下，该操作类似于浸渍，其通过盐的沉淀堵塞孔。通过浸渍在含有例如镍氟化物的溶液中进行。
填塞(遇冷或遇热)尽管实施简单，但也有缺点：它是一个额外的方法步骤，而且通常不与有机涂层相容。
通过车削获得的同时在阳极氧化后具有低粗糙度以及具有耐磨损和耐腐蚀涂层的机械零件的需求不断增长。尤其是对于某些应用，如制动活塞(piston de frein)和变速箱元件，粗糙度被降低而同时获得耐受性的涂层，能改善机械零件和连接件之间的接触从而减少磨损和腐蚀以及延长零件的寿命。然而，在车削中具有良好性能的合金一般有许多金属间相，在硬质阳极氧化过程中产生较大的粗糙度。因此使获得的挤出产品在车削中具有良好性能的同时还在阳极氧化后具有低的表面粗糙度是非常困难的。
国际申请WO 2005/100623描述了下述合金，其优选为挤出的形式，适于车削且组成为，以重量％计，Si 0.6-2.0；Fe 0.2-1.0；Mg 0.5-2.0,Cu 最大为1.0，Mn最大为1.5，Zn最大为1.0，Cr最大为0.35，Ti最大为 0.35并且Zr 0.04-0.3。
国际申请WO 2007/027629描述了一种6020合金的冲压方法。所获得的产品对车削具有的良好性能。
国际申请WO 2008/112698描述了一种对车削具有良好性能的挤出产品，其组成为，以重量％计，Si 0.8-1.5；Fe 1.0-1.8；Cu<0.1-Mn<1；Mg 0.6-1.2；Ni<3.0；Cr<0.25-Ti<0.1。
国际申请WO 2013/170953描述了一种产品，其组成为，以重量％， Si 1.3-12；Fe:1.35-1.8，其中Fe+Si大于3.4；Cu 0.15-6；Mg:0.6-3；Mn <1；Cr<0.25；Ni<3-Zn<1-Ti<0.1-Bi<0.7-In<0.7-Sn<0.7。在机加工以及阳极氧化获得厚度为30μm的氧化层后，最小粗糙度的值达到1.80μm。
能特别是在6XXX合金上产生氧化物层的阳极氧化方法是已知的，例如专利US3524799或EP 1980651。但是在这些文献中测试的合金，如合金6063或合金6463，对于是否适合于车削是未知的。
本发明试图解决的问题是通过车削获得在机加工及阳极氧化后具有低粗糙度的机械零件。
发明内容
本发明的第一个目的是一种机械零件的生产方法，其中，依次地，
a.浇注铝合金坯料，其组成为，以重量％计，Si 0.4–3.0；Mg 0.6– 2.0；Cu 0.20–1.0；Fe 0.15–1.8；Mn≤0.5；Ni≤1；Ti<0.15；Cr≤0.35； Bi≤0.8；Pb≤0.4；Zr<0.04，其他元素各自<0.05且总量<0.15，其余为铝，
b.均化所述坯料，
c.挤出所述坯料以获得挤出产品，
d.通过挤出热淬火，
e.任选地，进行矫直(redresser)和/或冷变形——通常通过牵引 (traction)和/或拉伸(étirage)，和/或使所述挤出产品熟化
f.进行回火，
g.任选地，通常通过拉伸对所述挤出产品进行冷变形，
h.机加工由此得到的挤出产品以获得车削的机械零件，
i.任选地，使由此获得的机械零件成型，
j.对由此获得的机械零件进行阳极氧化，所述阳极氧化在温度为 15-40℃下用含有100-250g/l的硫酸、10-30g/l的草酸以及5-30g/l的至少一种多元醇的溶液进行。
本发明的第二个目的是通过本发明的方法获得的经过车削且阳极氧化的机械零件。
具体实施方式
除非另有说明，所有关于合金的化学组成的标示均以基于合金的总重量计的重量百分比表示。表述1.4Cu意指以重量％表示的铜含量乘以1.4。合金的命名根据铝业协会(The Aluminum Association)的规定进行，本领域技术人员对此是已知的。除非另有说明，适用标准EN 12258-1的定义。除非另有说明，适用标准EN 515的冶金状态的定义。除非另有说明，静态机械特性，也就是抗断裂性Rm、在0.2％伸长率时的常规弹性极限 (Rp0.2)和极限伸长率A％，通过根据标准ISO 6892-1的拉伸试验确定，且采样和测试方向通过标准EN485-1而定义。
车削的能力通过如国际申请WO2013/170953第[0039]段所述的机加工测试进行评估。测试包括：通过测量所收集的一定质量(此处为100g) 的碎屑的碎屑数量来确定碎屑的碎裂能力。采用车床(tour)SP 12CNC 以及以SANDVIK Coromant107为注册商标出售的基本形式为80°的CCGX 09 T3 04-AL菱形插入件(已知用于铝合金)进行机加工。使用的机加工参数是3150转/分的旋转速度，0.3毫米/转进料，以及3.5 毫米的切削深度。本发明的挤出产品适用于车削，也就是说，它们在记载于国际申请WO2013/170953的第[0039]段的测试中所具有的碎屑数量为，每百克碎屑中至少有3000碎屑，优选至少4000碎屑。
使用了根据标准ISO 4287测量的三个粗糙度参数：
·Rmax：粗糙度曲线的最大高度，其是评估长度上的Rzi的最大值
·Rz：曲线Rz的平均高度，其是评估长度上的各个Rzi值的算术平均值
·Ra：粗糙度平均偏差，其是评估长度上的所有曲线坐标的算术平均值。
在本发明的范围内，基本上再结晶的晶粒结构是指这样的晶粒结构，如1/4厚度处的再结晶率大于70％，优选大于90％。再结晶率被定义为在金相学剖面上被再结晶晶粒占据的面积分数。
本发明人已发现，对于公知的车削合金，如合金AA6262，AA6064A 或AA6042合金，或者在国际申请WO2013/170953中描述的合金，其在为获得至少20μm的厚度的氧化层的阳极氧化后的粗糙度比阳极氧化前的粗糙度高得多。通常即使机加工后得到一个诸如Rz＜0.01μm的粗糙度，然而阳极氧化后的粗糙度为至少1.80μm或更高。所以，阳极氧化期间，这种类型的合金中存在的大量金属间化合物产生一个较大的粗糙度。
本发明人发现，这一问题通过利用特定的阳极氧化方法得以解决。此外，通过将这种特定的阳极氧化方法与特定的挤出产品合金组成和/或晶粒结构结合到一起，可以在某些情况下得到非常低的粗糙度。
在本发明的方法中，浇注铝合金坯料，其组成为，以重量％计，Si 0.4 –3.0；Mg0.6–2.0；Cu 0.20–1.0；Fe 0.15–1.8；Mn≤0.5；Ni≤1；Ti< 0.15；Cr≤0.15；Bi≤0.8；Pb≤0.4；Zr<0.04，其他元素各自<0.05且总量 <0.15，其余为铝。
硅、镁、铜和铁同时取最小值尤其使得能够获得特别适用于车削的挤出产品。优选地，铁的含量为至少0.20重量％和/或铜的含量为至少0.23 重量％。不具有这些最低含量的合金，例如合金6063或6463，不适于车削。
均化坯料。有利地，在至少480℃的温度下进行均化。然后挤出坯料以获得挤出的并且在挤出热上淬火的产品。任选地，进行冷拉直和/或通常通过牵引和/或拉伸进行冷变形，和/或使挤出产品熟化。通常，可能的熟化为几小时到几天。然后使挤出产品回火。有利地，在150-200℃、优选在170-190℃，进行为期5-25小时、优选8-15小时的回火。回火后，可以通常通过拉伸进行冷变形，从而达到状态T9。
然后，机加工由此获得的挤出产品以获得车削的机械零件。有利地，通过车床加工(tournage)进行所述机加工，以获得回转的车削零件。
任选地，使由此获得的机械零件成型。
然后，对由此获得的机械零件进行阳极氧化，所述阳极氧化在温度为 15-40℃下用含有100-250g/l硫酸、10-30g/l草酸以及5-30g/l的至少一种多元醇的溶液中进行。
有利地，至少一种多元醇选自乙二醇、丙二醇或甘油。优选地，在电流密度为1-5A/dm2，优选电流密度为1-3A/dm2时进行阳极氧化。
有利地，所得到的阳极氧化物层的厚度为20-40μm。优选地，阳极氧化温度在25-35℃之间。事实上，本发明的发明人已经发现，令人惊讶地，约30℃的阳极氧化温度可以进一步降低阳极氧化后的零件的粗糙度。
在一个有利的实施方案中，阳极氧化步骤之后不进行填塞。事实上，采用本发明的方法，可以使经过阳极氧化且未填塞的产品获得足够的耐腐蚀性。
在本发明的第一有利实施方案中，挤出产品具有基本上再结晶的结构，并且用如下组成的合金获得，以重量％计，Si 0.4–0.8；Mg 0.8–1.2；Cu 0.23–0.4；Fe 0.2–0.4；Mn≤0.10；Ni≤0.05；Ti<0.15；Cr≤0.10；Bi≤ 0.8；Pb≤0.4；其他元素各自<0.05且总量<0.15，其余为铝。优选地，在该第一实施方案中的铜的含量为至少0.24重量％。有利地，在该第一实施方案中，组成为，以重量％计，Bi:0.4-0.8，Pb:0.2-0.4、优选Pb:0.2- 0.34。本发明的发明人已经发现，令人吃惊的是，在镜面研磨以及为获得厚度为至少20μm的氧化层的阳极氧化后，根据本发明第一实施方案的由合金制成的基本上再结晶的挤出产品在平行于挤出轴的母线上具有小于或等于1.7μm、优选小于1.2μm的粗糙度Rz。特别地通过控制锰和铬的含量获得基本上再结晶的结构。优选地，锰含量为至多0.05重量％。优选地，铬含量为至多0.08重量％。有利的是，铬和锰的含量总和为，以重量％计，Cr+Mn≤0.15，优选Cr+Mn≤0.10。锆含量的控制对于获得基本上再结晶结构也可能是重要的。有利地，锆含量小于0.04重量％，优选小于0.03重量％。
在本发明的第二有利实施方案中，挤出产品具有非再结晶结构，并且其合金组成为，以重量％计，Si 1.3–3.0；Fe 1.35–1.8；Cu 0.25–1.0；Mg 0.6–2；Mn<0.5；Cr<0.15；Ni0.6–1.0–Ti<0.10–Bi<0.7；其他元素各自<0.05且总量<0.15，其余为铝。有利地，Fe+Si大于3.2重量％。优选地，Bi和/或Ti的含量低于0.05重量％。采用25-35℃的阳极氧化温度在第二实施方案中是特别有利的。
通过本发明的方法获得的阳极氧化且车削的机械零件是有利的，特别是因为与通过现有技术的方法获得的机械零件相比，其具有较低的粗糙度。
优选地，与具有相同组成、相同形状的相同冶金结构和具有相同厚度阳极氧化层但在5℃下以电流密度为3A/dm2用含有200g/l硫酸的溶液获得的机械零件相比，本发明的机械零件在平行于挤出轴的母线上具有的粗糙度Rz低至少10％，优选15％。
对于根据第一优选实施方案的方法获得的机械零件，本发明的机械零件在平行于挤出轴的母线上有利地具有小于1.7μm、优选小于1.2μm的粗糙度Rz。
对于根据第二优选实施方案的方法获得的机械零件，本发明的机械零件在平行于挤出轴的母线上有利地具有小于1.7μm的粗糙度Rz。
有利地，本发明的车削且阳极氧化的机械零件是制动活塞或者变速箱元件。
根据本发明获得且不发生填塞的机械零件具有优异的耐腐蚀性。暴露于标准ENISO 9227的中性盐雾中16个小时后，有利地48小时或更有利地96小时后，这些零件没有腐蚀，也就是说，根据标准NF EN ISO 10289，零件保护等级为10。
实施例
实施例1
在此实施例中，制备了两种合金，表1给出了其组成。
表1：合金组成(重量％)
Si Fe Cu Mn Mg Cr Ti Ni Pb Bi
A 0.7 0.35 0.36 0.12 1.0 0.21 0.04 0.01 <0.01 <0.01
B 0.7 0.41 0.31 0.11 1.1 0.12 0.02 0.03 0.38 0.7
将合金浇铸成坯料形式，均化，然后挤出成直径为30mm(合金A) 或者18mm(合金B)的圆柱形棒形式，之后在挤压口淬火。由此获得的棒材拉伸1％然后进行回火以达到T6状态。所得棒材具有非再结晶的晶粒结构。
铣削约10mm的棒材，以获得一个平坦的表面，然后进行下面的制备处理：镜面抛光然后按照表2中描述的方法(1)或(2)阳极氧化。
表2-阳极氧化方法1和2的描述
表3给出了粗糙度的结果。
表3.阳极氧化处理后粗糙度的测量结果
实施例2
在此实施例中，制备了组成在表4中给出的合金。
表4：合金组成(重量％)
Si Fe Cu Mn Mg Cr Ti Zr Ni Pb Bi
C 0.6 0.26 0.24 0.03 1.1 0.05 0.02 <0.01 <0.01 0.25 0.5
将合金浇铸成直径为254mm的坯料形式，在585℃下均化，然后挤出成横截面积为15×100mm的棒形式，初始挤出温度为530℃且挤出速度约为10m/min，之后在挤压口淬火。由此获得的棒材拉伸1％然后进行回火以达到T6状态。
由此得到的合金C的棒材在1/4厚度处具有再结晶结构。
然后对获得的棒材进行如下的制备处理：机加工2mm，镜面抛光以及然后通过表5的方法(1)或方法(3)进行阳极氧化。
表5-阳极氧化方法1和3的描述
表6给出了粗糙度的结果
表6.阳极氧化处理后粗糙度的测量结果
实施例3
在此实施例中，制备了组成在表7中给出的合金。
表7：合金组成(重量％)
合金 Si Fe Cu Mn Mg Cr Ni
D 1.9 1.4 0.35 0.38 0.78 0.1 0.81
将合金浇铸成直径为296mm的坯料形式，均化，然后挤出成棒的形式，之后在挤压口淬火。由此获得的棒材被拉伸以获得直径为27.8mm 的棒，然后在160℃下进行10小时的回火。
由此得到的合金D的棒材在1/4厚度处具有非再结晶结构。
铣削约10mm的棒，以获得一个平坦的表面，然后进行下面的制备处理：镜面抛光然后按照表8中描述的方法(4)或(5)阳极氧化。
表8-阳极氧化方法4和5的描述
表9给出了粗糙度的结果。
表9.阳极氧化处理后粗糙度的测量结果
实施例5
在此实施例中，制备了两种合金，其组成在表10中给出。
表10：合金组成(重量％)
Si Fe Cu Mn Mg Cr Ti Zr Ni Pb Bi
C 0,6 0,26 0,24 0,03 1,1 0,05 0,02 <0,01 <0,01 0,25 0,5
I 0,7 0,4 0,3 0,11 1 0,11 0.02 <0,01 <0,01 0,38 0,67
将合金浇铸成坯料形式，在585℃下均化，然后挤出成横截面为 15×100mm的棒形式。两个产品在挤压口淬火。由此获得的棒材拉伸1％然后进行回火以获得状态为T6的产品。
由此得到的合金C的棒材在1/4厚度处具有再结晶结构。合金I的棒材在1/4厚度处具有非再结晶结构。
然后对获得的棒材进行如下的制备处理：机加工2mm，镜面抛光然后按照条件如下表11中描述的方法(1)或方法(3)进行阳极氧化。阳极氧化后，样品进行或不进行填塞。在30℃的含有5g/l Anodal CS 3A的水溶液中进行20分钟填塞。Anodal CS 3A是由OMYA公司提供的市售冷填塞产品，主要含有镍氟化物和一些添加剂。
为了区分实施例，我们标注了没有填塞的阳极氧化方法(1)或方法 (3)以及有填塞的阳极氧化方法(1填塞)或方法(3填塞)。表11描述了采用的条件。
表11：阳极氧化方法1、1填塞、3、3填塞的描述
表面处理后，将样品进行腐蚀试验，以评估通过阳极氧化带来的耐腐蚀性。该试验将样品暴露于标准EN ISO 9227的中性盐喷雾，并根据暴露时间(暴露于中性盐喷雾0-96小时)来监测腐蚀的进展。根据标准NF EN ISO 10289根据受腐蚀的面积的百分比评估耐腐蚀性(见表13)。
对于每个测试的情况，都对应一个保护等级(RP)，其定义为RP＝3 (2-log10A)，其中A是金属基底腐蚀的总面积百分数，Rp是保护等级的数值，其是四舍五入至最接近的整数，下面的表12给出了这些数值。评级10对应于无腐蚀的产品。
表12：按照NF EN ISO10289标准的保护等级RP
包含缺陷A的表面(％) 等级R<sub>p</sub>
没有缺陷 10
0<A≤0.1 9
0.1<A≤0.25 8
0.25<A≤0.5 7
0.5<A≤1.0 6
1.0<A≤2.5 5
2.5<A≤5.0 4
5.0<A≤10 3
10<A≤25 2
25<A≤50 1
50<A 0
表13：阳极氧化材料(填塞或未填塞)的耐腐蚀性：根据标准EN ISO 9227暴露于中性盐雾各段时间后，由标准NF EN ISO10289定义的保护等级。
如果比较N°1和2的情况，其分别对应根据方法1或方法3阳极氧化的相同的再结晶合金C，可以看出该阳极氧化方法3相比方法1可以获得更好的耐腐蚀性。情况2中经过96小时的盐喷雾没有腐蚀。
如果比较N°1，2，4和5的情况，可以看出用方法3获得的腐蚀性和方法1填塞相似。

Claims (21)

1.一种机械零件的生产方法，其中，依次地，
a.浇注铝合金坯料，其组成为，以重量％计，Si 0.4–3.0；Mg 0.6–2.0；Cu 0.20–1.0；Fe0.15–1.8；Mn≤0.5；Ni≤1；Ti<0.15；Cr≤0.35；Bi≤0.8；Pb≤0.4；Zr<0.04，其他元素各自<0.05且总量<0.15，其余为铝，
b.均化所述坯料，
c.挤出所述坯料以获得挤出产品，
d.通过挤出热淬火，
e.任选地，进行矫直和/或冷变形和/或使挤出产品熟化，
f.进行回火，
g.任选地，对所述挤出产品进行冷变形，
h.机加工由此得到的挤出产品来获得车削的机械零件，
i.任选地，使由此获得的机械零件成型，
j.对由此获得的机械零件进行阳极氧化，所述阳极氧化在温度为15-40℃下用含有100-250g/l硫酸、10-30g/l草酸以及5-30g/l的至少一种多元醇的溶液进行。
2.根据权利要求1的方法，其中步骤e中的冷变形通过牵引和/或拉伸进行。
3.根据权利要求1的方法，其中步骤g中的冷变形通过拉伸进行。
4.根据权利要求1的方法，其中至少一种多元醇选自乙二醇、丙二醇或甘油。
5.根据权利要求1或2的方法，其中所述阳极氧化在电流密度为1-5A/dm2进行。
6.根据权利要求5的方法，其中所述阳极氧化在电流密度为1-3A/dm2进行。
7.根据权利要求1或2的方法，获得的阳极氧化层的厚度是20-40μm。
8.根据权利要求1或2的方法，其中所述阳极氧化温为25-35℃。
9.根据权利要求1或2的方法，其中所述机加工通过车床加工进行，以获得回转的车削零件。
10.根据权利要求1或2的方法，其中挤出产品具有再结晶结构，其组成为，以重量％计，Si 0.4–0.8；Mg 0.8–1.2；Cu 0.23–0.4；Fe 0.2–0.4；Mn≤0.10；Ni≤0.05；Ti<0.15；Cr≤0.10；Bi≤0.8；Pb≤0.4；其他元素各自<0.05且总量<0.15，其余为铝。
11.根据权利要求1或2的方法，其中所述挤出产品具有非再结晶结构，并且其合金组成为，以重量％计，Si 1.3–3.0；Fe 1.35–1.8；Cu 0.25–1.0；Mg 0.6–2；Mn<0.5；Cr<0.15；Ni0.6–1.0–Ti<0.10–Bi<0.7。
12.根据权利要求1或2的方法，其特征在于阳极氧化步骤结束后不进行任何填塞。
13.根据权利要求1-12中任一项的方法获得的车削的且阳极氧化的机械零件，其特征在于，与具有相同组成、相同形状的冶金结构和具有相同厚度的阳极氧化层但在5℃下以电流密度为3A/dm2用含有200g/l硫酸的溶液获得的机械零件相比，所述机械零件在平行于挤出轴的母线上具有的粗糙度Rz低至少10％。
14.根据权利要求13的机械零件，其特征在于，与具有相同组成、相同形状的冶金结构和具有相同厚度的阳极氧化层但在5℃下以电流密度为3A/dm2用含有200g/l硫酸的溶液获得的机械零件相比，所述机械零件在平行于挤出轴的母线上具有的粗糙度Rz低至少15％。
15.根据权利要求13的机械零件，其特征在于，其结构是基本上再结晶的，并且其组成为，以重量％计，Si 0.4–0.8；Mg 0.8–1.2；Cu 0.23–0.4；Fe 0.2–0.4；Mn≤0.10；Ni≤0.05；Ti<0.15；Cr≤0.10；Bi≤0.8；Pb≤0.4；其他元素各自<0.05且总量<0.15，其余为铝，且在平行于挤出轴的母线上具有小于1.7μm的粗糙度Rz。
16.根据权利要求15的机械零件，其特征在于，所述机械零件在平行于挤出轴的母线上具有小于1.2μm的粗糙度Rz。
17.根据权利要求13的机械零件，其特征在于，其组成为，以重量％计，Si 1.3–3.0；Fe1.35–1.8；Cu 0.25–1.0；Mg 0.6–2；Mn<0.5；Cr<0.15；Ni 0.6–1.0–Ti<0.10–Bi<0.7；其他元素各自<0.05且总量<0.15,其余为铝，且在平行于挤出轴的母线上具有小于1.7μm的粗糙度Rz。
18.根据权利要求13-17中任一项的机械零件，其特征在于其通过权利要求9的方法获得，且暴露于标准EN ISO 9227的中性盐雾中16个小时后，其没有腐蚀，也就是说，根据标准NF EN ISO 10289，零件保护等级为10。
19.根据权利要求18的机械零件，其特征在于所述机械零件暴露于标准EN ISO 9227的中性盐雾中48小时后，其没有腐蚀，也就是说，根据标准NF EN ISO 10289，零件保护等级为10。
20.根据权利要求19的机械零件，其特征在于所述机械零件暴露于标准EN ISO 9227的中性盐雾中96小时后，其没有腐蚀，也就是说，根据标准NF EN ISO 10289，零件保护等级为10。
21.根据权利要求13至17中任一项的车削的机械零件，其特征在于其是制动活塞或变速箱元件。
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