CN106065921B - 架空线用减震器及其设计方法 - Google Patents

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Abstract

本发明涉及一种架空线用减震器及其设计方法，所述架空线用减震器由固定在架空线(11)上的固定线夹(1)、两个防振锤(2、3)、将其中一个防振锤(2)与固定线夹(1)进行连接的一根防振锤线(4)、以及将另一个防振锤(3)与固定线夹(1)进行连接的另一根防振锤线(4)构成。防振锤(2、3)由棒体、筒体或棒体与筒体的组合构成，将一根防振锤线(4)的固定线夹(1)与一个防振锤(2)之间的长度设为L1，将另一根防振锤线(5)的固定线夹(1)与另一个防振锤(3)之间的长度设为L2，将一个防振锤(2)的质量设为M1，将另一个防振锤(3)的质量设为M2时，M1<M2、L1<L2。

Description

架空线用减震器及其设计方法
技术领域
本发明涉及一种架空线用的减震器及其设计方法。
背景技术
作为代表送电线的架空线的防振措施，广泛使用有架空线减震器等(参照日本专利特公昭58-8223号公报、国际公开第2002/007278号小册子等)，其安装有减震器，并且例如由两个防振锤、连接该两个防振锤的防振锤线(钢绞线)、以及位于该防振锤线的几乎中央处且固定在架空线上的固定线夹构成。
发明内容
(一)要解决的技术问题
但是，在抑制架空线的微风振动的措施中，以往的方法在作为条件的频率范围内具有较大波动，难以实现稳定的性能。
本发明的课题在于，在架空线用减震器中，能够于较大的频率范围内获得振动抑制效果。
(二)技术方案
[1]本发明的架空线用减震器，其由固定在架空线上的固定线夹、两个防振锤、将其中一个防振锤与固定线夹进行连接的一根防振锤线、以及将所述固定线夹与另一个防振锤进行连接的另一根防振锤线构成，
所述防振锤由棒体、筒体或棒体与筒体的组合构成，
将所述一根防振锤线的所述固定线夹与所述一个防振锤之间的长度设为L1，将所述另一根防振锤线的所述固定线夹与所述另一个防振锤之间的长度设为L2，将所述一个防振锤的质量设为M1，将所述另一个防振锤的质量设为M2时，
M1<M2、L1<L2。
此处，也可分别决定所述一个防振锤与所述另一个防振锤的质量和形状，使其分别满足：将以与所述一根防振锤线的接合部附近为支点的防振锤线弯曲方向上的所述一个防振锤的惯性矩设为Io1时，Io1(kg×mm2)/M1(kg)＝2700～3000(mm2)，
将以所述一个防振锤的重心附近为支点的防振锤线弯曲方向上的所述一个防振锤的惯性矩设为Ig1时，Ig1(kg×mm2)/M1(kg)＝2500～2700(mm2)，
将以与所述另一根防振锤线的接合部附近为支点的防振锤线弯曲方向上的所述另一个防振锤的惯性矩设为Io2时，Io2(kg×mm2)/M2(kg)＝5500～6100(mm2)，
将以与所述另一个防振锤的重心附近为支点的防振锤线弯曲方向上的所述另一个防振锤的惯性矩设为Ig2时，Ig2(kg×mm2)/M2(kg)＝4300～4700(mm2)，
同时分别决定所述一根防振锤线和所述另一根防振锤线的长度，使其分别满足：将以所述一根防振锤线与所述固定线夹的接合部附近为支点的防振锤线弯曲方向上的所述一个防振锤的惯性矩设为Ip1时，Ip1(kg×mm2)/M1(kg)＝19800～21800(mm2)、
将以所述另一根防振锤线与所述固定线夹的接合部附近为支点的防振锤线弯曲方向上的所述另一个防振锤的惯性矩设为Ip2时，Ip2(kg×mm2)/M2(kg)＝26900～29700(mm2)。
[2]此外，还可以将所述两个防振锤的所述质量的比M1：M2设为1：1.15～1.25，将所述一根防振锤线与所述另一根防振锤线的长度的比L1：L2设为1：1.15～1.25。
[3]此外，所述防振锤还可以在与所述防振锤线接合的筒体的两侧具有棒体。
[4]此外，所述防振锤还可以在中央处与所述防振锤线接合的圆盘上具有配置在其直径方向上的一对棒体。
[5]此外，所述防振锤还可将与所述防振锤线接合的套筒接合在圆盘的中央，具有配置在所述圆盘的直径方向上的一对棒体。
[6]此外，所述防振锤还可将与所述防振锤线接合的套筒接合在柱体的中央，在所述柱体的两侧具有棒体。
[7]此外，所述防振锤还可将与所述防振锤线接合的套筒接合在柱体的中央，具有在直径方向上贯通所述柱体并弯曲加工成大致U形的棒体。
[8]此外，所述防振锤还可将与所述防振锤线接合的套筒接合至弯曲加工成大致U形的棒体的中央。
[9]此外，所述防振锤还可将筒体与柱体接合，并使与所述防振锤线接合的套筒通过所述筒体内接合至所述柱体的中央。
[10]此外，所述防振锤还可在一对L型部件之间夹住所述防振锤线的端部，并利用螺栓和螺母将所述一对L型部件拧紧接合。
[11]此外，所述防振锤还可在中央处与所述防振锤线接合的大致长方体上具有配置在其长度方向上的一对棒体。
[12]此外，所述防振锤还可将与所述防振锤线接合的套筒接合至吊钟状体的空洞部的中央。
[13]本发明的架空线用减震器的设计方法，该架空线用减震器由固定在架空线上的固定线夹、两个防振锤、将其中一个防振锤与固定线夹进行连接的一根防振锤线、以及将所述固定线夹与另一个防振锤进行连接的另一根防振锤线构成，其特征在于，
所述防振锤由棒体、筒体或棒体与筒体的组合构成，
将所述一根防振锤线的所述固定线夹与所述一个防振锤之间的长度设为L1，将所述另一根防振锤线的所述固定线夹与所述另一个防振锤之间的长度设为L2，将所述一个防振锤的质量设为M1，将所述另一个防振锤的质量设为M2时，
设计为M1<M2、L1<L2。
[14]此外，还可以将所述两个防振锤的所述质量的比M1：M2设计为1：1.15～1.25，将所述一根防振锤线与所述另一根防振锤线的长度的比L1：L2设计为1：1.15～1.25。
(三)有益效果
根据本发明，通过在架空线用减震器中设为M1<M2、L1<L2，能够使两个防振锤分别具有不同的多个共振点，在较大的频率范围内获得振动抑制效果。
附图说明
图1是显示使用本发明的架空线用减震器的一实施方式的构成的平面图(a)、正面图(b)以及中央纵向剖面图(c)。
图2是显示设置在架空线上的减震器抑制振动的原理的放大图。
图3是显示用来决定减震器的设计中的数值的防振锤的重心与接合部的位置以及防振锤线的长度的平面图(a)以及正面图(b)。
图4是以实施例1的设计值为例，显示重量和主要尺寸值的简易模型的正面图。
图5是显示根据实施例1的惯性矩得出的防振锤的设计例的图表(表1)。
图6是显示防振锤的惯性矩的计算方法的模式图。
图7是以实施例1的设计值为例显示防振锤线长度和主要尺寸值的简易模型的正面图。
图8是显示根据实施例1的惯性矩得出的防振锤线长度的设计例的图表(表2)。
图9是显示以IEC规格测定实施例1中制作的试制品时相对于频率的耗电量的图。
图10是显示以IEC规格的类似条件试验并评估实施例1中制作的试制品与超出设计的推荐值的设计的试制品时相对于频率的耗电量的比较图。
图11显示的是实施例2的减震器，是显示防振锤的平面图(a)和端面图(b)。
图12显示的是实施例3的减震器，是显示防振锤的平面图(a)和端面图(b)。
图13显示的是实施例4的减震器，是显示防振锤的平面图(a)和端面图(b)。
图14显示的是实施例5的减震器，是显示防振锤的平面图(a)和端面图(b)。
图15显示的是实施例6的减震器，是显示防振锤的平面图(a)和端面图(b)。
图16显示的是实施例7的减震器，是显示防振锤的平面图(a)和端面图(b)。
图17显示的是实施例8的减震器，是显示防振锤的平面图(a)和端面图(b)。
图18显示的是实施例9的减震器，是显示防振锤的平面图(a)和端面图(b)。
图19显示的是实施例10的减震器，是显示防振锤的平面图(a)和端面图(b)。
具体实施方式
以下，参照附图详细说明实施本发明的实施方式。
(实施例1)
图1显示的是使用本发明的架空线用减震器的一实施方式的构成，1是固定线夹，2是一个防振锤，3是另一个防振锤，4是一根防振锤线(钢绞线)，5是另一根防振锤线(钢绞线)，11是架空线。
实施例1中，架空线用减震器如图所示，由固定在架空线11上的固定线夹1、两个防振锤2、3、将其中一个防振锤2与固定线夹1进行连接的一根防振锤线4、以及将另一个防振锤3与固定线夹1进行连接的另一根防振锤线5构成。
固定线夹1例如利用在软钢上实施过镀锌的六角螺栓1c将铝合金制盖帽1b接合至铝合金制臂部1a上，然后固定在架空线11上。固定线夹1具有宽度A。
两个防振锤2、3是例如在软钢上实施过镀锌的部件，分别通过将两个圆棒2b、3b对向配置并焊接在圆筒的底座2a、3a的直径方向的两侧(参照焊接部2c、3c)来制成。
防振锤线4、5是例如实施过镀锌的钢绞线，接合于固定线夹1的臂部1a。在该防振锤线4、5的另一端侧分别压缩有钢制套筒6，将其分别压入底座2a、3a的圆筒内后，将该圆筒端分别铆接，将防振锤线4、5分别固定在防振锤2、3上。
另外，防振锤线4、5也可以是通过固定线夹1的臂部1a接合至臂部1a两侧的1条钢绞线。
采用以上结构的架空线用减震器中，两个防振锤2、3的两端间的长度为L，防振锤线4、5与架空线11的中心线间距离为H。
此外，架空线11的直径为D，该架空线11中除了送电线(电线)以外，还包含地线。
<动作原理>
图2显示了动作原理，如箭头所示，首先，在架空线11上产生的上下方向振动会传至设置在架空线11上的减震器，减震器的防振锤2、3会产生较大振动。
接着，防振锤线4、5会因防振锤2、3的振动而弯曲，防振锤线4、5的钢绞线的芯线间的摩擦会使振动衰减。
然后，由于两个防振锤2、3的质量和形状以及防振锤线4、5的长度的不同，所以会形成多个共振频率，因此能够在较大的频率范围内获得振动抑制效果。
<设计方法>
根据防振锤2、3的质量和形状以及防振锤线4、5的接合部间的长度，计算相对于两个防振锤2、3的重心和两处接合部的惯性矩，通过设计使其满足以下条件。
图3显示了设计所需的参数与支点的位置关系，如图所示，两个防振锤2、3的质量M1、M2以及从防振锤2、3与防振锤线4、5的接合部至其与固定线夹1与防振锤线4、5的接合部的左右长度L1、L2分别是两个不同的数值。
也就是说，质量上M1<M2，长度上L1<L2。
然后，质量的比M1：M2与长度的比L1：L2为1：1.15～1.25。
防振锤2、3的形状和防振锤线4、5的长度是根据相对于安装减震器时使防振锤线4、5垂直弯曲的方向的惯性矩的值来决定的。并且，两个防振锤2、3具有不同的数值。
此处，防振锤2满足
条件1)防振锤2中，以防振锤线4与防振锤2的接合部为支点的防振锤线弯曲方向上的防振锤的惯性矩Io1(kg×mm2)/防振锤2的质量M1(kg)＝2700～3000(mm2)
条件2)以重心为支点的防振锤线4的弯曲方向上的防振锤2的惯性矩Ig1(kg×mm2)/防振锤2的质量M1(kg)＝2500～2700(mm2)
防振锤3(质量为防振锤2的1.15～1.25倍)满足
条件3)以防振锤线5与防振锤3的接合部为支点的防振锤线5的弯曲方向上的防振锤3的惯性矩Io2(kg×mm2)/防振锤3的质量M2(kg)＝5500～6100(mm2)
条件4)以重心为支点的防振锤线5的弯曲方向上的防振锤3的惯性矩Ig2(kg×mm2)/防振锤3的质量M2(kg)＝4300～4700(mm2)
并且，从防振锤线4、5与防振锤2、3的接合部至其与固定线夹1的接合部的左右长度L1、L2设定为，防振锤2、防振锤3满足
条件5)以防振锤线4与固定线夹1的接合部为支点的防振锤线4的弯曲方向上的防振锤2的惯性矩Ip1(kg×mm2)/防振锤2的质量M1(kg)＝19800～21800(mm2)
条件6)以防振锤线5与固定线夹1的接合部为支点的防振锤线5的弯曲方向上的防振锤3的惯性矩Ip2(kg×mm2)/防振锤3的质量M2(kg)＝26900～29700(mm2)。
决定防振锤2、3的形状时，要满足以上条件1)、2)、3)、4)，并根据条件5)、6)决定防振锤线(钢绞线)4、5的长度。
<防振锤2、防振锤3的设计方法例>
以实施例1的设计值为例，显示利用简易模型研究重量和主要尺寸值时的设定方法。
将相对于旋转的质量设为m，将从旋转轴至质点的距离设为r时，惯性矩I能够表示为I＝mr2。使用简易模型研究防振锤的设计时，如图4所示，相对于作为对象的点(接合部o和重心g)将防振锤一分为二，将分开后的重心设为两个质点A(质量m1、m3)和B(质量m2、m4)，考虑此时的惯性矩。将防振锤与防振锤线的接合部o点至A点的距离设为l1，将其至B点的距离设为l2。将防振锤的重心g点至A点的距离设为l3，将其至B点的距离设为l4。
此时的惯性矩I为
m1×l12+m2×l22
或m3×l32+m4×l42。
假设防振锤质量M1、M2为2.9kg、3.5kg。
M1(M2)＝m1+m2＝m3+m4。
此时，针对防振锤2，相对于接合部o点的惯性矩Io1的设计目标值为2.9kg×2800mm2＝8120kg·mm2。
相对于o点，将m1设为1.37kg时，m2为M1-m1＝1.53kg。
接着，决定至质点的距离l1、l2，使得m1×l12+m2×l22＝8120kg·mm2。
假设l1为72mm，l2为26mm，则
m1×l12+m2×l22≒8136.4kg·mm2。
因此，对于防振锤2的o点，通过调整各部分的长度和宽度的尺寸，使m1为1.37kg，m2为1.53kg，l1为72mm，l2为26mm左右，使其接近目标的惯性矩。
同样地，考虑相对于重心g点的惯性矩Ig1。
设计的目标值为2.9kg×2600mm2＝7540kg·mm2，但当m3我1.45kg、m4(＝m3，由于重心的原因)为1.45kg、l3为60mm、l4为40mm时，
计算值为m3×l32+m4×l42＝7540kg·mm2。
同样地，考虑防振锤3的Io2、Ig2。
作为同样考虑Io2、Ig2时的一个例子，将其与Io1、Ig1的值一同显示在图5的表1中。
以上说明了考虑过惯性矩后的防振锤2和防振锤3的设计方法，以下以防振锤2为例，参照图6显示确认所制成的架空线用减震器是否满足上述惯性矩的确认方法。
为了计算防振锤2的惯性矩Io1、Ig1，如上所述，必须使用局部质量m1、m2、m3以及m4(参照图4)的数值，这些局部质量的数值可如下获得。
(1)对防振锤2测定整体的质量M2。
(2)测定防振锤2的尺寸(长度和直径等)。
(3)根据上述(1)(2)的数据，计算防振锤2的密度D2。
(4)使用各部分的尺寸和密度D2，计算以防振锤线5与防振锤2的接合部o点(◎)为基准的各部分的局部体积V1、V2。
(5)根据局部体积V1、V2和密度D2，计算局部质量m1和m2。
(6)测定从接合部o点分别至质点A、质点B的距离l1、l2。
(7)作为以1处支撑并平衡防振锤2的位置，计算出重心g点(●)的位置。
(8)使用各部分的尺寸和密度D2，计算以重心g点(●)为基准的各部分的局部体积V3、V4。
(9)测定从重心g分别至质点A、质点B的距离l3、l4。
另外，形状复杂时和内部存有空洞时，首先计算(7)的重心g点(●)，相对于长度方向呈直角切断以便通过重心g点(●)，然后测定局部质量m3和m4，接着，相对于长度方向呈直角切断以便通过防振锤线5与防振锤2的接合部o点(◎)，测定局部质量m1和m2。如果使用3D计算机辅助设计系统(3DCAD)，则仅需整体的质量M2和尺寸的数据，就能够计算出惯性矩。
如上所述，通过计算局部质量m1、m2、m3以及m4，能够计算出防振锤2的惯性矩Io1和Ig1，防振锤3的惯性矩Io2和Ig2也能够同样地进行计算。
<防振锤线长度L1、L2的设定方法例>
与设计防振锤时同样地，使用如图7所示的简易模型来考虑防振锤线长度的设定。
将防振锤整体的质量设为M1、M2(kg)，将从防振锤线与固定线夹的接合部p点至防振锤线与防振锤的接合部o点的长度设为L1、L2，将从防振锤线与防振锤的接合部o点至防振锤的重心g点的长度设为l5(mm)。
此时，相对于p点的惯性矩Ip1、Ip2能够表示为
M1×(L1-lg1)2
或m2×(L2-lg2)2。
首先，考虑防振锤2。
将Ip1/M1的目标值设为20800mm2，将防振锤2的长度lg1设为15mm时，根据Ip1/M1＝(L1-lg1)2＝20800，L1的设计值为
L1＝√20800+lg1＝√20800+15≒159mm。
同样地，考虑防振锤3时，将Ip2/M2的目标值设为28300mm2，将防振锤3的长度lg2设为36mm时，L2的设计值为√28300+36≒204mm。
将此显示于图8的表2中。
<性能试验结果>
根据IEC(International Electrotechnical Commission，国际电工委员会)61897的7.11.2特性试验的方法，将实施例1的减震器安装在加振机上，在频率范围0.18/D～1.4/D(D：电线直径(m))内以固定线夹速度0.1m/s进行加振。此时，测定力F(N)、速度v(m/s)、力与速度之间的相位角φ。通过计算式P＝0.5×F×v×cosφ(P：耗电量(W))计算减震器消耗的电力P，其结果为，耗电量P相对于频率具有稳定的特性。
图9显示测定实施例1所涉及的三个试制品(样品No.1～No.3)时的耗电量的图。
此外，按照超出本实施例的设计方法的条件进行制作时，按照与IEC61897的7.11.2类似的条件(试制评估时的条件)即频率范围5～45Hz、1Hz间隔、振幅5～15Hz：±1mm、16～45Hz：±0.5mm进行评估，比较此时相对于频率的耗电量P。
图10中显示了比较图。
事例1是将所述条件5)中指定的数值增大约16～19％后制成的。
事例2是将所述条件1)与所述2)中指定的数值增加约26％和27％后制成的。
事例1尤其是在包含于微风振动的频率的30～40Hz的范围内降低了耗电量。
事例2的结果为，在30Hz至38Hz附近降低了耗电量，并且在40Hz处突起。
耗电量低的频率时不能抑制振动，在高频率时减震器侧的负载会增高，可能导致减震器损伤。
如此，在超出设计方法的条件下，难以实现在试验范围中表现稳定的性能。
相对于此，通过采用本实施例的方法，能够在较大的频率范围内获得平均的性能。
以上，根据本实施例的架空线用减震器，通过设为M1<M2、L1<L2，能够使两个防振锤2、3别具有不同的多个共振点，在较大的频率范围内获得振动抑制效果。
也就是说，单独考虑防振锤时，如图2所示，以固定线夹接合部附近为支点时的振动(共振点1、2)和以重心附近为支点时的振动(共振点3、4)中共有四个共振点。
根据试验推测，共振点1、2能够提高低频率的特性，共振点3、4能够提高高频率的特性。但是，共振点1、2位于接近的频率中，采用一个减震器时，共振点为三处左右。此外，试验中尚未确认各支点的正确位置。
在试制品的特性试验中可以看出，如图9所示，在峰值的频率附近设有共振点。
但是，各共振点会与振动相互影响，形成重叠的振动，因此很难正确说出各共振点为哪个频率。
而且，通过将质量的比M1：M2与长度的比L1：L2设为1：1.15～1.25，能够在架空线发生微风振动的频率范围内获得振动抑制效果。
如上所述，如果防振锤形状满足有关惯性矩的设计基准，则能够采用任意形状。
以下说明通过焊接、压缩、螺栓固定制作时的其他9种实施例。
(实施例2)
图11显示了实施例2，与实施例1不同，这是在制作中使防振锤23满足所述条件时的例子。
也就是说，防振锤23的制作方法如图所示，即将两个圆棒23b分别插入配置在圆盘的底座23a的直径方向上的孔中并进行焊接(参照焊接部23c)。
然后，将防振锤线(钢绞线)5的端部放入套筒6内进行压缩，然后将套筒6插入底座23a的中央的贯通孔中，将该突出端进行焊接(参照焊接部23d)，并将防振锤线5固定在防振锤23上。
(实施例3)
图12显示了实施例3，与实施例2同样地，这是在制作中使防振锤33满足所述条件时的例子。
也就是说，防振锤33的制作方法如图所示，即将两个圆棒33b分别插入配置在圆盘的底座33a的直径方向上的孔中并进行焊接(参照焊接部33c)。
然后，将防振锤线(钢绞线)5的端部放入套筒6内进行压缩，然后将套筒6插入底座33a的中央孔中，将其周围进行焊接(参照焊接部33d)，并将防振锤线5固定在防振锤33上。
(实施例4)
图13显示了实施例4，与实施例2同样地，这是在制作中使防振锤43满足所述条件时的例子。
也就是说，防振锤43的制作方法如图所示，即将两个圆棒43b对向配置并焊接在圆柱的底座43a的直径方向上的两侧(参照焊接部43c)。
然后，将防振锤线(钢绞线)5的端部放入套筒6内进行压缩，然后将套筒6插入底座43a的中央孔中，将其周围进行焊接(参照焊接部43d)，并将防振锤线5固定在防振锤43上。
(实施例5)
图14显示了实施例5，与实施例2同样地，这是在制作中使防振锤53满足所述条件时的例子。
也就是说，防振锤53的制作方法如图所示，即将圆棒53b通过开在圆柱的底座53a的直径方向上的贯通孔，并将两侧进行焊接(参照焊接部53c)，然后将圆棒53b弯曲加工成大致U形。
然后，将防振锤线(钢绞线)5的端部放入套筒6内进行压缩，然后将套筒6插入底座53a的中央孔中，将其周围进行焊接(参照焊接部53d)，并将防振锤线5固定在防振锤53上。
(实施例6)
图15显示了实施例6，与实施例2同样地，这是在制作中使防振锤63满足所述条件时的例子。
也就是说，防振锤63的制作方法如图所示，即将圆棒63b弯曲加工成大致U形。
然后，将防振锤线(钢绞线)5的端部放入套筒6进行压缩，然后将套筒6压入或焊接至开在大致U形的圆棒63b的中央处的孔中，将防振锤线5固定在防振锤63上。
(实施例7)
图16显示了实施例7，与实施例2同样地，这是在制作中使防振锤73满足所述条件时的例子。
也就是说，防振锤73的制作方法如图所示，即将大直径的圆筒73b焊接至圆柱的底座73a(参照焊接部73c)上。
然后，将防振锤线(钢绞线)5的端部放入套筒6内进行压缩，然后将套筒6压入底座73a中央的贯通孔中，将该突出端进行铆接(参照铆接部6a)，将防振锤线5固定在防振锤73上。
(实施例8)
图17显示了实施例8，与实施例2同样地，这是在制作中使防振锤83满足所述条件时的例子。
也就是说，防振锤83的制作方法如图所示，即将一对L形部件83a、83a接合而成。
然后，在L形部件83a、83a之间夹住防振锤线(钢绞线)5的端部，利用两组螺栓83e和螺母83f进行紧固，将防振锤线5固定在防振锤83上。
(实施例9)
图18显示了实施例9，与实施例2同样地，这是在制作中使防振锤93满足所述条件时的例子。
也就是说，防振锤93的制作方法如图所示，即将圆棒93b分别插入大致长方体的底座93a的两侧的贯通孔中，从上下方向压缩底座93a的两侧(参照压缩变形部93c)，将圆棒93b接合至底座93a。
然后，将防振锤线(钢绞线)5的端部插入底座93a中央的贯通孔中，从上下方向压缩底座93a的中央(参照压缩变形部93d)，将防振锤线5固定在防振锤93上。
(实施例10)
图19显示了实施例10，与实施例2同样地，这是在制作中使防振锤103满足所述条件时的例子。
也就是说，防振锤103如图所示，由吊钟状体103a而形成。
然后，将防振锤线(钢绞线)5的端部放入套筒6内进行压缩，然后通过吊钟状体103a的空洞部103b，将套筒6压入吊钟状体103a中央的贯通孔中，将该突出端进行铆接(参照铆接部6a)，将防振锤线5固定在防振锤103上。
以上实施例2～10中，说明了实施例1另一侧的防振锤23、33、43、53、63、73、83、93、103，实施例1中一侧的防振锤也具有相同的结构。
(改进例)
除了上述实施方式以外，当然可以对具体的细节构造等进行适当变更。

Claims (14)

1.一种架空线用减震器，其由固定在架空线上的固定线夹、两个防振锤、将其中一个防振锤与固定线夹进行连接的一根防振锤线、以及将所述固定线夹与另一个防振锤进行连接的另一根防振锤线构成，其特征在于，
所述防振锤由棒体、筒体或棒体与筒体的组合构成，
将所述一根防振锤线的所述固定线夹与所述一个防振锤之间的长度设为L1，将所述另一根防振锤线的所述固定线夹与所述另一个防振锤之间的长度设为L2，将所述一个防振锤的质量设为M1，将所述另一个防振锤的质量设为M2时，
M1<M2、L1<L2，
分别决定所述一个防振锤与所述另一个防振锤的质量和形状，使其分别满足：将以与所述一根防振锤线的接合部附近为支点的防振锤线弯曲方向上的所述一个防振锤的惯性矩设为Io1时，Io1(kg×mm2)/M1(kg)＝2700～3000(mm2)，
将以所述一个防振锤的重心附近为支点的防振锤线弯曲方向上的所述一个防振锤的惯性矩设为Ig1时，Ig1(kg×mm2)/M1(kg)＝2500～2700(mm2)，
将以与所述另一根防振锤线的接合部附近为支点的防振锤线弯曲方向上的所述另一个防振锤的惯性矩设为Io2时，Io2(kg×mm2)/M2(kg)＝5500～6100(mm2)，
将以所述另一个防振锤的重心附近为支点的防振锤线弯曲方向上的所述另一个防振锤的惯性矩设为Ig2时，Ig2(kg×mm2)/M2(kg)＝4300～4700(mm2)，
同时分别决定所述一根防振锤线和所述另一根防振锤线的长度，使其分别满足：将以所述一根防振锤线与所述固定线夹的接合部附近为支点的防振锤线弯曲方向上的所述一个防振锤的惯性矩设为Ip1时，Ip1(kg×mm2)/M1(kg)＝19800～21800(mm2)、
将以所述另一根防振锤线与所述固定线夹的接合部附近为支点的防振锤线弯曲方向上的所述另一个防振锤的惯性矩设为Ip2时，Ip2(kg×mm2)/M2(kg)＝26900～29700(mm2)。
2.根据权利要求1所述的架空线用减震器，其特征在于，将所述两个防振锤的所述质量的比M1：M2设为1:1.15～1.25，将所述一根防振锤线与所述另一根防振锤线的长度的比L1:L2设为1:1.15～1.25。
3.根据权利要求1所述的架空线用减震器，其特征在于，所述防振锤在与所述防振锤线接合的筒体的两侧具有棒体。
4.根据权利要求1所述的架空线用减震器，其特征在于，所述防振锤在中央处与所述防振锤线接合的圆盘上具有配置在其直径方向上的一对棒体。
5.根据权利要求1所述的架空线用减震器，其特征在于，所述防振锤将与所述防振锤线接合的套筒接合在圆盘的中央，具有配置在所述圆盘的直径方向上的一对棒体。
6.根据权利要求1所述的架空线用减震器，其特征在于，所述防振锤将与所述防振锤线接合的套筒接合在柱体的中央，在所述柱体的两侧具有棒体。
7.根据权利要求1所述的架空线用减震器，其特征在于，所述防振锤将与所述防振锤线接合的套筒接合在柱体的中央，具有在直径方向上贯通所述柱体并弯曲加工成大致U形的棒体。
8.根据权利要求1所述的架空线用减震器，其特征在于，所述防振锤将与所述防振锤线接合的套筒接合在弯曲加工成大致U形的棒体的中央处。
9.根据权利要求1所述的架空线用减震器，其特征在于，所述防振锤将筒体与柱体接合，并使与所述防振锤线接合的套筒通过所述筒体内接合至所述柱体的中央。
10.根据权利要求1所述的架空线用减震器，其特征在于，所述防振锤还可在一对L型部件之间夹住所述防振锤线的端部，并利用螺栓和螺母将所述一对L型部件拧紧接合。
11.根据权利要求1所述的架空线用减震器，其特征在于，所述防振锤在中央处与所述防振锤线接合的大致长方体上具有配置在其长度方向上的一对棒体。
12.根据权利要求1所述的架空线用减震器，其特征在于，所述防振锤将与所述防振锤线接合的套筒接合至吊钟状体的空洞部的中央。
13.一种架空线用减震器的设计方法，所述架空线用减震器由固定在架空线上的固定线夹、两个防振锤、将其中一个防振锤与固定线夹进行连接的一根防振锤线、以及将所述固定线夹与另一个防振锤进行连接的另一根防振锤线构成，其特征在于，
所述防振锤由棒体、筒体或棒体与筒体的组合构成，
将所述一根防振锤线的所述固定线夹与所述一个防振锤之间的长度设为L1，将所述另一根防振锤线的所述固定线夹与所述另一个防振锤之间的长度设为L2，将所述一个防振锤的质量设为M1，将所述另一个防振锤的质量设为M2时，
设计为M1<M2、L1<L2，
分别决定所述一个防振锤与所述另一个防振锤的质量和形状，使其分别满足：将以与所述一根防振锤线的接合部附近为支点的防振锤线弯曲方向上的所述一个防振锤的惯性矩设为Io1时，Io1(kg×mm2)/M1(kg)＝2700～3000(mm2)，
将以所述一个防振锤的重心附近为支点的防振锤线弯曲方向上的所述一个防振锤的惯性矩设为Ig1时，Ig1(kg×mm2)/M1(kg)＝2500～2700(mm2)，
将以与所述另一根防振锤线的接合部附近为支点的防振锤线弯曲方向上的所述另一个防振锤的惯性矩设为Io2时，Io2(kg×mm2)/M2(kg)＝5500～6100(mm2)，
将以所述另一个防振锤的重心附近为支点的防振锤线弯曲方向上的所述另一个防振锤的惯性矩设为Ig2时，Ig2(kg×mm2)/M2(kg)＝4300～4700(mm2)，
同时分别决定所述一根防振锤线和所述另一根防振锤线的长度，使其分别满足：将以所述一根防振锤线与所述固定线夹的接合部附近为支点的防振锤线弯曲方向上的所述一个防振锤的惯性矩设为Ip1时，Ip1(kg×mm2)/M1(kg)＝19800～21800(mm2)、
将以所述另一根防振锤线与所述固定线夹的接合部附近为支点的防振锤线弯曲方向上的所述另一个防振锤的惯性矩设为Ip2时，Ip2(kg×mm2)/M2(kg)＝26900～29700(mm2)。
14.根据权利要求13所述的架空线用减震器的设计方法，其特征在于，将所述两个防振锤的所述质量的比M1：M2设计为1：1.15～1.25，将所述一根防振锤线与所述另一根防振锤线的长度的比L1：L2设计为1：1.15～1.25。
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Families Citing this family (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN106410719B (zh) * 2016-09-12 2018-04-10 广东电网有限责任公司电力科学研究院 一种悬挂于输电线上的防振锤
CN111834968A (zh) * 2020-07-23 2020-10-27 上海交通大学 基于内共振原理的宽频俘能防振锤装置
CN113595004B (zh) * 2021-08-04 2022-08-26 山东光大线路器材有限公司 防振锤阻尼钢绞线结构参数的自适应匹配方法及其系统

Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3432610A (en) * 1967-01-14 1969-03-11 Salvi & Co Spa A Vibration dampers for suspended members
CN86204659U (zh) * 1986-09-26 1987-08-26 水利电力部华东电力设计院 架空线悬挂物释放装置
CN2295283Y (zh) * 1996-08-09 1998-10-21 杭州电力学校 组合型防振锤
CN2717082Y (zh) * 2004-03-17 2005-08-10 李谋祥 输电线路防振锤
CN201018244Y (zh) * 2007-02-27 2008-02-06 北京帕尔普线路器材有限公司 一种防振锤锤头与钢绞线的连接结构
CN201402953Y (zh) * 2009-04-22 2010-02-10 刘洋 预绞丝安装式防振锤
CN201766333U (zh) * 2010-06-21 2011-03-16 华北电网有限公司北京超高压公司 一种防松装置和防振锤
CN202014073U (zh) * 2011-03-30 2011-10-19 河南省电力公司济源供电公司 架空电线减振连接件

Family Cites Families (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
AUPQ879100A0 (en) * 2000-07-14 2000-08-10 Dulhunty Industries Pty Limited Vibration damper for overhead power lines
CN102210076A (zh) * 2009-08-20 2011-10-05 预制管线产品公司 多级响应振动阻尼器组件

Patent Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3432610A (en) * 1967-01-14 1969-03-11 Salvi & Co Spa A Vibration dampers for suspended members
CN86204659U (zh) * 1986-09-26 1987-08-26 水利电力部华东电力设计院 架空线悬挂物释放装置
CN2295283Y (zh) * 1996-08-09 1998-10-21 杭州电力学校 组合型防振锤
CN2717082Y (zh) * 2004-03-17 2005-08-10 李谋祥 输电线路防振锤
CN201018244Y (zh) * 2007-02-27 2008-02-06 北京帕尔普线路器材有限公司 一种防振锤锤头与钢绞线的连接结构
CN201402953Y (zh) * 2009-04-22 2010-02-10 刘洋 预绞丝安装式防振锤
CN201766333U (zh) * 2010-06-21 2011-03-16 华北电网有限公司北京超高压公司 一种防松装置和防振锤
CN202014073U (zh) * 2011-03-30 2011-10-19 河南省电力公司济源供电公司 架空电线减振连接件

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