CN105928326A - 带闪蒸器喷气增焓热泵真空冷冻干燥组合设备节能控制方法 - Google Patents

Abstract

本发明涉及一种带闪蒸器的喷气增焓热泵真空冷冻干燥组合设备节能控制方法，特点是控制系统的节能控制方法步骤为：根据食品干燥工艺要求确定干燥室加热隔板的加热介质的入口温度T1；根据组合设备干燥室的真空度要求以及组合设备运行过程中捕水器表面霜层厚度的变化，确定组合设备运行过程中捕水器的蒸发温度T4随运行时间t变化的函数式；根据不同捕水器的蒸发温度T4和冷凝器的冷凝温度T2，以制冷系统能效比最大为原则；根据捕水器的蒸发温度T4随运行时间变化的函数式，通过二级节流阀的开度调节及喷气增焓变频压缩机的转速调节来实现；根据函数式计算确定的闪蒸器制冷剂最佳中间温度T3，通过一级节流阀的开度调节来实现。其优点为：捕水器蒸发温度能够根据捕水器表面结霜厚度变化动态调整，实现了带闪蒸器喷气增焓制冷系统的运行节能，使其运行更加节能。

Description

带闪蒸器喷气增焓热泵真空冷冻干燥组合设备节能控制方法

技术领域

本发明涉及一种带闪蒸器喷气增焓热泵真空冷冻干燥组合设备节能控制方法。

背景技术

真空冷冻干燥设备干燥的食品相对其他干燥方法干燥的食品品质好，但加工过程中能耗大。真空冷冻干燥设备运行中，一方面被干燥食品中的水分升华需要大量的热量，另一方面，水分在捕水器中凝华需要大量的冷量。由于为真空冷冻干燥设备提供冷量的制冷系统在制冷的过程中，其冷凝器放出大量的热量，且这一热量大于食品干燥所需热量，因此，有研究者提出利用制冷系统冷凝器热量作为食品干燥热源的热泵真空冷冻干燥组合设备。组合设备在运行过程中的能耗主要是制冷系统能耗，要实现组合设备的节能，关键是在满足食品加工工艺参数如干燥室加热温度、真空度等要求下，尽可能提高制冷系统的蒸发温度。由于在一个干燥加工周期内食品干燥工艺是变化的，其所需的制冷量及蒸发温度是变化的，所需热量及加热温度也是变化的，如何协同控制成为组合设备节能的关键。同时，由于干燥室加热所需的温度一般在60℃左右，制冷系统蒸发温度在-40℃左右，制冷系统必须采用复叠式制冷、双级压缩制冷或喷气增焓制冷才能满足要求，但这也增加了组合设备的控制难度。

发明内容

本发明的目的是克服现有技术的不足而提供一种喷气增焓热泵真空冷冻干燥组合设备节能控制方法，其可以根据食品干燥工艺参数要求，调节干燥室供热温度及热量，进而确定冷凝器冷凝温度，根据真空度要求和捕水器结霜厚度，确定捕水器（也即蒸发器）最佳蒸发温度，根据冷凝器冷凝温度和捕水器蒸发温度，确定闪蒸器制冷剂最佳中间温度，并通过相应控制系统实现，实现组合设备运行节能。

为了达到上述目的，本发明是这样实现的，其是一种喷气增焓热泵真空冷冻干燥组合设备节能控制方法，其特征在于组合设备包括真空系统、喷气增焓变频压缩机、冷却水流量调节阀、旁通换热器、加热介质循环泵、冷凝器、干燥室加热隔板、闪蒸器、一级节流阀、二级节流阀、捕水器、控制系统、加热介质入口温度传感器、冷凝温度传感器、中间温度传感器及捕水器蒸发温度传感器；其中所述加热介质入口温度传感器感应进入干燥室加热隔板的加热介质的入口温度T1，冷凝温度传感器感应流出冷凝器的制冷剂的冷凝温度T2，中间温度传感器感应进入闪蒸器的制冷剂的中间温度T3，捕水器蒸发温度传感器感应进入捕水器的制冷剂的蒸发温度T4；所述控制系统的节能控制方法包括步骤如下：

（一）根据食品干燥工艺要求确定干燥室加热隔板的加热介质的入口温度T1，以此为控制对象通过调节冷却水流量调节阀的开度来实现，当实际温度大于设定值时，冷却水流量调节阀的开度加大，反之减小；

（二）根据组合设备干燥室的真空度要求以及组合设备运行过程中捕水器表面霜层厚度的变化，确定组合设备运行过程中捕水器的蒸发温度T4随运行时间t变化的函数式，以下是一种简化的计算方法：

（a）根据确定干燥室的真空度，得到捕水器的对应水蒸气凝华温度，捕水器的表面霜层温度必须低于此温度，此温度也即组合设备开始运行时捕水器的最高初始蒸发温度T41；

（b）根据捕水器的总捕水量和表面积，确定整个运行周期结束时捕水器表面结霜厚度d，得到运行周期结束时捕水器的最终蒸发温度T42，因此整个运行周期S时间内捕水器初始蒸发温度与最终蒸发温度的差

ΔT=T41-T42；

（c）因整个运行周期S时间内，单位时间升华水量不同，根据实际运行规律，其运行过程基本可以分为两个阶段，第一阶段在一半的运行时间内即0～0.5S，升华水量约为总水量的70%±10%，且单位时间升华量基本相同；在第二阶段余下的运行时间内也即0.5S～S，升华水量约为总水量的30%±±10%，单位时间升华量同样基本相同；如以平板型捕水器来计算，则第一阶段捕水器（11）的蒸发温度T4随运行时间t变化的函数式Ⅰ为T4= T41－1.4*（t/s）*ΔT，式Ⅰ中，，在第二阶段捕水器的蒸发温度T4随时间t变化的函数式Ⅱ为T4=T41－0.4ΔT-0.6*（t/s）*ΔT,式Ⅱ中，，考虑到给蒸发温度一定安全余量，实际蒸发温度T4可在上述计算值的基础上降低2～3℃；

（三）根据不同捕水器的蒸发温度T4和冷凝器的冷凝温度T2，以制冷系统能效比最大为原则，通过实验得到闪蒸器最佳的制冷剂温度T3，并通过回归方法得到闪蒸器的最佳制冷剂的制冷剂温度T3随捕水器的蒸发温度T4和冷凝器的冷凝温度T2变化的函数式Ⅲ；

（四）根据捕水器的蒸发温度T4随运行时间变化的函数式Ⅰ及函数式(Ⅱ)，通过二级节流阀的开度调节及喷气增焓变频压缩机的转速调节来实现，当捕水器的蒸发温度T4实际值高于计算值时，喷气增焓变频压缩机的转速提高，二级节流阀的开度相应减小，当实际值低于计算值时，喷气增焓变频压缩机的转速降低，二级节流阀的开度相应加大；

（五）根据函数式Ⅲ计算确定的闪蒸器制冷剂最佳中间温度T3，通过一级节流阀的开度调节来实现，当闪蒸器制冷剂最佳中间温度T3实际值高于计算值时，一级节流阀的开度相应减小，当实际值低于计算值时，一级节流阀的开度相应加大。

本发明与现有技术相比的优点为：热泵真空冷冻干燥组合设备在一个完整的干燥加工周期中，捕水器蒸发温度能够根据捕水器表面结霜厚度变化动态调整，实现了带闪蒸器喷气增焓制冷系统的运行节能，使得带闪蒸器喷气增焓热泵真空冷冻干燥组合设备运行更加节能。

附图说明

图1是本发明的系统原理图。

具体实施方式

下面详细描述本发明的实施例，所述实施例的示例在附图中示出。下面通过参考附图描述的实施例是示例性的，仅用于解释本发明，而不能理解为对本发明的限制。

如图1所示，其是一种带闪蒸器喷气增焓热泵真空冷冻干燥组合设备节能控制方法，组合设备包括真空系统1、喷气增焓变频压缩机2、冷却水流量调节阀3、旁通换热器4、加热介质循环泵5、冷凝器6、干燥室加热隔板7、闪蒸器8、一级节流阀9、二级节流阀10、捕水器11、控制系统12、加热介质入口温度传感器13、冷凝温度传感器14、中间温度传感器15及捕水器蒸发温度传感器16；其中所述喷气增焓变频压缩机2的制冷剂出口与旁通换热器4的制冷剂入口连通，所述旁通换热器4的制冷剂出口与冷凝器6的制冷剂入口连通，所述冷凝器6的制冷剂出口通过一级节流阀9与闪蒸器8的制冷剂入口连通，所述闪蒸器8的制冷剂气体出口与喷气增焓变频压缩机2的制冷剂制冷剂中间回气口连通，闪蒸器8的制冷剂液体出口通过二级节流阀10与捕水器11的制冷剂入口连通，捕水器11的制冷剂出口与喷气增焓变频压缩机2的制冷剂入口连通；所述加热介质循环泵5与干燥室加热隔板7串联，冷凝器6对加热介质加热，被加热后的加热介质流入到干燥室加热隔板7中对干燥室中物料进行加热；所述冷却水流量调节阀3可调节旁通换热器4的制冷剂出口温度，所述真空系统1对干燥室进行抽真空，捕水器11捕集来自干燥室的水份；所述加热介质入口温度传感器13感应流入干燥室加热隔板7的加热介质的入口温度T1，冷凝温度传感器14感应流出冷凝器6的制冷剂的冷凝温度T2，中间温度传感器15感应进入闪蒸器8的制冷剂的中间温度T3，捕水器蒸发温度传感器16感应进入捕水器11的制冷剂的蒸发温度T4，所述控制系统12的节能控制方法包括步骤如下：

（一）根据食品干燥工艺要求确定干燥室加热隔板7的加热介质的温度T1，以此为控制对象通过调节冷却水流量调节阀3的开度来实现，当实际温度大于设定值时，冷却水流量调节阀3的开度加大，反之减小；

（二）根据组合设备干燥室的真空度要求以及组合设备运行过程中捕水器11表面霜层厚度的变化，确定组合设备运行过程中捕水器11蒸发温度T4随运行时间t变化的函数式，因组合设备在一个运行周期内，单位时间内升华的水量不同，按照传热学理论进行计算较为复杂，以下是一种简化的计算方法：

（a）根据确定干燥室的真空度，得到捕水器11的对应水蒸气凝华温度，捕水器11的表面霜层温度必须低于此温度，此温度也即组合设备开始运行时捕水器11的最高初始蒸发温度T41；

（b）根据捕水器11的总捕水量和表面积，确定整个运行周期结束时捕水器表面结霜厚度d，得到运行周期结束时捕水器11的最终蒸发温度T42，因此整个运行周期S时间内捕水器11初始蒸发温度与最终蒸发温度的差

ΔT=T41-T42；

（c）因整个运行周期S时间内，单位时间升华水量不同，根据实际运行规律，其运行过程基本可以分为两个阶段，第一阶段在一半的运行时间内即0～0.5S，升华水量约为总水量的70%±10%，且单位时间升华量基本相同；在第二阶段余下的运行时间内也即0.5S～S，升华水量约为总水量的30%±10%，单位时间升华量同样基本相同；如以平板型捕水器来计算，则第一阶段捕水器的蒸发温度T4随运行时间t变化的函数式Ⅰ为T4= T41－1.4*（t/s）*ΔT，式Ⅰ中，，在第二阶段捕水器（11）的蒸发温度T4随时间t变化的函数式Ⅱ为T4=T41－0.4ΔT-0.6*（t/s）*ΔT,式Ⅱ中，。考虑到给蒸发温度一定安全余量，实际蒸发温度T4可在上述计算值的基础上降低2～3℃；

（三）根据不同捕水器11的蒸发温度T4和冷凝器6的冷凝温度T2，以制冷系统能效比最大为原则，通过实验得到对应的闪蒸器8的制冷剂最佳中间温度T3，并通过回归方法得到闪蒸器8的制冷剂最佳中间温度T3随捕水器11的蒸发温度T4和冷凝温度T2变化的函数式Ⅲ；

（四）根据捕水器11的蒸发温度T4随运行时间变化的函数式Ⅰ及函数式Ⅱ，通过二级节流阀10的开度调节及喷气增焓变频压缩机2的转速调节来实现，当捕水器11的蒸发温度T4实际值高于计算值时，喷气增焓变频压缩机2的转速提高，二级节流阀10的开度相应减小，当实际值低于计算值时，喷气增焓变频压缩机2的转速降低，二级节流阀10的开度相应加大；

（五）根据函数式Ⅲ计算确定的闪蒸器8的制冷剂最佳中间温度T3，通过一级节流阀9的开度调节来实现，当闪蒸器8的制冷剂最佳中间温度T3实际值高于计算值时，一级节流阀9的开度相应减小，当实际值低于计算值时，一级节流阀9的开度相应加大。

尽管已经示出和描述了本发明的实施例，本领域的普通技术人员可以理解：在不脱离本发明的原理和宗旨的情况下可以对这些实施例进行多种变化、修改、替换及变形，本发明的范围由权利要求及其等同物限定。

Claims (1)

1.一种带闪蒸器的喷气增焓热泵真空冷冻干燥组合设备节能控制方法，其特征在于组合设备包括真空系统（1）、喷气增焓变频压缩机（2）、冷却水流量调节阀（3）、旁通换热器（4）、加热介质循环泵（5）、冷凝器（6）、干燥室加热隔板（7）、闪蒸器（8）、一级节流阀（9）、二级节流阀（10）、捕水器（11）、控制系统（12）、加热介质入口温度传感器（13）、冷凝温度传感器（14）、中间温度传感器（15）及捕水器蒸发温度传感器（16）；其中所述加热介质入口温度传感器（13）感应进入干燥室加热隔板（7）的加热介质的入口温度T1，冷凝温度传感器（14）感应流出冷凝器（6）的制冷剂的冷凝温度T2，中间温度传感器（15）感应进入闪蒸器（8）的制冷剂中间温度T3，捕水器蒸发温度传感器（16）感应进入捕水器（11）的制冷剂的蒸发温度T4；所述控制系统（12）的节能控制方法包括步骤如下：

（一）根据食品干燥工艺要求确定干燥室加热隔板（7）的加热介质的入口温度T1，以此为控制对象通过调节冷却水流量调节阀（3）的开度来实现，当实际温度大于设定值时，冷却水流量调节阀（3）的开度加大，反之减小；

（二）根据组合设备干燥室的真空度要求以及组合设备运行过程中捕水器（11）表面霜层厚度的变化，确定组合设备运行过程中捕水器（11）的蒸发温度T4随运行时间t变化的函数式，以下是一种简化的计算方法：

（a）根据确定干燥室的真空度，得到捕水器（11）的对应水蒸气凝华温度，捕水器（11）的表面霜层温度必须低于此温度，此温度也即组合设备开始运行时捕水器（11）的初始蒸发温度T41；

（b）根据捕水器（11）的总捕水量和表面积，确定整个运行周期结束时捕水器（11）表面结霜厚度d，得到运行周期结束时捕水器（11）的最终蒸发温度T42，因此整个运行周期S时间内捕水器（11）初始蒸发温度与最终蒸发温度的温差ΔT=T41-T42；

（c）因整个运行周期S时间内，单位时间升华水量不同，根据实际运行规律，其运行过程基本可以分为两个阶段，第一阶段在一半的运行时间内即0～0.5S，升华水量约为总水量的70%±10%，且单位时间升华量基本相同；在第二阶段余下的运行时间内也即0.5S～S，升华水量约为总水量的30%±±10%，单位时间升华量同样基本相同；如以平板型捕水器来计算，则第一阶段捕水器（11）的蒸发温度T4随运行时间t变化的函数式Ⅰ为T4= T41－1.4*（t/s）*ΔT，式Ⅰ中，，在第二阶段捕水器（11）的蒸发温度T4随时间t变化的函数式Ⅱ为T4= T41－0.4ΔT-0.6*（t/s）*ΔT,式Ⅱ中，，考虑到给蒸发温度一定安全余量，实际蒸发温度T4可在上述计算值的基础上降低2～3℃；

（三）根据不同捕水器（11）的蒸发温度T4和冷凝器（6）的冷凝温度T2，以制冷系统能效比最大为原则，通过实验得到闪蒸器（8）最佳的制冷剂温度T3，并通过回归方法得到闪蒸器（8）的制冷剂最佳温度T3随捕水器（11）的蒸发温度T4和冷凝器（6）的冷凝温度T2变化的函数式Ⅲ；

（四）根据捕水器（11）的蒸发温度T4随运行时间变化的函数式Ⅰ及函数式Ⅱ，通过二级节流阀（10）的开度调节及喷气增焓变频压缩机（2）的转速调节来实现，当捕水器（11）的蒸发温度T4实际值高于计算值时，喷气增焓变频压缩机（2）的转速提高，二级节流阀（10）的开度相应减小，当实际值低于计算值时，喷气增焓变频压缩机（2）的转速降低，二级节流阀（10）的开度相应加大；

（五）根据函数式Ⅲ计算确定的闪蒸器（8）制冷剂最佳中间温度T3，通过一级节流阀（9）的开度调节来实现，当闪蒸器（8）制冷剂最佳中间温度T3实际值高于计算值时，一级节流阀（9）的开度相应减小，当实际值低于计算值时，一级节流阀（9）的开度相应加大。