CN105909182A - 一种高压管汇强度失效的判定方法 - Google Patents
一种高压管汇强度失效的判定方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN105909182A CN105909182A CN201610367067.8A CN201610367067A CN105909182A CN 105909182 A CN105909182 A CN 105909182A CN 201610367067 A CN201610367067 A CN 201610367067A CN 105909182 A CN105909182 A CN 105909182A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- high pressure
- pipe joint
- pressure pipe
- wall thickness
- detection
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 24
- 238000001514 detection method Methods 0.000 claims abstract description 44
- 238000005452 bending Methods 0.000 claims description 8
- 239000013590 bulk material Substances 0.000 claims description 3
- 238000012360 testing method Methods 0.000 abstract description 16
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 abstract description 4
- 238000006731 degradation reaction Methods 0.000 abstract description 4
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 abstract description 3
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 10
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 9
- 239000004576 sand Substances 0.000 description 7
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 5
- 230000003628 erosive effect Effects 0.000 description 4
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 4
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 3
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 3
- ZRALSGWEFCBTJO-UHFFFAOYSA-N Guanidine Chemical compound NC(N)=N ZRALSGWEFCBTJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 2
- 238000001802 infusion Methods 0.000 description 2
- 239000003208 petroleum Substances 0.000 description 2
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 2
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 2
- 238000004064 recycling Methods 0.000 description 2
- CHJJGSNFBQVOTG-UHFFFAOYSA-N N-methyl-guanidine Natural products CNC(N)=N CHJJGSNFBQVOTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000000205 computational method Methods 0.000 description 1
- SWSQBOPZIKWTGO-UHFFFAOYSA-N dimethylaminoamidine Natural products CN(C)C(N)=N SWSQBOPZIKWTGO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 230000000505 pernicious effect Effects 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E21—EARTH OR ROCK DRILLING; MINING
- E21B—EARTH OR ROCK DRILLING; OBTAINING OIL, GAS, WATER, SOLUBLE OR MELTABLE MATERIALS OR A SLURRY OF MINERALS FROM WELLS
- E21B17/00—Drilling rods or pipes; Flexible drill strings; Kellies; Drill collars; Sucker rods; Cables; Casings; Tubings
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N19/00—Investigating materials by mechanical methods
Landscapes
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Mining & Mineral Resources (AREA)
- Geology (AREA)
- Immunology (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Biochemistry (AREA)
- Pathology (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Health & Medical Sciences (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Geochemistry & Mineralogy (AREA)
- Investigating Strength Of Materials By Application Of Mechanical Stress (AREA)
Abstract
本发明涉及一种高压管汇强度失效的判定方法，在高压管汇内壁应力危险截面处规定的检测区域，沿圆周方向取4点进行检测；通过超声波壁厚测量仪检测高压管汇内壁应力危险截面的壁厚值；步骤二中检测到的壁厚值不超过使用极限壁厚值，建议予以报废处置，否则认为强度有效。该发明主要适用于油气井压裂、测试用高压管汇的强度计算、使用和检测中，为高压管汇的使用、降级使用、强度判定与检测提供了方法，极大地提高了在服役高压管汇的使用效率及破损预测能力，节约了投入成本，实用性强，有效解决了现有油气井压裂、测试用高压管汇强度失效的判定、预测及检测技术问题，防止了高压管汇因强度失效而继续使用所产生的风险和事故。
Description
技术领域
本发明涉及一种高压管汇强度失效的判定方法，主要适用于油气井压裂、测试用105MPa和70MPa高压管汇的强度计算、使用及检测中。
背景技术
随着油气田储层改造规模的扩大，油气田储层改造施工呈现“大排量、高泵压、高砂比”典型特征，尤其是，油气井大规模体积压裂施工、地面排液测试时，大排量、高砂比高速注入的压裂液和返排液对地面高压管汇产生很高的冲击压力和交变载荷，致使高压管汇内壁产生较大的磨损，从而导致高压管汇壁厚减薄、强度降低。随着使用年限的增长，高压管汇就无法满足105MPa及以上的高压承压能力，若未能有效判定或预测正在使用的高压管汇的强度失效性或可靠性，势必危及人员、设备安全，甚至造成人员伤亡、火灾、爆炸等恶性事故。
据国内油气现场和高压管汇制造厂家调研，目前国内石油行业还没有形成有效的高压管汇强度计算及失效分析方法，并且对于使用过的高压管汇的检测还没有统一的依据和标准，因此，为适应石油行业的现场需求，减少高压管汇破损事故，提高高压管汇的利用率，降低高压管汇投资和更换成本，提出了一种高压管汇强度失效的判定方法。
发明内容
为了减少高压管汇破损事故，提高高压管汇的利用率，降低高压管汇投资，本发明提供一种高压管汇强度失效的判定方法，解决现有油气井压裂、测试用高压管汇强度失效的判定，有效的判定高压管汇的安全问题，提高了高压管汇的利用率。
本发明采用的技术方案为：
一种高压管汇强度失效的判定方法，具体步骤为：
步骤一 在高压管汇内壁应力危险截面处规定的检测区域，沿圆周方向取4点进行检测；
步骤二 通过超声波壁厚测量仪检测高压管汇内壁应力危险截面的壁厚值；
步骤三 步骤二中检测到的壁厚值不超过使用极限壁厚值，建议予以报废处置，否则认为强度有效。
所述的高压管汇为高压直管或活动弯头。
所述高压管汇为异性整体接头或单向阀。
所述的异性整体接头含T型四通、十字型四通、L型四通。
所述步骤一中，在检测区域，沿圆周方向取4点进行检测；具体如下：
假设管汇长度为mm，应检测管汇危险截面数量为，需进行选定点位置的壁厚检测；如果检测的选定点的壁厚值均大于使用极限壁厚值，高压刚性直管强度富裕，可继续使用；如果检测的选定点中至少有1个点的壁厚值不大于使用极限壁厚值，高压刚性直管强度失效，建议报废处置。
所述的检测区域为逐级检测时沿管汇长度方向确定检测截面间距50mm，每个截面作为一个检测区域的危险截面。
所述的高压管汇本体材料抗拉强度：其数值=≥870MPa。
所述检测区域为高压活动弯头外弧、弯曲段与直管联结部位，沿圆周方向取4点位置进行壁厚检测。
所述高压管汇的高压范围为70~105MPa。
本发明的有益效果为：
本发明以“高压管汇使用极限壁厚”作为判定指标，根据下述判定准则对高压管汇强度失效进行判定和检测。
本发明为高压管汇的首次使用、降级使用与评价提供了分析方法，对提高高压管汇的使用效率、重复利用率以及节约高压管汇的成本具有重大的经济效益。为高压管汇的制造单位、使用技术人员提供了力学参考数据，有利于高压管汇加工制造、使用的规范性和有效性，具有较大的社会效益。现场应用效果显良好，实用性强。
具体实施方式
实施例1：
为了减少高压管汇破损事故，提高高压管汇的利用率，降低高压管汇投资，本发明提供一种高压管汇强度失效的判定方法，解决现有油气井压裂、测试用高压管汇强度失效的判定，有效的判定高压管汇的安全问题，提高了高压管汇的利用率。
一种高压管汇强度失效的判定方法，具体步骤为：
步骤一 在高压管汇内壁应力危险截面处规定的检测区域，沿圆周方向取4点进行检测；
步骤二 通过超声波壁厚测量仪检测高压管汇内壁应力危险截面的壁厚值；
步骤三 步骤二中检测到的壁厚值不超过使用极限壁厚值，建议予以报废处置，否则认为强度有效。
本发明中，a）判定准则：
管汇使用壁厚＞管汇使用极限壁厚，强度富裕，可继续使用；
管汇使用壁厚≤管汇使用极限壁厚，强度失效，建议报废处置。
上述高压管汇强度失效的判定准则遵循如下力学理论和方法：
高压管汇件管体Mises屈服极限状态的应力可采用线弹性应力公式进行计算。根据APISpec 5C3、弹性力学厚壁筒理论、材料力学第四强度理论、弯曲应力与扭转应力计算公式计算高压管汇使用极限壁厚。计算方法如下：
在一定内压、外压、轴向力、弯矩和扭矩联合作用下，高压管汇等效应力为：
（1）
式中，
其中，—高压管汇Mises等效应力，MPa；—高压管汇径向应力，MPa；—高压管汇环向应力，MPa；—高压管汇轴向应力，MPa；—高压管汇弯曲应力，MPa；—高压管汇剪应力，MPa；—高压管汇所受内压，MPa；—高压管汇所受外压，MPa；—高压管汇所受弯矩，N.m；—高压管汇所受扭矩，N.m；—高压管汇所受轴向力，kN；—高压管汇外径，m；—高压管汇内径，m；—高压管汇横截面积，m2；—高压管汇弯曲时的惯性矩，m4；—高压管汇扭转时的极惯性矩，m4；—高压管汇半径，m。
上式（1）无弯曲和扭转作用时，等效应力最大值总是出现在管体内表面。在有弯曲作用时（），式（1）应进行4次校核，如内表面和外表面、分别为正值和负值的每个点上各1次。
高压管汇应力安全系数为：
（2）
式中，高压管汇管材屈服强度，MPa。
将外径替换为，通过联合式（1）和式（2）即可得出在内压、外压、轴向力、弯矩及扭矩载荷联合作用下高压管汇的壁厚值为：
（3）
根据经验分析，高压管汇作为力学构件，由于流体冲蚀作用而导致管汇壁厚减薄、强度降低，可以确定管汇内壁冲蚀最严重的位置为应力危险点（或应力危险截面）。在给定的载荷作用下，在压裂、测试、排液工况安全系数范围（）内，可以通过式（3）理论计算管汇内壁处（）应力危险点（或应力危险截面）对应的壁厚值，该壁厚值即为管汇使用极限壁厚。
通过逐级检测高压管汇内壁应力危险点（或应力危险截面）对应的壁厚值，再依据a)判定准则即可判定、预测高压管汇强度的失效性。
本发明主要适用于油气井压裂、测试用高压管汇的强度计算和使用分析中。以下将结合实施例对本发明作进一步详细阐述，说明本发明的效果，但不作为对本发明的限定。
本发明适用于油气井压裂、测试用高压管汇的强度计算、使用和检测中，为高压管汇的使用、降级使用、强度判定与检测提供了方法，极大地提高了在服役高压管汇的使用效率及破损预测能力，节约了投入成本，现场应用效果良好，实用性强，有效解决了现有油气井压裂、测试用高压管汇强度失效的判定问题，防止了高压管汇因强度失效而继续使用所产生的风险和事故。
实施例2：
基于实施例1的基础上，本实施例中，所述的高压管汇为高压直管或活动弯头。
所述高压管汇还可以是异性整体接头或单向阀。
所述的异性整体接头含T型四通、十字型四通、L型四通。
所述步骤一中，在检测区域，沿圆周方向取4点进行检测；具体如下：
假设管汇长度为mm，应检测管汇危险截面数量为，需进行选定点位置的壁厚检测；如果检测的选定点的壁厚值均大于使用极限壁厚值，高压刚性直管强度富裕，可继续使用；如果检测的选定点中至少有1个点的壁厚值不大于使用极限壁厚值，高压刚性直管强度失效，建议报废处置。
所述的检测区域为逐级检测时沿管汇长度方向确定检测截面间距50mm，每个截面作为一个检测区域的危险截面。
所述高压管汇的高压范围为70~105MPa。
所述的高压管汇本体材料抗拉强度：其数值=≥870MPa。
所述检测区域为高压活动弯头外弧、弯曲段与直管联结部位，沿圆周方向取4点位置进行壁厚检测。
本发明以“高压管汇使用极限壁厚”作为判定指标，根据下述判定准则对高压管汇强度失效进行判定。
本发明为高压管汇的首次使用、降级使用与评价提供了分析方法，对提高高压管汇的使用效率、重复利用率以及节约高压管汇的成本具有重大的经济效益。为高压管汇的制造单位、使用技术人员提供了力学参考数据，有利于高压管汇加工制造、使用的规范性和有效性，具有较大的社会效益。现场应用效果显良好，实用性强。
1. 根据施工井地层破裂压力、压裂层井深、管柱结构、泵注排量及液体类型与性能等因素，计算确定施工最高井口泵压，据此确定合适的压力级别、尺寸规格（含内径、壁厚）的高压管汇。
2. 压裂、测试施工前，将泵车、高压管汇以及井口装置连接。
3. 压裂、测试施工时，根据施工排量、携砂压裂液性能（砂比、黏度等）、高压管汇管材等因素，预测计算高压管汇内壁最大冲蚀量。根据高压管汇施工泵压、轴向力、弯矩等载荷，在压裂、测试工况最小安全系数前提下，通过理论壁厚计算公式(3)计算高压管汇最大冲蚀部位的使用极限壁厚值。
4. 压裂、测试结束后，将泵车、高压管汇以及井口装置拆卸，利用高压管汇应力危险截面处的壁厚检测方法对高压管汇危险截面进行逐级检测，确定高压管汇内壁应力危险截面的壁厚值。
5. 根据高压管汇强度失效判定准则，判定和评价经压裂、测试施工后该高压管汇能否继续使用，以保证高压管汇后续使用的可靠性和有效性。
实施例3：
基于上述实施例的基础上，本实施例中，本发明对苏里格气田一口苏54-27-111HX井开展了压裂高压管汇强度失效分析工作，通过本发明对该井压裂高压管汇进行了强度失效判定，指导了现场压裂作业和后续使用。
苏54-27-111HX井压裂施工时泵注排量2.8m3/min，环空绊注排量1.0m3/min，压裂液采用砂比为30%（砂浓度492kg/m3）的胍胶压裂液，预测计算最高井口泵压94.5MPa，考虑到砂液冲蚀效应选用连接高压管汇规格型号为3″-1502高压直管和活动弯头，管汇钢材选择35CrMo。
3″-150235CrMo高压直管、活动弯头使用极限壁厚计算值如表1所示。苏54-27-111HX井压裂施工后对3″-150235CrMo高压直管、活动弯头按照b)检测方法对管汇应力危险截面的壁厚值进行了检测，检测结果为3″-150235CrMo高压直管和活动弯头应力危险截面选定点的最小壁厚值分别为10.35mm和9.98mm。根据高压管汇强度失效a）判定准则，认为3″-150235CrMo高压直管应力危险截面选定点的最小壁厚值10.35mm，大于使用极限壁厚9.61mm，强度富裕，可继续使用；3″-150235CrMo高压活动弯头应力危险截面选定点的最小壁厚值9.98mm，小于使用极限壁厚10.67mm，强度失效，建议报废处置。可见，本发明应用方便，效果良好。
表1 3″-1502 35CrMo高压直管、活动弯头使用极限壁厚计算表
| 名称 | 规格型 | 额定压 | 内 | 出厂壁 | 出厂最 | 极限安 | 使用极限 |
| 直管 | 3″-1502 | 105 | 69. | ≥12.0 | 1.95 | 1.58 | 9.61 |
| 活动弯 | 3″-1502 | 105 | 69. | ≥13.46 | 2.10 | 1.70 | 10.67 |
一种高压管汇强度失效的判定方法的成功应用，有效解决了苏54-27-111HX井压裂用高压管汇强度失效的判定问题，防止了高压管汇因强度失效而继续使用所产生的风险和事故。
本实施例没有详细叙述的部件和结构属本行业的公知部件和常用结构或常用手段，这里不再赘述。
Claims (9)
1.一种高压管汇强度失效的判定方法，其特征在于：具体步骤为：
步骤一 在高压管汇内壁应力危险截面处规定的检测区域，沿圆周方向取4点进行检测；
步骤二 通过超声波壁厚测量仪检测高压管汇内壁应力危险截面的壁厚值；
步骤三 步骤二中检测到的壁厚值不超过使用极限壁厚值，建议予以报废处置，否则认为强度有效。
2.根据权利要求1所述的一种高压管汇强度失效的判定方法，其特征在于：所述的高压管汇为高压直管或活动弯头。
3.根据权利要求1所述的一种高压管汇强度失效的判定方法，其特征在于：所述高压管汇为异性整体接头或单向阀。
4.根据权利要求3所述的一种高压管汇强度失效的判定方法，其特征在于：所述的异性整体接头含T型四通、十字型四通、L型四通。
5.根据权利要求1所述的一种高压管汇强度失效的判定方法，其特征在于：所述步骤一中，在检测区域，沿圆周方向取4点进行检测；具体如下：
假设管汇长度为mm，应检测管汇危险截面数量为，需进行选定点位置的壁厚检测；如果检测的选定点的壁厚值均大于使用极限壁厚值，高压刚性直管强度富裕，可继续使用；如果检测的选定点中至少有1个点的壁厚值不大于使用极限壁厚值，高压刚性直管强度失效，建议报废处置。
6.根据权利要求1所述的一种高压管汇强度失效的判定方法，其特征在于：所述的检测区域为逐级检测时沿管汇长度方向确定检测截面间距50mm，每个截面作为一个检测区域的危险截面。
7.根据权利要求1所述的一种高压管汇强度失效的判定方法，其特征在于：所述的高压管汇本体材料抗拉强度：其数值=≥870MPa。
8.根据权利要求2所述的一种高压管汇强度失效的判定方法，其特征在于：所述检测区域为高压活动弯头外弧、弯曲段与直管联结部位，沿圆周方向取4点位置进行壁厚检测。
9.根据权利要求1所述的一种高压管汇强度失效的判定方法，其特征在于：所述高压管汇的高压范围为70~105MPa。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN201610367067.8A CN105909182A (zh) | 2016-05-30 | 2016-05-30 | 一种高压管汇强度失效的判定方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN201610367067.8A CN105909182A (zh) | 2016-05-30 | 2016-05-30 | 一种高压管汇强度失效的判定方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN105909182A true CN105909182A (zh) | 2016-08-31 |
Family
ID=56741771
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN201610367067.8A Pending CN105909182A (zh) | 2016-05-30 | 2016-05-30 | 一种高压管汇强度失效的判定方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN105909182A (zh) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN113624171A (zh) * | 2021-07-03 | 2021-11-09 | 荆州市世纪派创石油机械检测有限公司 | 一种高压管汇元件壁厚测量系统及方法 |
| CN114112759A (zh) * | 2020-09-01 | 2022-03-01 | 中国石油化工股份有限公司 | 冲蚀磨损实验设备 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN201828402U (zh) * | 2010-10-14 | 2011-05-11 | 中国石油大学(北京) | 一种管汇检测装置 |
| CN201867392U (zh) * | 2010-11-08 | 2011-06-15 | 中国石油大学(北京) | 一种管件内检测装置 |
| CN103868984A (zh) * | 2014-03-20 | 2014-06-18 | 中国石油大学(北京) | 地面高压管汇内表面损伤检测装置 |
| CN105320994A (zh) * | 2014-07-30 | 2016-02-10 | 中国石油天然气集团公司 | 一种油气管道安全评估的方法和装置 |
-
2016
- 2016-05-30 CN CN201610367067.8A patent/CN105909182A/zh active Pending
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN201828402U (zh) * | 2010-10-14 | 2011-05-11 | 中国石油大学(北京) | 一种管汇检测装置 |
| CN201867392U (zh) * | 2010-11-08 | 2011-06-15 | 中国石油大学(北京) | 一种管件内检测装置 |
| CN103868984A (zh) * | 2014-03-20 | 2014-06-18 | 中国石油大学(北京) | 地面高压管汇内表面损伤检测装置 |
| CN105320994A (zh) * | 2014-07-30 | 2016-02-10 | 中国石油天然气集团公司 | 一种油气管道安全评估的方法和装置 |
Non-Patent Citations (2)
| Title |
|---|
| 孙秉才等: "高压对高压管汇冲蚀磨损的影响", 《润滑与密封》 * |
| 张永虎等: "石油高压管汇缺陷检测方法分析", 《管道技术与设备》 * |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN114112759A (zh) * | 2020-09-01 | 2022-03-01 | 中国石油化工股份有限公司 | 冲蚀磨损实验设备 |
| CN113624171A (zh) * | 2021-07-03 | 2021-11-09 | 荆州市世纪派创石油机械检测有限公司 | 一种高压管汇元件壁厚测量系统及方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN110765505B (zh) | 一种含表面划伤复合凹陷油气管道极限内压的预测方法 | |
| Chen et al. | Effect of the Y/T on the burst pressure for corroded pipelines with high strength | |
| CN104807966A (zh) | 一种管廊管道剩余强度与剩余寿命计算方法 | |
| CN105909182A (zh) | 一种高压管汇强度失效的判定方法 | |
| RU2650022C1 (ru) | Способ формообразующего накатывания соединительной части трубы для подачи текучей среды и указанная труба | |
| CN106568665A (zh) | 一种高强度管道土壤应力腐蚀开裂评价方法 | |
| Long et al. | Failure analysis of the 13Cr valve cage of tubing pump used in an oilfield | |
| Zhou et al. | Model error assessment of burst capacity models for defect-free pipes | |
| CN103594130B (zh) | 一种防止核电站压力管道快速断裂的方法 | |
| CN103245565A (zh) | 一种一级地区高钢级输气管道高强度水压试验方法 | |
| Liu et al. | Failure analysis of oil tubes containing corrosion defects based on finite element method | |
| CN110806191A (zh) | 基于应变监测的环焊缝缺陷管道安全评定方法 | |
| CN112347414A (zh) | 一种单缺陷弯管极限内压计算方法 | |
| CN106503303B (zh) | 一种复合材料增强金属管道设计压力计算方法 | |
| CN103835937A (zh) | 一种模块化柱塞泵液力端 | |
| Guo et al. | Exploration and practice of integrated control technology for tubing and sucker rod lopsided wearing in directional well | |
| CN114707270A (zh) | 一种基于管材塑性失效准则的油气井管柱强度设计方法 | |
| Taraevskyy | Key factors determining state of metal pipe during operation of main oil and gas pipeline | |
| Zhang et al. | Fracture failure analysis of type HL sucker rod in H2S-CO2 environment | |
| He et al. | Research on the Development, Testing, and Evaluation of the Dual-Opening Anti-Blowout Oil Draining Device | |
| CN204532788U (zh) | 一种注聚泵泵阀故障诊断系统 | |
| Zhou et al. | Physicochemical and Vibration Analysis of Christmas Tree Four-Way Flange Failure under Fracturing Process | |
| Shimosakon et al. | Centrifugal winding method of high pressure FRP pipes design method of oil-well pipes | |
| Makhutov et al. | Strength of trunk pipelines with critical damages | |
| CN211175850U (zh) | 大口径超高压活动弯头 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| C06 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| C10 | Entry into substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| RJ01 | Rejection of invention patent application after publication |
Application publication date: 20160831 |
|
| RJ01 | Rejection of invention patent application after publication |