CN105603203A - 一种提高Mn18Cr18N钢热加工性能的方法 - Google Patents

一种提高Mn18Cr18N钢热加工性能的方法 Download PDF

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Abstract

一种提高Mn18Cr18N钢热加工性能的方法，属于冶金技术领域，具体包括步骤为：(1)配料：按质量比，电渣重熔预熔渣：稀土氧化物＝(2～5)：1，混匀均匀后，干燥；(2)电渣重熔准备阶段：通入氮气，称取原料；(3)电渣重熔；(4)电渣重熔结束阶段；通过还原剂将电渣重熔稀土渣中的稀土氧化物还原成稀土单质，通过扩散作用进入钢液中，稀土与钢中的硫反应生成了稀土硫化物，降低钢中硫元素的含量，可以消除硫元素在钢中的偏聚，减轻钢的“热脆”性，且稀土硫化物夹杂以及稀土氧硫化物夹杂的形貌成细小的球形，可以提高Mn18Cr18N钢的力学性能。

Description

一种提高Mn18Cr18N钢热加工性能的方法
技术领域
本发明属于冶金技术领域，特别涉及一种提高Mn18Cr18N钢热加工性能的方法。
背景技术
Mn18Cr18N高氮奥氏体不锈钢因其具有无磁性、较高的塑性、韧性和良好的抗应力腐蚀能力，被用作为汽轮发电机组转子的护环钢。但Mn18Cr18N的可锻温度区间窄，高温变形抗力较大，往往在水压机上进行倒棱和镦粗时很容易产生裂纹，严重影响着护环钢生产的成品率，造成资源的严重浪费。因此在保持Mn18Cr18N其他优异性能的前提下，改善Mn18Cr18N高氮奥氏体不锈钢的塑性和韧性，对提高护环钢的成品率，提高资源的利用效率具有重要的意义。
在文献“Mn18Cr18高氮钢热加工工艺的研究”锻压技术,2009,34(1)中提到，通过对Mn18Cr18高氮钢的热拉伸实验发现，Mn18Cr18高氮钢在高温断裂主要发生在具有夹杂物和脆弱的晶界处。S元素是造成钢“热脆”的重要元素，S元素在晶界的偏聚是造成钢件“热脆”的重要因素。在文献“EffectofGrainSizeonDynamicRecrystallizationandHot-DuctilityBehaviorsinHigh-NitrogenCrMnAusteniticStainlessSteel”MetallurgicalandMaterialsTransactionA,2014,45(8)中通过实验研究高氮奥氏体不锈钢发现，当试样的晶粒尺寸越小时，试样越难发生断裂，试样的断面收缩率和延伸率越高，因此细化晶粒能显著改善Mn18Cr18钢的力学性能。
稀土具有深度净化钢液、变质夹杂物，能改善夹杂物的存在形态、微合金化和细化组织晶粒等作用。在文献“稀土元素在钢中作用机理与研究现状”湖南有色金属,2015,31(2)中提到稀土在钢中能有细化晶粒的作用。因此能够很好的改善钢的力学性能。在文献“稀土元素在新一代高强韧钢中的作用和应用前景”中国稀土学报,2004,22(1)中指出，稀土元素在钢中可以深度降低氧和硫元素的含量，降低磷、硫等低熔点元素的有害作用。在“稀土在钢中的作用”书中提到通过检测硫元素和稀土元素在高速钢晶界上的偏聚情况后发现。当硫元素的含量仅为0.002％时，在晶界上的偏聚仍然十分的明显。在稀土元素Ce的含量为0.03-0.05％时，奥氏体晶界的硫元素消失。文献“铈对1Cr17不锈钢夹杂物影响”稀土,2010,31(2)中说明，加入稀土元素铈后，夹杂物由不规则状逐渐过渡到球状，并且使夹杂物的平均颗粒直径变小，提高了钢的机械性能。
由前人的研究发现钢中加入稀土后，钢的性能有较大的提高。因此在Mn18Cr18N钢中加入稀土，可以提高Mn18Cr18N钢的热加工性能。
发明内容
针对Mn18Cr18N护环钢在水压机上进行倒棱和镦粗时容易产生裂纹的问题，本发明提供一种提高Mn18Cr18N钢热加工性能的方法。
一种提高Mn18Cr18N钢热加工性能的方法，包括以下步骤：
步骤1，配料：
按质量比，电渣重熔预熔渣：稀土氧化物＝(2～5)：1，混匀均匀，配制成电渣重熔稀土渣后，干燥；稀土氧化物为Ce2O3或La2O3；
步骤2，电渣重熔准备阶段：
(1)在电渣炉中，放置自耗电极、结晶器和引弧剂；其中，自耗电极材质为Mn18Cr18N钢；
(2)采用氮气保护装置，将氮气通入结晶器中，去除结晶器内的空气；
(3)称取电渣重熔稀土渣的质量，按照经验公式(Ⅰ)进行配置：
式中，G渣为电渣重熔稀土渣的质量，kg；D结为结晶器内径，m；
(4)称取还原剂的质量，按照公式(Ⅱ)进行配置：
G还原剂＝(5～20)×10-3G渣(Ⅱ)
式中，G渣为电渣重熔稀土渣的质量，kg；G还原剂为还原剂的质量，kg；
步骤3，电渣重熔：
(1)在引弧剂周围放入100～150g电渣重熔稀土渣，在35～50V的炉口电压下，下降电极进行引弧；
(2)引弧完毕后，再向结晶器内加入剩余的电渣重熔稀土渣；当液态渣池形成之后，向渣池中添加还原剂；还原剂的添加步骤为：自耗电极每熔化5～10mm，加入2.5～10g还原剂；
步骤4，电渣重熔结束阶段：
当剩余的自耗电极的高度为100～150mm时，停止熔炼，并继续通入氮气2～3h。
所述的步骤1中，电渣重熔预熔渣成分，按质量百分含量为：CaF2为50～55％，CaO为18～25％，Al2O3为20～25％，MgO为3～7％；
所述的步骤1中，电渣重熔稀土渣干燥的过程为：在650～750℃下，保温3～8h，随炉缓慢冷却；去除电渣重熔稀土渣内的自由水和结合水，减轻钢中的吸氢和增氧。
所述的步骤2(1)中，自耗电极成分，按质量百分数为：Mn为17.5～20.0％，Cr为17.5～20.0％，N≥0.47％，Si≤0.08％，其余为Fe；引弧剂的主要成分为CaF2和TiO2，CaF2和TiO2的质量百分比为1：(1～3)；结晶器和引弧剂放置在底水箱上。
所述的步骤2(2)和步骤4中，氮气的流量值均为(50～100)D结，单位为L/min；当0.5m＜D结≤2m时，氮气的流量值为(50～70)D结，单位为L/min；当0＜D结≤0.5m时，氮气的流量值为(70～100)D结，单位为L/min。
所述的步骤3(2)中，液态渣池形成之后，自耗电极均匀熔化。
所述的步骤3(2)中，添加的还原剂为Al、SiCa、SiCaBa、SiAlCaBa或SiAlCaBaSr中的一种或几种。
在电渣重熔冶炼Mn18Cr18N钢过程中，向冶炼的渣系中加入稀土氧化物，将稀土元素从电渣重熔稀土渣中还原进入金属熔池中，其还原的原理如下：
3M+(Re2O3)＝2[Re]+3(MO)
2[Re]+3[O2-]＝(Re2O3)；2[Re]+3[S2-]＝(Re2S3)
2[Re]+2[O2-]+[S2-]＝(Re2O2S)
其中M表示金属Al、Si、Ca、Ba、Sr；MO表示金属氧化物Al2O3、SiO2、CaO、BaO、SrO；[Re]表示钢中的稀土元素Ce、La，[S2-]表示钢中的S元素，(Re2O3)表示钢中稀土氧化物夹杂Ce2O3、La2O3，(Re2S3)表示钢中稀土硫化物夹杂Ce2S3、La2S3，(Re2O2S)表示钢中稀土氧硫化物夹杂物Ce2O2S、La2O2S。
本发明的一种提高Mn18Cr18N钢热加工性能的方法，与现有技术相比，的有益效果为：
通过还原剂将电渣重熔稀土渣中的稀土氧化物还原成稀土单质，通过扩散作用进入钢液中，稀土与钢中的硫反应生成了稀土硫化物，降低钢中硫元素的含量，可以消除硫元素在钢中的偏聚，减轻钢的“热脆”性。并且稀土硫化物夹杂以及稀土氧硫化物夹杂的形貌成细小的球形，可以提高Mn18Cr18N钢的力学性能。
附图说明
图1为本发明实施例的提高Mn18Cr18N钢热加工性能的方法的示意图；其中，1-氮气瓶及流量控制装置，2-气体保护罩，3-自耗电极，4-渣池，5-熔池；
图2为本发明实施例中Gleeble热模拟实验的拉伸试样尺寸。
具体实施方式
本发明实施例中的电渣重熔预熔渣成分，按质量百分比为：CaF2为50～55％，CaO为18～25％，Al2O3为20～25％，MgO为3～7％；稀土氧化物为Ce2O3、La2O3；采用的结晶器炉口尺寸为170mm；自耗电极的直径为90mm；采用的还原剂为Al、SiCa、SiCaBa、SiAlCaBa和SiAlCaBaSr；检测稀土元素Ce和La的方法为NACIS/CH083:2013；Gleeble热模拟实验机为Gleeble-2000，Gleeble热模拟实验的拉伸试样尺寸如图2所示。
本发明实施例的提高Mn18Cr18N钢热加工性能的方法的示意图如图1所示。
实施例1
一种提高Mn18Cr18N钢热加工性能的方法，包括以下步骤：
步骤1，配料：
按质量比，电渣重熔预熔渣：稀土氧化物＝4：1，混匀均匀，配制成电渣重熔稀土渣后，干燥；稀土氧化物为Ce2O3；干燥过程为：在650℃下，保温8h，随炉缓慢冷却；
步骤2，电渣重熔准备阶段：
(1)在电渣炉中，放置自耗电极、结晶器和引弧剂；其中，自耗电极材质为Mn18Cr18N钢；
(2)采用氮气保护装置，通入结晶器中，去除结晶器内的空气，其中，氮气的流量为15L/min；
(3)称取电渣重熔稀土渣的质量为8kg，按照经验公式(Ⅰ)进行配置：
(4)称取还原剂的质量为80g，按照公式(Ⅱ)进行配置：
步骤3，电渣重熔：
(1)在引弧剂周围放入100g电渣重熔稀土渣，在35～50V的炉口电压下，下降电极进行引弧；
(2)引弧完毕后，再向结晶器内加入剩余的电渣重熔稀土渣；当液态渣池形成之后，向渣池中添加还原剂；其中，添加的还原剂为SiCa，还原剂的添加步骤为：自耗电极每熔化5mm，加入2.5g还原剂；
步骤4，电渣重熔结束阶段：
当剩余的自耗电极的高度为150mm时，停止熔炼，并继续通入氮气2h，其中氮气的流量为15L/min。
实施例2
一种提高Mn18Cr18N钢热加工性能的方法，包括以下步骤：
步骤1，配料：
按质量比，电渣重熔预熔渣：稀土氧化物＝4：1，混匀均匀，配制成电渣重熔稀土渣后，干燥；稀土氧化物为Ce2O3；干燥过程为：在750℃下，保温3h，随炉缓慢冷却；
步骤2，电渣重熔准备阶段：
(1)在电渣炉中，放置自耗电极、结晶器和引弧剂；其中，自耗电极材质为Mn18Cr18N钢；
(2)采用氮气保护装置，通入结晶器中，去除结晶器内的空气，其中，氮气的流量为10L/min；
(3)称取电渣重熔稀土渣的质量为8kg，按照经验公式(Ⅰ)进行配置：
(4)称取还原剂的质量为40g，按照公式(Ⅱ)进行配置：
步骤3，电渣重熔：
(1)在引弧剂周围放入150g电渣重熔稀土渣，在35～50V的炉口电压下，下降电极进行引弧；
(2)引弧完毕后，再向结晶器内加入剩余的电渣重熔稀土渣；当液态渣池形成之后，向渣池中添加还原剂；其中，添加的还原剂为SiCa和Al，质量比为SiCa：Al＝1:1，还原剂的添加步骤为：自耗电极每熔化10mm，加入2.5g还原剂；
步骤4，电渣重熔结束阶段：
当剩余的自耗电极的高度为140mm时，停止熔炼，并继续通入氮气3h，其中氮气的流量为10L/min。
实施例3
一种提高Mn18Cr18N钢热加工性能的方法，包括以下步骤：
步骤1，配料：
按质量比，电渣重熔预熔渣：稀土氧化物＝3：1，混匀均匀，配制成电渣重熔稀土渣8kg后，干燥；稀土氧化物为La2O3；干燥过程为：在700℃下，保温4h，随炉缓慢冷却；
步骤2，电渣重熔准备阶段：
(1)在电渣炉中，放置自耗电极、结晶器和引弧剂；其中，自耗电极材质为Mn18Cr18N钢；
(2)采用氮气保护装置，通入结晶器中，去除结晶器内的空气，其中，氮气的流量为10L/min；
(3)称取电渣重熔稀土渣的质量为6kg，按照经验公式(Ⅰ)进行配置：
(4)称取还原剂的质量为80g，按照公式(Ⅱ)进行配置：
步骤3，电渣重熔：
(1)在引弧剂周围放入120g电渣重熔稀土渣，在35～50V的炉口电压下，下降电极进行引弧；
(2)引弧完毕后，再向结晶器内加入剩余的电渣重熔稀土渣；当液态渣池形成之后，向渣池中添加还原剂；其中，添加的还原剂为SiCa和SiAlCaBaSr，质量比为SiCa：SiAlCaBaSr＝2:1，还原剂的添加步骤为：自耗电极每熔化10mm，加入5g还原剂；
步骤4，电渣重熔结束阶段：
当剩余的自耗电极的高度为130mm时，停止熔炼，并继续通入氮气2h，其中氮气的流量为10L/min。
实施例4
一种提高Mn18Cr18N钢热加工性能的方法，包括以下步骤：
步骤1，配料：
按质量比，电渣重熔预熔渣：稀土氧化物＝5：1，混匀均匀，配制成电渣重熔稀土渣后，干燥；稀土氧化物为Ce2O3；干燥过程为：在680℃下，保温6h，随炉缓慢冷却；
步骤2，电渣重熔准备阶段：
(1)在电渣炉中，放置自耗电极、结晶器和引弧剂；其中，自耗电极材质为Mn18Cr18N钢；
(2)采用氮气保护装置，通入结晶器中，去除结晶器内的空气，其中，氮气的流量为15L/min；
(3)称取电渣重熔稀土渣的质量为8kg，按照经验公式(Ⅰ)进行配置：
(4)称取还原剂的质量为80g，按照公式(Ⅱ)进行配置：
步骤3，电渣重熔：
(1)在引弧剂周围放入140g电渣重熔稀土渣，在35～50V的炉口电压下，下降电极进行引弧；
(2)引弧完毕后，再向结晶器内加入剩余的电渣重熔稀土渣；当液态渣池形成之后，向渣池中添加还原剂；其中，添加的还原剂为Al，还原剂的添加步骤为：自耗电极每熔化5mm，加入10g还原剂；
步骤4，电渣重熔结束阶段：
当剩余的自耗电极的高度为100mm时，停止熔炼，并继续通入氮气3h，其中氮气的流量为15L/min。
实施例5
一种提高Mn18Cr18N钢热加工性能的方法，包括以下步骤：
步骤1，配料：
按质量比，电渣重熔预熔渣：稀土氧化物＝2：1，混匀均匀，配制成电渣重熔稀土渣后，干燥；稀土氧化物为Ce2O3；干燥过程为：在720℃下，保温5h，随炉缓慢冷却；
步骤2，电渣重熔准备阶段：
(1)在电渣炉中，放置自耗电极、结晶器和引弧剂；其中，自耗电极材质为Mn18Cr18N钢；
(2)采用氮气保护装置，通入结晶器中，去除结晶器内的空气，其中，氮气的流量为8L/min；
(3)称取电渣重熔稀土渣的质量为8kg，按照经验公式(Ⅰ)进行配置：
(4)称取还原剂的质量为160g，按照公式(Ⅱ)进行配置：
步骤3，电渣重熔：
(1)在引弧剂周围放入110g电渣重熔稀土渣，在35～50V的炉口电压下，下降电极进行引弧；
(2)引弧完毕后，再向结晶器内加入剩余的电渣重熔稀土渣；当液态渣池形成之后，向渣池中添加还原剂；其中，添加的还原剂为Al和SiCaBa，质量比为Al：SiCaBa＝1:2还原剂的添加步骤为：自耗电极每熔化8mm，加入8g还原剂；
步骤4，电渣重熔结束阶段：
当剩余的自耗电极的高度为150mm时，停止熔炼，并继续通入氮气2h，其中氮气的流量为12L/min。
实施例6
一种提高Mn18Cr18N钢热加工性能的方法，包括以下步骤：
步骤1，配料：
按质量比，电渣重熔预熔渣：稀土氧化物＝3：1，混匀均匀，配制成电渣重熔稀土渣后，干燥；稀土氧化物为Ce2O3；干燥过程为：在700℃下，保温7h，随炉缓慢冷却；
步骤2，电渣重熔准备阶段：
(1)在电渣炉中，放置自耗电极、结晶器和引弧剂；其中，自耗电极材质为Mn18Cr18N钢；
(2)采用氮气保护装置，通入结晶器中，去除结晶器内的空气，其中，氮气的流量为10L/min；
(3)称取电渣重熔稀土渣的质量为8kg，按照经验公式(Ⅰ)进行配置：
(4)称取还原剂的质量为60g，按照公式(Ⅱ)进行配置：
步骤3，电渣重熔：
(1)在引弧剂周围放入130g电渣重熔稀土渣，在35～50V的炉口电压下，下降电极进行引弧；
(2)引弧完毕后，再向结晶器内加入剩余的电渣重熔稀土渣；当液态渣池形成之后，向渣池中添加还原剂；其中，添加的还原剂为SiCaBa，还原剂的添加步骤为：自耗电极每熔化6mm，加入3g还原剂；
步骤4，电渣重熔结束阶段：
当剩余的自耗电极的高度为130mm时，停止熔炼，并继续通入氮气2h，其中氮气的流量为12L/min。
实施例7
一种提高Mn18Cr18N钢热加工性能的方法，包括以下步骤：
步骤1，配料：
按质量比，电渣重熔预熔渣：稀土氧化物＝5：1，混匀均匀，配制成电渣重熔稀土渣后，干燥；稀土氧化物为Ce2O3；干燥过程为：在750℃下，保温4h，随炉缓慢冷却；
步骤2，电渣重熔准备阶段：
(1)在电渣炉中，放置自耗电极、结晶器和引弧剂；其中，自耗电极材质为Mn18Cr18N钢；
(2)采用氮气保护装置，通入结晶器中，去除结晶器内的空气，其中，氮气的流量为8L/min；
(3)称取电渣重熔稀土渣的质量为8kg，按照经验公式(Ⅰ)进行配置：
(4)称取还原剂的质量为100g，按照公式(Ⅱ)进行配置：
步骤3，电渣重熔：
(1)在引弧剂周围放入150g电渣重熔稀土渣，在35～50V的炉口电压下，下降电极进行引弧；
(2)引弧完毕后，再向结晶器内加入剩余的电渣重熔稀土渣；当液态渣池形成之后，向渣池中添加还原剂；其中，添加的还原剂为SiCaBaSr，还原剂的添加步骤为：自耗电极每熔化7mm，加入10g还原剂；
步骤4，电渣重熔结束阶段：
当剩余的自耗电极的高度为140mm时，停止熔炼，并继续通入氮气3h，其中氮气的流量为8L/min。
对比例1
一种提高Mn18Cr18N钢热加工性能的方法，包括以下步骤：
步骤1，配料：
按质量比，电渣重熔预熔渣：稀土氧化物＝4：1，混匀均匀，配制成电渣重熔稀土渣后，干燥；稀土氧化物为Ce2O3；干燥过程为：在680℃下，保温8h，随炉缓慢冷却；
步骤2，电渣重熔准备阶段：
(1)在电渣炉中，放置自耗电极、结晶器和引弧剂；其中，自耗电极材质为Mn18Cr18N钢；
(2)采用氮气保护装置，通入结晶器中，去除结晶器内的空气，其中，氮气的流量为12L/min；
(3)称取电渣重熔稀土渣的质量为8kg，按照经验公式(Ⅰ)进行配置：
步骤3，电渣重熔：
(1)在引弧剂周围放入100g电渣重熔稀土渣，在35～50V的炉口电压下，下降电极进行引弧；
(2)引弧完毕后，再向结晶器内加入剩余的电渣重熔稀土渣；
步骤4，电渣重熔结束阶段：
当剩余的自耗电极的高度为120mm时，停止熔炼，并继续通入氮气2h，其中氮气的流量为12L/min。
对比例2
一种提高Mn18Cr18N钢热加工性能的方法，包括以下步骤：
步骤1，配料：
称取8kg的电渣重熔预熔渣，进行干燥；干燥过程为：在680℃下，保温8h，随炉缓慢冷却；
步骤2，电渣重熔准备阶段：
(1)在电渣炉中，放置自耗电极、结晶器和引弧剂；其中，自耗电极材质为Mn18Cr18N钢；
(2)采用氮气保护装置，通入结晶器中，去除结晶器内的空气，其中，氮气的流量为12L/min；
步骤3，电渣重熔：
(1)在引弧剂周围放入100g电渣重熔预熔渣，在35～50V的炉口电压下，下降电极进行引弧；
(2)引弧完毕后，再向结晶器内加入剩余的电渣重熔预熔渣；
步骤4，电渣重熔结束阶段：
当剩余的自耗电极的高度为120mm时，停止熔炼，并继续通入氮气2h，其中氮气的流量为12L/min。
实施例1～实施例7和对比例1～对比例2中，冶炼结束后，均将钢锭切头去尾，根据Gleeble-2000热模拟试验机标准，采用线切割和车床，将电渣钢锭加工成直径为10mm，长度为110mm的拉伸试样，并对试样进行Gleeble热拉伸实验。
对实施例1～实施例7冶炼后的铸锭进行稀土元素检测，稀土元素含量如表1所示；
表1实施例1～实施例7铸锭中稀土元素的含量
实施例1～实施例7和对比例1～对比例2进行Gleeble热拉伸实验后，实验结果如表2所示：
表2热拉伸实验后试样的性能
通过稀土检测和Gleeble热拉伸实验可知，当稀土元素加入后，Mn18Cr18N钢的抗拉强度有所降低，但端面收缩率有较大的提高。特别是当稀土元素加入的质量百分比为0.0068％后，钢的断面收缩率从32.76％升高至65.43％。可见加入稀土元素后，Mn18Cr18N钢的韧性有了很大的提高。

Claims (6)

1.一种提高Mn18Cr18N钢热加工性能的方法，其特征在于，包括以下步骤：
步骤1，配料：
按质量比，电渣重熔预熔渣：稀土氧化物＝(2～5)：1，混匀均匀，配制成电渣重熔稀土渣后，干燥；稀土氧化物为Ce2O3或La2O3；
步骤2，电渣重熔准备阶段：
(1)在电渣炉中，放置自耗电极、结晶器和引弧剂；其中，自耗电极材质为Mn18Cr18N钢；
(2)采用氮气保护装置，将氮气通入结晶器中，去除结晶器内的空气；
(3)称取电渣重熔稀土渣的质量，按照经验公式(Ⅰ)进行配置：
式中，G渣为电渣重熔稀土渣的质量，kg；D结为结晶器内径，m；
(4)称取还原剂的质量，按照公式(Ⅱ)进行配置：
G还原剂＝(5～20)×10-3G渣(Ⅱ)
式中，G渣为电渣重熔稀土渣的质量，kg；G还原剂为还原剂的质量，kg；
步骤3，电渣重熔：
(1)在引弧剂周围放入100～150g电渣重熔稀土渣，在35～50V的炉口电压下，下降电极进行引弧；
(2)引弧完毕后，再向结晶器内加入剩余的电渣重熔稀土渣；当液态渣池形成之后，向渣池中添加还原剂；还原剂的添加步骤为：自耗电极每熔化5～10mm，加入2.5～10g还原剂；
步骤4，电渣重熔结束阶段：
当剩余的自耗电极的高度为100～150mm时，停止熔炼，并继续通入氮气2～3h。
2.根据权利要求1所述的提高Mn18Cr18N钢热加工性能的方法，其特征在于：所述的步骤1中，电渣重熔预熔渣成分，按质量百分含量为：CaF2为50～55％，CaO为18～25％，Al2O3为20～25％，MgO为3～7％。
3.根据权利要求1所述的提高Mn18Cr18N钢热加工性能的方法，其特征在于：所述的步骤1中，电渣重熔稀土渣干燥的过程为：在650～750℃下，保温3～8h，随炉缓慢冷却。
4.根据权利要求1所述的提高Mn18Cr18N钢热加工性能的方法，其特征在于：所述的步骤2(1)中，自耗电极成分，按质量百分数为：Mn为17.5～20.0％，Cr为17.5～20.0％，N≥0.47％，Si≤0.08％，其余为Fe；引弧剂的主要成分为CaF2和TiO2，CaF2和TiO2的质量百分比为1：(1～3)；结晶器和引弧剂放置在底水箱上。
5.根据权利要求1所述的提高Mn18Cr18N钢热加工性能的方法，其特征在于：所述的步骤2(2)和步骤4中，氮气的流量值均为(50～100)D结，单位为L/min；当0.5m＜D结≤2m时，氮气的流量值为(50～70)D结，单位为L/min；当0＜D结≤0.5m时，氮气的流量值为(70～100)D结，单位为L/min。
6.根据权利要求1所述的提高Mn18Cr18N钢热加工性能的方法，其特征在于：所述的步骤3(2)中，添加的还原剂为Al、SiCa、SiCaBa、SiAlCaBa或SiAlCaBaSr中的一种或几种。
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