CN105562645A - 采用离心铸造制备圆筒型铜铁双合金复合铸件的方法 - Google Patents

采用离心铸造制备圆筒型铜铁双合金复合铸件的方法 Download PDF

Info

Publication number
CN105562645A
CN105562645A CN201510960485.3A CN201510960485A CN105562645A CN 105562645 A CN105562645 A CN 105562645A CN 201510960485 A CN201510960485 A CN 201510960485A CN 105562645 A CN105562645 A CN 105562645A
Authority
CN
China
Prior art keywords
copper
iron
liquid
centrifugal
casting
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
CN201510960485.3A
Other languages
English (en)
Other versions
CN105562645B (zh
Inventor
朱东阁
朱雁南
朱晓南
韩家金
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Individual
Original Assignee
Individual
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Individual filed Critical Individual
Priority to CN201510960485.3A priority Critical patent/CN105562645B/zh
Publication of CN105562645A publication Critical patent/CN105562645A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN105562645B publication Critical patent/CN105562645B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D13/00—Centrifugal casting; Casting by using centrifugal force
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D19/00—Casting in, on, or around objects which form part of the product
    • B22D19/16—Casting in, on, or around objects which form part of the product for making compound objects cast of two or more different metals, e.g. for making rolls for rolling mills

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Mold Materials And Core Materials (AREA)

Abstract

一种采用离心铸造制备圆筒型铜铁双合金复合铸件的方法，属于铸造技术领域，按以下步骤进行：（1）准备铁合金材料，熔炼制成铁液待用；？（2）准备铜合金材料，熔炼制成铜液待用；（3）在离心机内放置离心模，启动离心机，浇入铁液并加入防氧化剂，通水对离心模冷却；（4）浇入铜液，继续离心至铁液和铜液全部凝固，获得圆筒型铜铁双合金复合铸件。本发明铸件制成螺母或轴套等零件，外层钢结构强韧，内层铜的工作性能良好，在做抗拉强度试验时，断裂处不在铜铁两种合金的结合处；相比于全铜材质的螺母成本大幅降低，具有良好的应用前景。

Description

采用离心铸造制备圆筒型铜铁双合金复合铸件的方法
技术领域
本发明属于铸造技术领域，特别涉及一种采用离心铸造制备圆筒型铜铁双合金复合铸件的方法。
背景技术
在现有各类机械设备中的螺母、轴套均采用单一铜合金材质，如采用ZCuAl9Mn2、ZCuSn6Zn6Pb3、ZCuZn26Al3Mn3等成本太高，如何在单一铜合金单材质的基础上改变成工作层仍为铜合金，外层为钢铁合金的双金属复合材料，即保留铜合金的所有使用性能，又提高整体零件的机械强度，同时大量节约有色金属降低制造成本。
铜/铁双金属复合材料现有的板材或带材均采用焊接的工艺制备，由于铜合金与钢铁的热膨胀和溶点等物理性质及氧化的不同，极易在复合表面有疏松，夹渣及微裂纹，复合不牢。不易制成大型零件。所以，目前在金属加工领域，铸造技术领域没有铜/铁双合金复合的圆筒形的双合金铸件，如铜铁复合双合金螺母、轴套等。
发明内容
本发明的目的是提供一种采用离心铸造制备圆筒型铜铁双合金复合铸件的方法，通过铜合金熔炼和铁合金熔炼两种金属液先后浇入旋转的离心机模内，在离心力的作用下，制成性能良好的圆筒形铜铁双合金铸件。
本发明的方法按以下步骤进行：
1、准备铁合金材料，熔炼制成铁液待用；所述的铁液的选用成分与牌号为HT200、HT250、HT300、HT350、QT400-15、QT500-7、ZG310-570、ZG270-500或ZG35CrMo合金的成分相同；
2、准备铜合金材料，熔炼制成铜液待用；所述的铜液的选用成分与牌号为ZCuSn5Pn5Z5、ZCuSn6Zn6Pn3、ZCuSn10Pb5、ZCuAl9Mn2、ZCuAl10Fe3、ZCuAl9Fe4Ni4Mn2、ZCuAl8Mn13Fe3、ZCuZn25Al6Fe3Mn3、ZCuZn26Al4Fe3Mn3或ZCuZn24Al5Fe2Mn2铜合金的成分相同；
3、在离心机内放置预热至180±10℃离心模，启动离心机，调整转速为300~1200rpm，向离心模浇入温度为1350~1550℃的铁液；当进入离心模的铁液占全部铁液总重量1/4~1/3时，开始向离心模内加入防氧化剂，同时通水对离心模外表面进行冷却，当全部铁液浇入完毕后停止加入防氧化剂，并继续离心20~300s；此时防氧化剂在离心作用下覆盖在铁液内表面，铁液形成圆筒型；
4、向离心模中浇入温度为980~1200℃的铜液，铜液在离心作用下位于圆筒状铁液形成圆筒型，防氧化剂受离心力作用从铜液和铁液之间离开，继续离心至铁液和铜液全部凝固，获得圆筒型铜铁双合金复合铸件。
上述的离心模的材质选用20CrMo或30CrMo钢，并且离心模表面涂覆耐火涂料，所述的耐火涂料为锆粉涂料或石墨涂料，在离心模表面涂覆耐火涂料时，预先将离心模预热至90~200℃。
上述的防氧化剂选用脱水硼砂，防氧化剂的用量按覆盖在铁液内表面时，每平方米铁液表面覆盖有2.7~5kg防氧化剂。
上述方法中，加入的铜液的重量为铜液和铁液总重量的10~45%。
上述的圆筒型铜铁双合金复合铸件由外层铁合金和内层铜合金构成，其中内层铜合金的径向厚度为2~100mm。
上述方法获得的圆筒型铜铁双合金复合铸件加热到860~920℃保温2~12小时，再随炉冷却至温度低于400℃出炉，完成退火处理，以消除应力和细化金属晶体颗粒，提高机械性能；然后用于加工成零件；经退火处理后的圆筒型铜铁双合金复合铸件的铁铜结合处的抗拉强度为200~600MPa，延伸率为2.0~10.0%。
本发明的原理及特点是：先将铁液离心形成外层圆筒，加入防氧化剂借助离心力使其覆盖在铁液内表面，与空气隔绝防止氧化；同时对离心模外部水冷，使凝固按由外向内的顺序进行；离心模的材质选用具有热强度、硬度、韧性高、导热性能及热膨胀系数小的金属型材料，有利于离心铸造顺利进行；在铁液未凝固时浇入铜液，使铜合金与铁合金形成冶金结合，铜铁原子在离心作用下结合紧密牢固，晶体细化，能满足作为螺母或轴套等零件的力学要求；经退火处理后，制成螺母或轴套等零件，其外层钢结构强韧，内层铜的工作性能良好，在做抗拉强度试验时，断裂处不在铜铁两种合金的结合处；相比于全铜材质的螺母，铜只占该零件重45%以下所以成本大幅降低；本发明具有良好的应用前景。
附图说明
图1为本发明采用实施例1的方法获得的圆筒型铜铁双合金复合铸件外观图；
图2为本发明采用实施例1的方法获得的圆筒型铜铁双合金复合铸件经退火处理并加工成零件后进行性能测试厚度外观图。
具体实施方式
本发明实施例中采用的脱水硼砂为市购产品。
本发明实施例中采用的铁合金牌号成分如表1所示；
表1
本发明实施例中采用的铜合金牌号成分如表2所示；
表2
本发明实施例中测试抗拉强度和延伸率采用的标准为GB/T228.1-2010。
本发明实施例中采用的锆粉涂料或石墨涂料为市购产品。
本发明实施例中熔炼铁液和铜液采用中频炉。
本发明实施例中退火处理采用箱式电炉。
实施例1
准备铁合金材料，在中频炉中熔炼制成铁液待用；所述的铁液的选用成分与牌号为HT200合金的成分相同；
准备铜合金材料，在中频炉中熔炼制成铜液待用；所述的铜液的选用成分与牌号为ZCuSn5Pn5Zn5铜合金成分相同；
离心模的材质选用20CrMo，并且离心模表面涂覆耐火涂料，所述的耐火涂料为石墨涂料，在离心模表面涂覆耐火涂料时，预先将离心模预热至90℃；
在离心机内放置预热至180±10℃离心模，启动离心机，调整转速为700rpm，向离心模浇入温度为1350℃的铁液；当进入离心模的铁液占全部铁液总重量1/3时，开始向离心模内加入防氧化剂脱水硼砂，同时通水对离心模外表面进行冷却，当全部铁液浇入完毕后停止加入防氧化剂，并继续离心150s；此时防氧化剂在离心作用下覆盖在铁液内表面，铁液形成圆筒型；
防氧化剂的用量按覆盖在铁液内表面时，每平方米铁液表面覆盖有2.7kg防氧化剂；
向离心模中浇入温度为1200℃的铜液，加入的铜液的重量为铜液和铁液总重量的23.6%；铜液在离心作用下位于圆筒状铁液形成圆筒型，防氧化剂受离心力作用从铜液和铁液之间离开，继续离心至铁液和铜液全部凝固，获得圆筒型铜铁双合金复合铸件；圆筒型铜铁双合金复合铸件由外层铁合金和内层铜合金构成，其中内层铜合金的径向厚度为44.5mm；
圆筒型铜铁双合金复合铸件加热到860℃保温12小时，再随炉冷却至温度低于400℃出炉，完成退火处理，以消除应力和细化金属晶体颗粒，提高机械性能；然后用于加工成零件；经退火处理后的圆筒型铜铁双合金复合铸件的铁铜结合处的抗拉强度为220MPa，延伸率为4.1%；
圆筒型铜铁双合金复合铸件外观如图1所示，退火后加工形成630T磨擦压力上螺母，进行抗拉强度和延伸率测试，测试后零件外观如图2所示，由图可见，断裂处不在铜铁两种合金的结合处；
螺母外圆φ=529mm，内圆φ内=265mm，高573mm，如采用全铜合金总重773kg；采用铜/铁双合金复合制备，内径φ=256mm；铜外径（与铁结合部）φ=345mm（径向厚度44.5mm），铜合金重=179kg；铁部分尺寸为外径φ=529mm，内径（与铜结合部）=345mm，总重量577kg，铜铁复合总重：756kg。
实施例2
方法铜实施例1，不同点在于：
（1）铁液的选用成分与牌号为HT250合金的成分相同；
（2）铜液的选用成分与牌号ZCuSn6Zn6Pn3铜合金成分相同；
（3）离心模的材质选用30CrMo钢，涂覆耐火涂料时，预热至100℃；
（4）离心机转速900rpm，向离心模浇入温度为1410℃的铁液；当进入离心模的铁液占全部铁液总重量1/4时加入防氧化剂，浇入完毕后继续离心160s；每平方米铁液表面覆盖有5kg防氧化剂；
（5）浇入温度为1150℃的铜液，加入的铜液的重量为铜液和铁液总重量的30%；内层铜合金的径向厚度为55mm；
（6）退火处理时加热到880℃保温8小时；经退火处理后的圆筒型铜铁双合金复合铸件的铁铜结合处的抗拉强度为260MPa，延伸率为2.0%。
实施例3
方法铜实施例1，不同点在于：
（1）铁液的选用成分与牌号为HT300钢的成分相同；
（2）铜液的选用成分与牌号为ZCuSn10Pb5铜合金成分相同；
（3）涂覆耐火涂料时，预热至120℃；
（4）离心机转速1000rpm，向离心模浇入温度为1380℃的铁液；加入后继续离心270s；每平方米铁液表面覆盖有3kg防氧化剂；
（5）浇入温度为1030℃的铜液，加入的铜液的重量为铜液和铁液总重量的45%；内层铜合金的径向厚度为100mm；
（6）退火处理时加热到900℃保温4小时；经退火处理后的圆筒型铜铁双合金复合铸件的铁铜结合处的抗拉强度为290MPa，延伸率为5.5%。
实施例4
方法铜实施例1，不同点在于：
（1）铁液的选用成分与牌号为HT350钢的成分相同；
（2）铜液的选用成分与牌号为ZCuAl9Mn2铜合金成分相同；
（3）离心模的材质选用30CrMo钢，涂覆耐火涂料时，预热至150℃；
（4）离心机转速1100rpm，当进入离心模的铁液占全部铁液总重量1/4时加入防氧化剂，浇入完毕后继续离心90s；每平方米铁液表面覆盖有4.6kg防氧化剂；
（5）浇入温度为1100℃的铜液，加入的铜液的重量为铜液和铁液总重量的33%；内层铜合金的径向厚度为2mm；
（6）退火处理时加热到920℃保温2小时；经退火处理后的圆筒型铜铁双合金复合铸件的铁铜结合处的抗拉强度为310MPa，延伸率为6%。
实施例5
方法铜实施例1，不同点在于：
（1）铁液的选用成分与牌号为QT400-15钢的成分相同；
（2）铜液的选用成分与牌号为ZCuAl10Fe3铜合金成分相同；
（3）所述的耐火涂料为锆粉涂料，涂覆耐火涂料时，预热至90~200℃；
（4）离心机转速650rpm，向离心模浇入温度为1450℃的铁液；加入后继续离心50s；每平方米铁液表面覆盖有2.9kg防氧化剂；
（5）浇入温度为1060℃的铜液，加入的铜液的重量为铜液和铁液总重量的40%；内层铜合金的径向厚度为30mm；
（6）退火处理时加热到910℃保温3小时；经退火处理后的圆筒型铜铁双合金复合铸件的铁铜结合处的抗拉强度为420MPa，延伸率为9%。
实施例6
方法铜实施例1，不同点在于：
（1）铁液的选用成分与牌号为QT500-7钢的成分相同；
（2）铜液的选用成分与牌号为ZCuAl9Fe4Ni4Mn2铜合金成分相同；
（3）所述的耐火涂料为锆粉涂料，离心模的材质选用30CrMo钢，涂覆耐火涂料时，预热至110℃；
（4）离心机转速600rpm，向离心模浇入温度为1550℃的铁液；当进入离心模的铁液占全部铁液总重量1/4时加入防氧化剂，浇入完毕后继续离心250s；每平方米铁液表面覆盖有3.2kg防氧化剂；
（5）浇入温度为1040℃的铜液，加入的铜液的重量为铜液和铁液总重量的12%；内层铜合金的径向厚度为80mm；
（6）退火处理时加热到900℃保温4小时；经退火处理后的圆筒型铜铁双合金复合铸件的铁铜结合处的抗拉强度为425MPa，延伸率为6.1%。
实施例7
方法铜实施例1，不同点在于：
（1）铁液的选用成分与牌号为ZG310-570钢的成分相同；
（2）铜液的选用成分与牌号为ZCuAl8Mn13Fe3铜合金成分相同；
（3）所述的耐火涂料为锆粉涂料，涂覆耐火涂料时，预热至130℃；
（4）离心机转速500rpm，加入后继续离心200s；每平方米铁液表面覆盖有3.4kg防氧化剂；
（5）浇入温度为1020℃的铜液，加入的铜液的重量为铜液和铁液总重量的18%；内层铜合金的径向厚度为65mm；
（6）退火处理时加热到890℃保温6小时；经退火处理后的圆筒型铜铁双合金复合铸件的铁铜结合处的抗拉强度为330MPa，延伸率为5.5%。
实施例8
方法铜实施例1，不同点在于：
（1）铁液的选用成分与牌号为ZG270-500钢的成分相同；
（2）铜液的选用成分与牌号为ZCuZn25Al6Fe3Mn3铜合金成分相同；
（3）所述的耐火涂料为锆粉涂料，离心模的材质选用30CrMo钢，涂覆耐火涂料时，预热至160℃；
（4）离心机转速400rpm，向离心模浇入温度为1450℃的铁液；当进入离心模的铁液占全部铁液总重量1/4时加入防氧化剂，浇入完毕后继续离心100s；每平方米铁液表面覆盖有3.9kg防氧化剂；
（5）浇入温度为1000℃的铜液，加入的铜液的重量为铜液和铁液总重量的25%；内层铜合金的径向厚度为43mm；
（6）退火处理时加热到880℃保温7小时；经退火处理后的圆筒型铜铁双合金复合铸件的铁铜结合处的抗拉强度为300MPa，延伸率为6%。
实施例9
方法铜实施例1，不同点在于：
（1）铁液的选用成分与牌号为ZG35CrMo钢的成分相同；
（2）铜液的选用成分与牌号为ZCuZn26Al4Fe3Mn3铜合金成分相同；
（3）所述的耐火涂料为锆粉涂料，涂覆耐火涂料时，预热至180℃；
（4）离心机转速300rpm，向离心模浇入温度为1550℃的铁液；加入后继续离心20s；每平方米铁液表面覆盖有4.1kg防氧化剂；
（5）浇入温度为990℃的铜液，加入的铜液的重量为铜液和铁液总重量的35%；内层铜合金的径向厚度为57mm；
（6）退火处理时加热到870℃保温10小时；经退火处理后的圆筒型铜铁双合金复合铸件的铁铜结合处的抗拉强度为510MPa，延伸率为10%。
实施例10
方法铜实施例1，不同点在于：
（1）铁液的选用成分与牌号为ZG35CrMo钢的成分相同；
（2）铜液的选用成分与牌号为ZCuZn24Al5Fe2Mn2铜合金成分相同；
（3）所述的耐火涂料为锆粉涂料，离心模的材质选用30CrMo钢，涂覆耐火涂料时，预热至200℃；
（4）离心机转速500rpm，当进入离心模的铁液占全部铁液总重量1/4时加入防氧化剂，浇入完毕后继续离心300s；每平方米铁液表面覆盖有4.3kg防氧化剂；
（5）浇入温度为980℃的铜液，加入的铜液的重量为铜液和铁液总重量的19%；内层铜合金的径向厚度为36mm；
（6）退火处理时加热到870℃保温9小时；经退火处理后的圆筒型铜铁双合金复合铸件的铁铜结合处的抗拉强度为520MPa，延伸率为9%。

Claims (6)

1.一种采用离心铸造制备圆筒型铜铁双合金复合铸件的方法，其特征在于按以下步骤进行：
（1）准备铁合金材料，熔炼制成铁液待用；所述的铁液的选用成分与牌号为HT200、HT250、HT300、HT350、QT400-15、QT500-7、ZG310-570、ZG270-500或ZG35CrMo合金的成分相同；
（2）准备铜合金材料，熔炼制成铜液待用；所述的铜液的选用成分与牌号为ZCuSn5Pn5Z5、ZCuSn6Zn6Pn3、ZCuSn10Pb5、ZCuAl9Mn2、ZCuAl10Fe3、ZCuAl9Fe4Ni4Mn2、ZCuAl8Mn13Fe3、ZCuZn25Al6Fe3Mn3、ZCuZn26Al4Fe3Mn3或ZCuZn24Al5Fe2Mn2铜合金的成分相同；
（3）在离心机内放置预热至180±10℃离心模，启动离心机，调整转速为300~1200rpm，向离心模浇入温度为1350~1550℃的铁液；当进入离心模的铁液占全部铁液总重量1/4~1/3时，开始向离心模内加入防氧化剂，同时通水对离心模外表面进行冷却，当全部铁液浇入完毕后停止加入防氧化剂，并继续离心20~300s；此时防氧化剂在离心作用下覆盖在铁液内表面，铁液形成圆筒型；
（4）向离心模中浇入温度为980~1200℃的铜液，铜液在离心作用下位于圆筒状铁液形成圆筒型，防氧化剂受离心力作用从铜液和铁液之间离开，继续离心至铁液和铜液全部凝固，获得圆筒型铜铁双合金复合铸件。
2.根据权利要求1所述的一种采用离心铸造制备圆筒型铜铁双合金复合铸件的方法，其特征在于所述的离心模的材质选用20CrMo或30CrMo钢，并且离心模表面涂覆耐火涂料，所述的耐火涂料为锆粉涂料或石墨涂料，在离心模表面涂覆耐火涂料时，预先将离心模预热至90~200℃。
3.根据权利要求1所述的一种采用离心铸造制备圆筒型铜铁双合金复合铸件的方法，其特征在于所述的防氧化剂选用脱水硼砂，防氧化剂的用量按覆盖在铁液内表面时，每平方米铁液表面覆盖有2.7~5kg防氧化剂。
4.根据权利要求1所述的一种采用离心铸造制备圆筒型铜铁双合金复合铸件的方法，其特征在于步骤（4）中，加入的铜液的重量为铜液和铁液总重量的10~45%。
5.根据权利要求1所述的一种采用离心铸造制备圆筒型铜铁双合金复合铸件的方法，其特征在于所述的圆筒型铜铁双合金复合铸件由外层铁合金和内层铜合金构成，其中内层铜合金的径向厚度为2~100mm。
6.根据权利要求1所述的一种采用离心铸造制备圆筒型铜铁双合金复合铸件的方法，其特征在于步骤（4）中获得的圆筒型铜铁双合金复合铸件加热到860~920℃保温2~12小时，再随炉冷却至温度低于400℃出炉，完成退火处理，以消除应力和细化金属晶体颗粒，提高机械性能；然后用于加工成零件；经退火处理后的圆筒型铜铁双合金复合铸件的铁铜结合处的抗拉强度为200~600MPa，延伸率为2.0~10.0%。
CN201510960485.3A 2015-12-21 2015-12-21 采用离心铸造制备圆筒型铜铁双合金复合铸件的方法 Active CN105562645B (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201510960485.3A CN105562645B (zh) 2015-12-21 2015-12-21 采用离心铸造制备圆筒型铜铁双合金复合铸件的方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201510960485.3A CN105562645B (zh) 2015-12-21 2015-12-21 采用离心铸造制备圆筒型铜铁双合金复合铸件的方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN105562645A true CN105562645A (zh) 2016-05-11
CN105562645B CN105562645B (zh) 2017-08-29

Family

ID=55873581

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN201510960485.3A Active CN105562645B (zh) 2015-12-21 2015-12-21 采用离心铸造制备圆筒型铜铁双合金复合铸件的方法

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN105562645B (zh)

Cited By (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN106001443A (zh) * 2016-06-30 2016-10-12 中北大学 一种双金属柱塞泵转子成型工艺
CN106363151A (zh) * 2016-09-18 2017-02-01 江西省科学院应用物理研究所 一种制备铜铁双金属复合材料的方法
CN106735039A (zh) * 2016-12-07 2017-05-31 武汉理工大学 一种双金属离心浇铸复合管内层应力的控制方法
CN108237213A (zh) * 2017-12-29 2018-07-03 上海天阳钢管有限公司 一种制造双金属复合轴承坯料的工艺方法
CN109396397A (zh) * 2018-12-26 2019-03-01 中煤科工集团重庆研究院有限公司 全液压钻机三层结构配油套的加工方法
CN110449559A (zh) * 2019-09-06 2019-11-15 朱东阁 双金属雷蒙机磨辊/磨环及其双液离心铸造方法

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH10216915A (ja) * 1997-01-31 1998-08-18 Daido Steel Co Ltd 竪型遠心鋳造方法
CN1640587A (zh) * 2004-01-12 2005-07-20 赵大义 一种瓦楞辊辊筒的生产方法
CN102069168A (zh) * 2011-01-11 2011-05-25 青岛正大铸造有限公司 一种钢-铜复合套件的制造方法
CN102615108A (zh) * 2012-04-09 2012-08-01 北京工业大学 一种离心铸造高速钢复合轧辊及其制造方法

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH10216915A (ja) * 1997-01-31 1998-08-18 Daido Steel Co Ltd 竪型遠心鋳造方法
CN1640587A (zh) * 2004-01-12 2005-07-20 赵大义 一种瓦楞辊辊筒的生产方法
CN102069168A (zh) * 2011-01-11 2011-05-25 青岛正大铸造有限公司 一种钢-铜复合套件的制造方法
CN102615108A (zh) * 2012-04-09 2012-08-01 北京工业大学 一种离心铸造高速钢复合轧辊及其制造方法

Cited By (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN106001443A (zh) * 2016-06-30 2016-10-12 中北大学 一种双金属柱塞泵转子成型工艺
CN106363151A (zh) * 2016-09-18 2017-02-01 江西省科学院应用物理研究所 一种制备铜铁双金属复合材料的方法
CN106735039A (zh) * 2016-12-07 2017-05-31 武汉理工大学 一种双金属离心浇铸复合管内层应力的控制方法
CN106735039B (zh) * 2016-12-07 2018-11-13 武汉理工大学 一种双金属离心浇铸复合管内层应力的控制方法
CN108237213A (zh) * 2017-12-29 2018-07-03 上海天阳钢管有限公司 一种制造双金属复合轴承坯料的工艺方法
CN109396397A (zh) * 2018-12-26 2019-03-01 中煤科工集团重庆研究院有限公司 全液压钻机三层结构配油套的加工方法
CN110449559A (zh) * 2019-09-06 2019-11-15 朱东阁 双金属雷蒙机磨辊/磨环及其双液离心铸造方法
CN110449559B (zh) * 2019-09-06 2021-03-02 朱东阁 双金属雷蒙机磨辊/磨环及其双液离心铸造方法

Also Published As

Publication number Publication date
CN105562645B (zh) 2017-08-29

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN105562645B (zh) 采用离心铸造制备圆筒型铜铁双合金复合铸件的方法
CN103882254B (zh) 兼具高强度、高延性的铝青铜连续铸造管材及其生产方法
CN105436474B (zh) 一种改进型锻钢辊颈贝氏体球墨铸铁复合轧辊制造工艺及设备
CN105312540B (zh) 一种可循环利用辊芯的复合辊制造工艺及设备
CN102459670A (zh) 耐疲劳的铸造钛合金物品
CN105312541B (zh) 一种改进型锻钢辊颈中镍铬钼合金铸铁复合轧辊制造工艺及设备
CN106363151B (zh) 一种制备铜铁双金属复合材料的方法
CN103966478A (zh) 标致汽车轮毂专用铝合金铸棒生产工艺
CN105562647B (zh) 一种锻钢辊颈无限冷硬高镍铬钼复合轧辊工艺及设备
CN105401059A (zh) 一种改进型锻钢辊颈高镍铬钼合金铸铁复合轧辊制造工艺及设备
CN105522126A (zh) 高性能复合辊轴制造工艺及设备
CN105397067B (zh) 锻钢辊颈合金球墨铸铁复合轧辊制造工艺及设备
CN105624571A (zh) 一种特厚钢板及其生产工艺
CN103170600A (zh) 一种铝硅合金分闸件半固态流变压铸成形工艺
CN107739877B (zh) 一种铜合金辊套及其制备方法
CN101367124A (zh) 一种镁合金半固态坯料的制备方法
KR101219766B1 (ko) 수직 또는 수평 원심주조에 의한 중온용 롤 및 그 제조방법
CN103934427B (zh) 一种非对称环状高铅青铜铸件的离心铸造方法
CN109351916B (zh) 一种高硼合金的制备方法
CN109482843A (zh) 一种双金属铸焊复合轧辊及其制备方法
CN105328168B (zh) 一种锻钢辊颈中镍铬钼合金铸铁复合轧辊制造工艺及设备
CN111360232B (zh) 一种复合截齿的制造方法及复合截齿
CN107497859A (zh) 一种耐磨轧辊
CN107159863B (zh) 一种高硅镍铜合金回转体类铸件及其铸造方法
JP2007327083A (ja) 球状黒鉛鋳鉄及びその製造方法

Legal Events

Date Code Title Description
C06 Publication
PB01 Publication
C10 Entry into substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
GR01 Patent grant
GR01 Patent grant