CN105443052B - 一种油井洗井用空心抽油杆下入深度的确定方法 - Google Patents
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Abstract
一种油井洗井用空心抽油杆下入深度的确定方法，属于石油工业采油工程领域。首先，通过建立能量平衡方程，确定油管内产出液到地层的散热量。其次，根据该油管内产出液到地层的散热量确定原油析蜡拐点温度。最后，根据该原油析蜡拐点温度，确定空心抽油杆下入深度。效果是：在满足抽油机井热洗的情况下，节省了空心抽油杆的用量，抽油机正常运行最大负荷下降约15～20个百分点，节省了生产运行成本，减轻了员工的劳动强度。
Description
技术领域
本发明涉及石油工业采油工程领域，特别涉及一种油井洗井用空心抽油杆下入深度的确定方法。
背景技术
附着在抽油杆上的蜡使井液流动空间减小的同时，也使抽油杆的应力幅度加大，加剧了抽油杆的疲劳破坏。油井热洗清蜡是油井日常维护管理的主要手段之一，对保障油井的正常生产起到了至关重要的作用，但对油藏压力水平较低的水敏地层，因地层黏土的水化分散及水锁效应，造成地层污染，致使热洗后油井产量下降，短期内产量难于恢复。
胡雄翼等人利用真空超导装置，加热油井自产液实现不压井洗井；许立红依据傅叶定律，对高含水后期油井实施大排量热洗清蜡；付亚荣等人曾提出并尝试不压井洗井液和泡沫洗井液进行热洗，并缩短了油井的恢复期；刘占营等人认为抽油机井自能热洗能降低成本。但事实上，并没有完全解决热洗时间长，需要消耗大量燃料的问题。
采用正循环结构的空心抽油杆热洗清蜡，利用空心抽油杆、井下单流阀在油管内部形成的循环通道，热洗时通过建立空心抽油杆和油管的循环通道，避免了热洗介质污染油层现象发生，同时也解决了油套环空堵塞时油井日常的清蜡问题，克服了传统油套反循环热洗清蜡工艺的弊端，提高了热洗效率，提高了机械采油井的生产时率，清蜡彻底，并且节约了大量热洗介质。但是其下入深度往往是凭经验进行。
发明内容
本发明的目的是：提供一种油井洗井用空心抽油杆下入深度的确定方法，建立井筒温度场计算模型，计算井筒任意点混合液的温度，保证井筒任意点温度高于融蜡温度，以此，确定油井洗井用空心抽油杆下入深度，达到节约空心抽油杆用量、降低抽油机运行最大负荷、节省运行成本和降低员工劳动强度的目的。
本发明油井洗井用空心抽油杆下入深度的确定方法采取的技术方案：
步骤1、在井筒上取dl长的微元，并取向上的坐标l为正方向，根据井筒的单位长度dl建立能量平衡方程，所述能量平衡方程为：
k1[t+(t0-ml)]+Ndt＝q1l+(Gf-Gg)gdl+Si；
其中：N＝(Gf-Gg)CiΔh；
其中，k1为油管中的流体与地层间单位管长的传热系数，单位为W/(m·℃)；t为原油析蜡拐点温度，单位为℃；t0为井底原始地层温度，单位为℃；m为地温梯度，单位为℃/m；l为从井底至井中任一深度的垂直距离，单位为m；N为热洗介质当量，单位为W/℃；q1为油管内产出液到地层的散热量，单位为W；Gf和Gg分别为通过空心抽油杆内和油管内的质量流率，单位为kg/s；g为重力加速度，单位为m/s2；Si为包含放(吸)热以及任何其他形式的体积热源，单位为w/℃；Ci为热洗介质的比热容，单位为J/(kg·℃)；Δh为热洗介质的焓，单位为J/g；hc和hr分别为组成油管外径与套管内径之间的环形空间热阻的对流换热和辐射换热系数；λ为水泥环的导热系数，单位为W/(m2·℃)；r2，r3，r4和r5分别为油管外半径、套管内半径、套管外半径和水泥环外半径，单位为m。
步骤2、根据该能量平衡方程确定油管内产出液到地层的散热量。
A、根据该能量平衡方程确定油管中心至水泥环外缘的传热公式。
具体的，该油管中心至水泥环外缘的传热公式为：
dq1＝k1(t1-t2-t3)dl；
其中，dq1为单位时间内dl长度上的热损失，k1为油管中的流体与地层间单位管长的传热系数，单位为W/(m·℃)；t1为热洗清蜡时空心抽油杆进口温度，单位为℃；t2为油井产出液井口出液温度，单位为℃；t3为水泥环外缘初始温度，单位为℃。
B、根据该能量平衡方程确定从水泥环外缘到地层的传热公式。
具体的，该从水泥环外缘到地层的传热公式为：
其中：
dq1为单位时间内dl长度上的热损失；t2为油井产出液井口出液温度，单位为℃；t3为水泥环外缘初始温度，单位为℃；t0为井底原始地层温度，单位为℃；f(t)为无因次地层导热时间函数；λ为水泥环的导热系数，单位为W/(m2·℃)。
C、根据油管中心至水泥环外缘的传热公式和从水泥环外缘到地层的传热公式计算得出油管内产出液到地层的散热量；
具体的，可以联立油管中心至水泥环外缘的传热公式和从水泥环外缘到地层的传热公式，进行求解，得出油管内产出液到地层的散热量q1。
步骤3、根据油管内产出液到地层的散热量q1确定原油析蜡拐点温度t，所述原油析蜡拐点温度t满足原油析蜡拐点温度公式，所述原油析蜡拐点温度公式为：
其中，k1为油管中的流体与地层间单位管长的传热系数，单位为W/(m·℃)；t为原油析蜡拐点温度，单位为℃；t0为井底原始地层温度，单位为℃；m为地温梯度，单位为℃/m；l为从井底至井中任一深度的垂直距离，单位为m；N为热洗介质当量，单位为W/℃；q1为油管内产出液到地层的散热量，单位为W；λ为水泥环的导热系数，单位为W/(m2·℃)；t2为油井产出液井口出液温度，单位为℃；λ为所述水泥环的导热系数，单位为W/(m2·℃)。
步骤4、根据所述原油析蜡拐点温度t，确定空心抽油杆下入深度L，所述空心抽油杆下入深度L满足空心抽油杆下入深度公式，所述空心抽油杆下入深度公式为：
其中，L为空心抽油杆下入深度，单位为m；t为原油析蜡拐点温度，单位为℃；t2为油井产出液井口出液温度，单位为℃；m为地温梯度，单位为℃/m。
本发明有益的效果：本发明油井洗井用空心抽油杆下入深度的确定方法，在满足抽油机井热洗的情况下，节省了空心抽油杆的用量，抽油机正常运行最大负荷下降约15～20个百分点，节省了生产运行成本，减轻了员工的劳动强度。
具体实施方式
以45-69X井为例，对本发明实施例中的油井洗井用空心抽油杆下入深度的确定方法进行进一步的说明。
45-69X井基础数据：井深3290m，原始地层温度115℃，地温梯度3.1℃/m；油管外半径、套管内半径、套管外半径和水泥环外半径为固定值，f(t)为无因次地层导热时间函数可以用公式计算得到；热洗时空心抽油杆进口温度为80～85℃，在满足油井产出液井口出液温度60～65℃。
步骤1、根据井筒的单位长度dl建立能量平衡方程。
具体的，可以在井筒上取单位长度dl，该dl可以视为微元，并取垂直井口向上的方向为正方向，建立井筒能量平衡方程，该井筒能量平衡方程为：
k1[t+(t0-ml)]+Ndt＝q1l+(Gf-Gg)gdl+Si；
其中：N＝(Gf-Gg)CiΔh；
需要说明的是，式中：其中，井深为3290m，油层温度为115℃，地温梯度m取3.1℃/m，k1为油管中的流体与地层间单位管长的传热系数，单位为W/(m·℃)(瓦/米·摄氏度)；t为原油析蜡拐点温度，单位为℃(摄氏度)；t0为井底原始地层温度，单位为℃；m为地温梯度，单位为℃/m(摄氏度/米)；l为从井底至井中任一深度的垂直距离，单位为m(米)；N为热洗介质当量，单位为W/℃(瓦/摄氏度)；q1为油管内产出液到地层的散热量，单位为W(瓦)；Gf和Gg分别为通过空心抽油杆内和油管内的质量流率，单位为kg/s(千克/秒)；g为重力加速度，单位为m/s2(米/平方秒)；Si为包含放(吸)热以及任何其他形式的体积热源，单位为w/℃；Ci为热洗介质的比热容，单位为J/(kg·℃)(焦耳/千克·摄氏度)；Δh为热洗介质的焓，单位为J/g(焦耳/克)；hc和hr分别为组成环空热阻的对流换热和辐射换热系数，λ为水泥环的导热系数，单位为W/(m2·℃)(瓦/平方米·摄氏度)；r2，r3，r4和r5分别为油管外半径(36.5mm＝0.0365m)、套管内半径(62.13mm＝0.06213m)、套管外半径(69.85mm＝0.06985m)和水泥环外半径(79.5mm＝0.0795m)，为固定值，单位为m。
步骤2、根据该能量平衡方程确定油管内产出液到地层的散热量。
A、根据该能量平衡方程确定油管中心至水泥环外缘的传热公式。
具体的，该油管中心至水泥环外缘的传热公式为：
dq1＝k1(t1-t2-t3)dl；
其中，dq1为单位时间内dl长度上的热损失，k1为油管中的流体与地层间单位管长的传热系数，单位为W/(m·℃)；t1为热洗清蜡时空心抽油杆进口温度取80～85℃，单位为℃；t2为油井产出液井口出液温度取60～65℃，单位为℃；t3为水泥环外缘初始温度，单位为℃。
B、根据该能量平衡方程确定从水泥环外缘到地层的传热公式。
具体的，该从水泥环外缘到地层的传热公式为：
其中：
dq1为单位时间内dl长度上的热损失；t2为油井产出液井口出液温度取60～65℃，单位为℃；t3为水泥环外缘初始温度，单位为℃；t0为井底原始地层温度，单位为℃；f(t)为无因次地层导热时间函数，λ为水泥环的导热系数，单位为W/(m2·℃)。
C、根据油管中心至水泥环外缘的传热公式和从水泥环外缘到地层的传热公式计算得出油管内产出液到地层的散热量。
具体的，可以联立油管中心至水泥环外缘的传热公式和从水泥环外缘到地层的传热公式，进行求解，得出油管内产出液到地层的散热量q1。
步骤3、根据该油管内产出液到地层的散热量确定原油析蜡拐点温度。
示例的，可以将步骤2中得到的q1的值代入原油析蜡拐点温度的公式中，进行求解，从而得出原油析蜡拐点温度t。该原油析蜡拐点温度t满足原油析蜡拐点温度公式。
其中，该原油析蜡拐点温度的公式为：
需要说明的是，N为热洗介质当量，单位为W/℃；m为地温梯度取3.1℃/m，单位为℃/m；k1为为油管中的流体与地层间单位管长的传热系数，单位为W/(m·℃)；exp()表示括号内变量的以自然常数e为底的指数函数；λ为水泥环的导热系数，单位为W/(m2·℃)；l为从井底至井中任一深度的垂直距离，单位为m；t0为井底原始地层温度，单位为℃；t2为油井产出液井口出液温度取60～65℃，单位为℃。
步骤4、根据该原油析蜡拐点温度，确定空心抽油杆下入深度。
具体的，可以根据步骤3得出的该原油析蜡拐点温度t，确定空心抽油杆下入深度L，该空心抽油杆下入深度L满足空心抽油杆下入深度公式，该空心抽油杆下入深度公式为：
其中，t2为水泥环外缘初始温度取60～65℃，单位为℃；m为地温梯度取3.1℃/m，单位为℃/m。
经过计算，得到空心抽油杆的下入深度L，该空心抽油杆的下入深度为780～850m。
在实际应用中，以空心抽油杆的下入深度为780～850m进行20余次热洗清蜡，结果表明，该空心抽油杆的下入深度不仅能够满足油井清蜡要求，而且抽油机正常运行最大负荷下降了约18.35个百分点。
本发明有益的效果：本发明油井洗井用空心抽油杆下入深度的确定方法，在满足抽油机井热洗的情况下，节省了空心抽油杆的用量，抽油机正常运行最大负荷下降约15～20个百分点，节省了生产运行成本，减轻了员工的劳动强度。
以上所述仅为本发明的较佳实施例，并不用以限制本发明，凡在本发明的精神和原则之内，所作的任何修改、等同替换、改进等，均应包含在本发明的保护范围之内。
Claims (1)
1.一种油井洗井用空心抽油杆下入深度的确定方法，其特征在于：
步骤1、根据井筒的单位长度dl建立能量平衡方程，所述能量平衡方程为：
k1[t+(t0-ml)]+Ndt＝q1l+(Gf-Gg)gdl+Si；
其中：N＝(Gf-Gg)CiΔh；
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其中，k1为油管中的流体与地层间单位管长的传热系数，单位为W/(m·℃)；t为原油析蜡拐点温度，单位为℃；t0为井底原始地层温度，单位为℃；m为地温梯度，单位为℃/m；l为从井底至井中任一深度的垂直距离，单位为m；N为热洗介质当量，单位为W/℃；q1为油管内产出液到地层的散热量，单位为W；Gf和Gg分别为通过空心抽油杆内和油管内的质量流率，单位为kg/s；g为重力加速度，单位为m/s2；Si为包含放(吸)热的体积热源，单位为w/℃；Ci为热洗介质的比热容，单位为J/(kg·℃)；Δh为热洗介质的焓，单位为J/g；hc和hr分别为组成油管外径与套管内径之间的环形空间热阻的对流换热和辐射换热系数；λ为水泥环的导热系数，单位为W/(m2·℃)；r2，r3，r4和r5分别为油管外半径、套管内半径、套管外半径和水泥环外半径，单位为m；
步骤2、根据步骤1所述能量平衡方程确定油管内产出液到地层的散热量；
A、根据所述能量平衡方程确定油管中心至水泥环外缘的传热公式；
B、根据所述能量平衡方程确定从水泥环外缘到地层的传热公式；
C、根据所述油管中心至水泥环外缘的传热公式及所述从水泥环外缘到地层的传热公式确定油管内产出液到地层的散热量；
其中，所述油管中心至水泥环外缘的传热公式为：
dq1＝k1(t1-t2-t3)dl；
所述从水泥环外缘到地层的传热公式为：
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其中：
dq1为单位时间内dl长度上的热损失；t1为热洗清蜡时空心抽油杆进口温度，单位为℃；t2为油井产出液井口出液温度，单位为℃；t3为所述水泥环外缘初始温度，单位为℃；f(t)为无因次地层导热时间函数；
步骤3、根据步骤2所述油管内产出液到地层的散热量q1确定原油析蜡拐点温度t，所述原油析蜡拐点温度t满足原油析蜡拐点温度公式，所述原油析蜡拐点温度公式为：
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步骤4、根据步骤3所述原油析蜡拐点温度t，确定空心抽油杆下入深度L，所述空心抽油杆下入深度L满足空心抽油杆下入深度公式，所述空心抽油杆下入深度公式为：
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其中，L为空心抽油杆下入深度，单位为m。
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Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN106202716B (zh) * | 2016-07-08 | 2019-08-23 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种油田产油井热洗参数优化方法 |
| CN107191139B (zh) * | 2017-07-10 | 2018-12-25 | 中国石油天然气股份有限公司 | 确定保温隔热防偏磨油管下入深度的确定方法及装置 |
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| CN112052584B (zh) * | 2020-09-01 | 2022-08-23 | 中国石油天然气股份有限公司 | 一种游梁抽油机井油管电加热深度优化方法 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6769488B2 (en) * | 1999-10-27 | 2004-08-03 | Roger Stone | Well treatment tool and method of treating a well |
| CN101333916A (zh) * | 2008-08-07 | 2008-12-31 | 晁建伟 | 封闭洗井装置 |
| CN102425403A (zh) * | 2011-11-03 | 2012-04-25 | 中国石油天然气股份有限公司 | 一种确定同轴式双空心抽油杆下入深度的方法 |
-
2014
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Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6769488B2 (en) * | 1999-10-27 | 2004-08-03 | Roger Stone | Well treatment tool and method of treating a well |
| CN101333916A (zh) * | 2008-08-07 | 2008-12-31 | 晁建伟 | 封闭洗井装置 |
| CN102425403A (zh) * | 2011-11-03 | 2012-04-25 | 中国石油天然气股份有限公司 | 一种确定同轴式双空心抽油杆下入深度的方法 |
Non-Patent Citations (2)
| Title |
|---|
| 同轴式双空心抽油杆下入深度设计方法;付亚荣;《石油钻探技术》;20120730;第40卷(第4期) * |
| 空心抽油杆热洗清蜡质量控制技术创新及应用;马爱文;《石油工业技术监督》;20090331 * |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN105443052A (zh) | 2016-03-30 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| C06 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| C10 | Entry into substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| GR01 | Patent grant | ||
| GR01 | Patent grant |