CN105148685B - 恒定通道式旋转填料床传质与反应设备 - Google Patents
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Abstract
本发明属超重力场中反应、传质技术领域,为解决现有超重力反应与传质设备填料利用率低;影响传质性能;填料用量大,运行转动惯量大,不利于设备的放大与维护等问题,提供一种恒定通道式旋转填料床传质与反应设备。填料为由填料A部分和填料B部分交替组成的同心圆环体;填料A部分为气液流通通道,由若干六面立方体组成,在径向方向内表面与外表面由金属丝网缠绕,其余四个平面由金属平板组成,内部填充散装填料;填料B部分为扇形体的结构支持件,五个平面均由金属平板组成。气液分布明显改善,气液相传质系数均有提高;减小了超重力设备的成本,转动惯量减小显著,传动轴磨损情况得到改善,强化气膜控制过程,能用于低浓度气体的吸收过程。
Description
技术领域
本发明属于超重力场中反应、传质技术领域,具体涉及一种恒定通道式旋转填料床传质与反应设备。
背景技术
旋转填料床是一种利用超重力技术的新型传质与反应设备,具有传质效率高、液泛低、能耗低、设备集约化等优点的新技术。超重力条件下,重力加速度g很大,两相接触的动力因素即浮力因子Δ(ρg) 很大,流体相对滑移速度大,巨大的剪切应力克服了表面张力,使相界面快速更新,液体伸展出巨大的相际接触表面,从而极大地强化传质过程。在油田注水脱氧(石油化工, 1994, 23: 807-812)、废气中SO2和H2S的脱除(CN 101037630)、纳米材料的制备(CN 1636944)、除尘过程(CN 2650859)和生化反应过程的强化(生物化学工程, 1991, 122-128)等方面已经得到广泛研究和应用。
大量的公开资料表明,旋转填料床中存在气液分布不均的现象,如图1所示。这主要是因为现有的旋转填料床气液流通截面是变化的(CN 1059105,CN 1156639,CN1116125,CN 101125263,CN 101254355,CN1415396, CN 1686591, CN 101229502, CN101229503, CN 101234261,CN 101254356,CN 101254357, CN 101890250A,CN101898047A),以气液逆流式传统旋转填料床( CN 1020036)为例,气体的流通截面积是一个缩小的过程,而液体的截面积是一个扩大的过程,这种变化造成了填料内部流体分布不均。这会造成以下影响:(1)填料利用率低,多数填料上未发生气液交互传质、反应;(2)部分气体从液体分布不均形成的空隙中溢出,影响传质性能,仅能强化液相传质系数;(3)填料用量大,运行转动惯量大,不利于设备的放大与维护。
发明内容
本发明为了克服上述现有技术的不足,提供了一种恒定通道式旋转填料床传质与反应设备。解决了现有超重力反应与传质设备存在的以下技术难题:(1)填料利用率低,多数填料上未发生气液传质、反应;(2)部分气体从液体分布不均形成的空隙中溢出,影响传质性能,仅能强化液相传质系数;(3)填料用量大,运行转动惯量大,不利于设备的放大与维护。
本发明由如下技术方案实现:一种恒定通道式旋转填料床传质与反应设备,包括壳体上布设气体进口、气体出口、液体进口、液体出口,液体进口下端连接液体分布器;壳体底部安设电机,电机转轴与壳体相连处设置静密封,电机转轴端部连接填料,填料顶部与壳体之间设动密封;所述填料为由填料A部分和填料B部分交替组成的同心圆环体;填料A部分为气液流通通道,由若干六面立方体组成,填料A部分在径向方向内表面与外表面由金属丝网缠绕,其余四个平面由金属平板组成,内部填充散装填料;填料B部分为扇形体的结构支持件,五个平面均由金属平板组成。
所述散装填料为鲍尔环、拉西环、弧鞍填料、矩鞍填料、金属环矩鞍中的任意一种。所述填料A部分的横截面由内外两条圆弧与两条平行直线连结组成,内圆弧两端点连线与相邻的直线形成的夹角θ为45º-90º。
与现有技术相比,本发明有如下特点:
(1)气液分布明显改善,气液相传质系数均有提高。具体气液反应、传质过程主要包括以下步骤(以逆流式说明):首先,液体进入旋转的填料后,被强大的离心力迅速分散成小液体。然后,被填料捕获的液滴,具有一定的切向速度,其小于v=2πrR(r表示填料半径,R表示转速)。由于液体通道流通(填料A部分)截面积无变化,液体撞向其侧面的金属挡板,一部分液体直接反溅雾化,被填充在填料A部分中的散装填料捕获,进一步分散;另一部分聚集在填料A部分金属挡板上被甩出,然后被填充在填料A部分中的散装填料捕获、分散。随后,液体与另一侧的金属挡板相撞,并一直重复此过程。液体经过多次壁面碰撞雾化,以及填料剪切分散,增大了气液之间的接触面积,液相传质系数得到了增强,并且气体与液体沿着截面积恒定通道(填料A部分)穿过填料,液体经过多次壁面碰撞雾化,以及填料剪切分散,增大了气液之间的接触面积,液相传质系数得到了增强,并且气体与液体沿着截面积恒定的通道(填料A部分)穿过填料,气体无法从液体形成的空隙中溢出,气液间的交互作用增强,气相湍动增强,增大了气相传质系数。与已公开的旋转填料床(CN 1059105,CN1156639,CN 1116125,CN 101125263,CN 101254355,CN 1415396, CN 1686591, CN101229502, CN 101229503, CN 101234261,CN 101254356,CN 101254357, CN101890250A,CN 101898047A)在相同操作条件下相比,液相传质系数最低提高10%左右,气相传质系数最低提高了26%左右;而大量的文献表明传统旋转填料床无法提高气相传质系数。
(2)散装填料用量仅为已公开旋转填料床的二分之一左右。减小了超重力设备的成本,并且转动惯量减小显著,传动轴磨损情况得到改善,中试运行实验显示,运行寿命延长60%。装置重量减小45%左右,电能消耗减小30%。
(3)本发明设备可以强化气膜控制过程,可以用于低浓度气体的吸收过程。
附图说明
图1为现有旋转填料床中气液分布示意图;图2为本发明的气液并流恒定通道式旋转填料床结构示意图;图3为本发明的气液逆流恒定通道式旋转填料床结构示意图;图4为本发明填料结构的主视图;图5为发明填料结构的俯视图;图6为本发明所述填料中气液分布示意图。
图中:1-气体分布位置;2-液体分布位置;3-壳体;4-气体进口;5-气体出口;6-液体进口;7-液体出口;8-液体分布器;9-电机;9.1-电机转轴;10-静密封;11-填料;11.1-填料A部分;11.2-填料B部分;12-动密封;13-碰撞反溅区1;14-碰撞反溅区2;15-碰撞反溅区3;16-碰撞反溅区4。
具体实施方式
一种恒定通道式旋转填料床传质与反应设备,包括壳体3上布设的气体进口4、气体出口5、液体进口6、液体出口7,液体进口6下端连接液体分布器8;壳体3底部安设电机9,电机转轴(9.1)与壳体3相连处设置静密封10,电机转轴9.1端部连接填料11,填料11顶部与壳体3之间设动密封12;所述填料为由填料A部分11.1和填料B部分11.2交替组成的同心圆环体;填料A部分11.1为气液流通通道,由若干六面立方体组成,填料A部分11.1在径向方向内表面与外表面由金属丝网缠绕,其余四个平面由金属平板组成,内部填充散装填料;填料B部分11.2为扇形体的结构支持件,五个平面均由金属平板组成。
所述散装填料为鲍尔环、拉西环、弧鞍填料、矩鞍填料、金属环矩鞍的一种或组合;优选鲍尔环。所述填料A部分的横截面由两条圆弧与两条平行直线连结组成,内圆弧两端点连线与相邻的直线形成的夹角θ为45º-90º。
实施例1:图2所示,一种气液并流恒定通道式旋转填料床,其气体进口与液体进口均设于壳体顶部,气体出口设于壳体侧壁,液体出口设于壳体底部,气液在填料中以并流方式流通。其传质、反应具体过程为:气体从气体进口进入,进入旋转的填料中;液体从液体进口进入,进过液体分布器,喷洒在旋转的填料上;由于液体通道流通(填料A部分)截面积不变,液体撞向其侧面的金属挡板,一部分液体直接反溅雾化,被填充在填料A部分中的散装填料捕获,进一步分散;另一部分聚集在填料A部分金属挡板上被甩出,然后被填充在填料A部分中的散装填料捕获、分散。随后,液体与另一侧的金属挡板相撞,并一直重复此过程。液体经过多次壁面碰撞雾化,以及填料剪切分散,增大了气液之间的接触面积,液相传质系数得到了增强,并且气体与液体沿着截面积恒定通道(填料A部分)穿过填料,气体无法从液体形成的空隙中溢出,气液间的交互作用增强,气相湍动增强,增大了气相传质系数。最后,液体从液体出口流出,气体从气体出口流出,完成传质、反应过程。
实施例2:图3所示,一种气液逆流恒定通道式旋转填料床,其气体进口设于壳体侧壁,液体进口和气体出口设于壳体顶部,液体出口设于壳体底部,气液在填料中以逆流方式流通。其传质、反应具体过程为:气体从气体进口进入,进入旋转的填料中;液体从液体进口进入,进过液体分布器,喷洒在旋转的填料上;由于液体通道流通(填料A部分)截面积无变化,液体撞向其侧面的金属挡板,一部分液体直接反溅雾化,被填充在填料A部分中的散装填料捕获,进一步分散;另一部分聚集在填料A部分金属挡板上被甩出,然后被填充在填料A部分中的散装填料捕获、分散。随后,液体与另一侧的金属挡板相撞,并一直重复此过程。液体经过多次壁面碰撞雾化,以及填料剪切分散,增大了气液之间的接触面积,液相传质系数得到了增强,并且气体与液体沿着截面积恒定通道(填料A部分)穿过填料,气体无法从液体形成的空隙中溢出,气液间的交互作用增强,气相湍动增强,增大了气相传质系数。最后,液体从液体出口流出,气体从气体出口流出,完成传质、反应过程。:
实验例1:采用图2结构的设备进行H2S气体的脱除,H2S浓度为2000mg/m3左右,在体系温度为(32±2)℃、液气比10L/m3、转速为1000r/min、纯碱为12g/L设备的θ值为90°的情况下,硫化氢单级脱除率为99.4%。
实验例2:本发明设备可以强化气膜控制过程,因而可以用于低浓度气体的吸收过程。本实验例采用图2、图3和文献(《超重力环境下选择性脱除气体中的硫化氢的工艺研究》天然气化工, 2011, 36(1): 30-33)公开的设备进行低浓度 H2S气体的脱除,H2S浓度为6mg/m3左右,在体系温度为(32±2)℃、液气比10L/m3、转速为800 r/min、纯碱为10 g/L设备的θ值为75°的情况下,硫化氢单次脱除率见表1。
表1:
设备 | 图2设备 | 图3设备 | 文献 |
硫化氢脱除率 | 97.3% | 98.5% | 85% |
实验例3:本发明图2、图3所示设备与文献(《超重力法处理高浓度氮氧化物废气中试研究》,化工进展, 2007, 26(7): 1058-1061)应用于18000-20000 mg/m3高浓度氮氧化物的废气的中试研究。在进气量100 m3·h-1、液气比20 L·m-3、超重力因子90和尿素浓度20%的条件下,θ值为45°的情况下,运行30天,平均氮氧化物单级脱除率见表2。
表2:
设备 | 图2设备 | 图3设备 | 文献 |
氮氧化物平均单级脱除率 | 92.3% | 95.5% | 86% |
实验例4:本发明图2、图3所示设备与文献(《超重力法处理高浓度氮氧化物废气中试研究》,化工进展, 2007, 26(7): 1058-1061)应用于400 mg/m3低浓度氮氧化物的废气的中试研究。在进气量100 m3·h-1、液气比20 L·m-3、超重力因子90和尿素浓度20%的条件下,θ值为60°的情况下,运行30天,平均氮氧化物平均单级脱除率见表3。
表3:
设备 | 图2设备 | 图3设备 | 文献 |
平均氮氧化物单级脱除率 | 90.6% | 93.4% | 72% |
Claims (3)
1.一种恒定通道式旋转填料床传质与反应设备,包括壳体(3)上布设的气体进口(4)、气体出口(5)、液体进口(6)、液体出口(7),液体进口(6)下端连接液体分布器(8);壳体(3)底部安设电机(9),电机转轴(9.1)与壳体(3)相连处设置静密封(10),电机转轴(9.1)端部连接填料(11),填料(11)顶部与壳体(3)之间设动密封(12);其特征在于:所述填料为由填料A部分(11.1)和填料B部分(11.2)交替组成的同心圆环体;填料A部分(11.1)为气液流通通道,由若干六面立方体组成,填料A部分(11.1)在径向方向内表面与外表面由金属丝网缠绕,其余四个平面由金属平板组成,内部填充散装填料;填料B部分(11.2)为扇形体的结构支持件,五个平面均由金属平板组成。
2.根据权利要求1所述的一种恒定通道式旋转填料床传质与反应设备,其特征在于:所述散装填料为鲍尔环、拉西环、弧鞍填料、矩鞍填料、金属环矩鞍中的任意一种。
3.根据权利要求1所述的一种恒定通道式旋转填料床传质与反应设备,其特征在于:所述填料A部分(11.1)的横截面由内外两条圆弧与两条平行直线连结组成,内圆弧两端点连线与相邻的直线形成的夹角θ为45º-90º。
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