CN105117569B - 半潜式钻井平台泥浆泵基座的设计方法 - Google Patents
半潜式钻井平台泥浆泵基座的设计方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN105117569B CN105117569B CN201510629506.3A CN201510629506A CN105117569B CN 105117569 B CN105117569 B CN 105117569B CN 201510629506 A CN201510629506 A CN 201510629506A CN 105117569 B CN105117569 B CN 105117569B
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- design
- steel
- section bar
- deck
- drilling platform
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Abstract
本发明公开了一种半潜式钻井平台泥浆泵基座的设计方法,包括如下步骤:初步设定;初步设计;型材选用和结构力学计算;建立结构模型;确定载荷;运行分析;详细节点设计和加强。本发明可以提高设计人员的工作效率,减少错误的发生及尽量控制重量和材料损耗。本发明中的设备基座设计应基于设备重量及底脚形式,结合布置要求,工作环境及使用需求和规范要求选择合适的型材规格与加强形式。总之,基座设计看似简单,却涉及到方方面面的影响因素,设计者应根据设计规范及实际情况合理选择,最大限度的优化结构及控制重量。
Description
技术领域
本发明属于船用技术领域,具体涉及一种半潜式钻井平台泥浆泵基座的设计方法。
背景技术
海上石油钻井平台是以钢结构为主体的多专业协同工作的采油平台,相应设备基座也由钢结构构成,设计规范和力学计算就成为基座设计的主要依据。
发明内容
发明目的:为了解决现有技术的不足,本发明提供了一种半潜式钻井平台泥浆泵基座的设计方法。
技术方案:一种半潜式钻井平台泥浆泵基座的设计方法,包括如下步骤:
步骤(1)初步设定;
步骤(2)初步设计;
步骤(3)型材选用和结构力学计算;
步骤(4)建立结构模型:
该基座支撑结构主要为梁系结构,所以用操作比较简单的3D-BEAM软件进行计算即可,先根据初步设计的蓝图建立3D-BEAM的力学模型,建模计算时应注意边界条件的选取,模型应尽量包括四周的强结构如舱壁及大梁,型材与舱壁连接处为刚性固定,型材与大梁连接处为保守起见通常选为铰支;
(5)确定载荷;
(6)运行分析:
计算结果应满足相关设计规范的要求,考虑材料系数,载荷系数等,在此基础上不超过材料的屈服极限及变形要求即为满足要求,载荷系数在施加载荷时已经考虑,固许用应力为:
σ≤Fy/γM=355/1.15=309MPa
本计算模型最后结果显示136号梁承受最大的应力,值为小于许用应力309MPa,变形值也满足规范的要求,因此结构强度满足要求;
(7)详细节点设计和加强:
考虑到本基座结构主要由14个螺栓与设备相连,固螺栓位置为主要支撑点,本基座结构在每个螺栓两侧各增加一组肘板以提供支撑;
按照规范要求,肘板厚度应不小于T型材腹板厚度,此处厚度选为18mm,同时,为保证结构连续性,甲板反底也要增加结构以支撑肘板,选用150x12的扁钢;
根据实际结构情况,个别位置增加扁钢焊接较困难,所以在结构强度满足的前提下将此位置肘板改为非落地式;
最后确定焊接及螺栓连接形式,关于材质及材料规格,设备信息,油漆,焊接及螺栓的详细信息需注明;
最终确定所有节点的加强及连接形式,这样基座结构就全部确定下来了,至此就完成了全部详细设计任务。
作为进一步优化,所述步骤(1)初步设定:该平台有四个泥浆泵,每台重46.2吨,泵底脚距离甲板250mm,需要做钢结构以支撑该泵,考虑到结构的对称性,只需校核其中两个泥浆泵即可;该钻井平台入籍DNV船级社。
作为进一步优化,所述步骤(2)初步设计:根据基座高度要求,选用T型材作为基座主体结构,每个泵由2组共14个螺栓与基座相连。
作为进一步优化,所述步骤(3)型材选用和结构力学计算:选用T250x350x18x22的T型钢,材质为NV 36的高强钢,屈服强度355MPa,梁的规格确定以后,为保证结构连续性,甲板反底也要有对应结构以支撑T型材,初步选用与甲板反底筋相同的HP 220x10的球扁钢,材质同样为NV 36的高强钢。
作为进一步优化,所述步骤(5)确定载荷:每个泥浆泵重量为46.2吨,由两根T型钢支撑,将设备重量简化为线性载荷,最终通过T型钢传递到甲板反底的球扁钢,通过比较T型钢与球扁钢的剖面模数得知T型钢的剖面模数较球扁钢为大,只需校核甲板反底结构即可;另外,由于该半潜式海洋平台的特点,按照规范要求还要考虑环境载荷,垂向加速度定为3.2m/s2,计算载荷值、载荷系数。
有益效果:本发明中的设备基座设计应基于设备重量及底脚形式,结合布置要求,工作环境及使用需求和规范要求选择合适的型材规格与加强形式。较重设备(一般超过5吨)的基座设计应有相应计算报告作为支持,对于特殊情况,如设备工作时有噪音或震动,设备存在偏心情况等,应酌情加强基座或采用特殊焊接形式以满足疲劳强度要求,如结构较复杂,3D-BEAM无法具体校核结构强度,应使用有限元计算软件进行校核。对于工作时产生油或水的设备基座,还要增加集油槽。总之,基座设计看似简单,却涉及到方方面面的影响因素,设计者应根据设计规范及实际情况合理选择,最大限度的优化结构及控制重量。本发明还可以提高设计人员的工作效率,减少错误的发生及尽量控制重量和材料损耗。
附图说明
图1是本发明中非落地式肘板的结构示意图。
具体实施方式
下面结合具体实施例对本发明作进一步说明。
实施例
如图1所示,一种半潜式钻井平台泥浆泵基座的设计方法,包括如下步骤:
步骤(1)初步设定:
该平台有四个泥浆泵,每台重46.2吨,泵底脚距离甲板250mm,需要做钢结构以支撑该泵,考虑到结构的对称性,只需校核其中两个泥浆泵即可;该钻井平台入籍DNV船级社;
步骤(2)初步设计:
根据基座高度要求,选用T型材作为基座主体结构,每个泵由2组共14个螺栓与基座相连;
步骤(3)型材选用和结构力学计算:
选用T250x350x18x22的T型钢,材质为NV 36的高强钢,屈服强度355MPa,梁的规格确定以后,为保证结构连续性,甲板反底也要有对应结构以支撑T型材,初步选用与甲板反底筋相同的HP 220x10的球扁钢,材质同样为NV 36的高强钢;
步骤(4)建立结构模型:
该基座支撑结构主要为梁系结构,所以用操作比较简单的3D-BEAM软件进行计算即可,先根据初步设计的蓝图建立3D-BEAM的力学模型,建模计算时应注意边界条件的选取,模型应尽量包括四周的强结构如舱壁及大梁,型材与舱壁连接处为刚性固定,型材与大梁连接处为保守起见通常选为铰支;
(5)确定载荷:
每个泥浆泵重量为46.2吨,由两根T型钢支撑,将设备重量简化为线性载荷,最终通过T型钢传递到甲板反底的球扁钢,通过比较T型钢与球扁钢的剖面模数得知T型钢的剖面模数较球扁钢为大,只需校核甲板反底结构即可;另外,由于该半潜式海洋平台的特点,按照规范要求还要考虑环境载荷,垂向加速度定为3.2m/s2,计算载荷值、载荷系数;
(6)运行分析:
计算结果应满足相关设计规范的要求,考虑材料系数,载荷系数等,在此基础上不超过材料的屈服极限及变形要求即为满足要求,载荷系数在施加载荷时已经考虑,固许用应力为:
σ≤Fy/γM=355/1.15=309MPa
本计算模型最后结果显示136号梁承受最大的应力,值为小于许用应力309MPa,变形值也满足规范的要求,因此结构强度满足要求;
(7)详细节点设计和加强:
考虑到本基座结构主要由14个螺栓与设备相连,固螺栓位置为主要支撑点,本基座结构在每个螺栓两侧各增加一组肘板以提供支撑;
按照规范要求,肘板厚度应不小于T型材腹板厚度,此处厚度选为18mm,同时,为保证结构连续性,甲板反底也要增加结构以支撑肘板,选用150x12的扁钢;
根据实际结构情况,个别位置增加扁钢焊接较困难,所以在结构强度满足的前提下将此位置肘板改为非落地式;
最后确定焊接及螺栓连接形式,关于材质及材料规格,设备信息,油漆,焊接及螺栓的详细信息需注明;
最终确定所有节点的加强及连接形式,这样基座结构就全部确定下来了,至此就完成了全部详细设计任务。
本发明不局限于上述最佳实施方式,任何人在本发明的启示下都可得出其他各种形式的产品,但不论在其形状或结构上作任何变化,凡是具有与本申请相同或相近似的技术方案,均落在本发明的保护范围之内。
Claims (5)
1.一种半潜式钻井平台泥浆泵基座的设计方法,其特征在于:包括如下步骤:
步骤(1)初步设定;
步骤(2)初步设计;
步骤(3)型材选用和结构力学计算;
步骤(4)建立结构模型:
基座支撑结构主要为梁系结构,所以用操作比较简单的3D-BEAM软件进行计算即可,先根据初步设计的蓝图建立3D-BEAM的力学模型,建模计算时应注意边界条件的选取,模型包括四周的强结构舱壁及大梁,型材与舱壁连接处为刚性固定,型材与大梁连接处选为铰支;
(5)确定载荷;
(6)运行分析:
计算结果应满足相关设计规范的要求,考虑材料系数,载荷系数,在此基础上不超过材料的屈服极限及变形要求即为满足要求,载荷系数在施加载荷时已经考虑,故许用应力为:
σ≤Fy/γM=355/1.15=309MPa
本计算模型最后结果显示136号梁承受最大的应力,值为小于许用应力309MPa,变形值也满足规范的要求,因此结构强度满足要求;
(7)详细节点设计和加强:
考虑到本基座结构主要由14个螺栓与设备相连,故螺栓位置为主要支撑点,本基座结构在每个螺栓两侧各增加一组肘板以提供支撑;
按照规范要求,肘板厚度应不小于T型材腹板厚度,此处厚度选为18mm,同时,为保证结构连续性,甲板反底也要增加结构以支撑肘板,选用150x12的扁钢;
根据实际结构情况,个别位置增加扁钢焊接较困难,所以在结构强度满足的前提下将此位置肘板改为非落地式;
最后确定焊接及螺栓连接形式,关于材质及材料规格,设备信息,油漆,焊接及螺栓的详细信息需注明;
最终确定所有节点的加强及连接形式,这样基座结构就全部确定下来了,至此就完成了全部详细设计任务。
2.根据权利要求1所述的半潜式钻井平台泥浆泵基座的设计方法,其特征在于:所述步骤(1)初步设定:该平台有四个泥浆泵,每台重46.2吨,泵底脚距离甲板250mm,需要做钢结构以支撑该泵,考虑到结构的对称性,只需校核其中两个泥浆泵即可;该钻井平台入籍DNV船级社。
3.根据权利要求1所述的半潜式钻井平台泥浆泵基座的设计方法,其特征在于:所述步骤(2)初步设计:根据基座高度要求,选用T型材作为基座主体结构,每个泵由2组共14个螺栓与基座相连。
4.根据权利要求1所述的半潜式钻井平台泥浆泵基座的设计方法,其特征在于:所述步骤(3)型材选用和结构力学计算:选用T250x350x18x22的T型钢,材质为NV 36的高强钢,屈服强度355MPa,梁的规格确定以后,为保证结构连续性,甲板反底也要有对应结构以支撑T型材,选用与甲板反底筋相同的HP 220x10的球扁钢,材质同样为NV 36的高强钢。
5.根据权利要求1所述的半潜式钻井平台泥浆泵基座的设计方法,其特征在于:所述步骤(5)确定载荷:每个泥浆泵重量为46.2吨,由两根T型钢支撑,将设备重量简化为线性载荷,最终通过T型钢传递到甲板反底的球扁钢,通过比较T型钢与球扁钢的剖面模数得知T型钢的剖面模数较球扁钢为大,只需校核甲板反底结构即可;按照规范要求还要考虑环境载荷,垂向加速度定为3.2m/s2,计算载荷值、载荷系数。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201510629506.3A CN105117569B (zh) | 2015-09-28 | 2015-09-28 | 半潜式钻井平台泥浆泵基座的设计方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201510629506.3A CN105117569B (zh) | 2015-09-28 | 2015-09-28 | 半潜式钻井平台泥浆泵基座的设计方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN105117569A CN105117569A (zh) | 2015-12-02 |
CN105117569B true CN105117569B (zh) | 2018-06-15 |
Family
ID=54665557
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN201510629506.3A Active CN105117569B (zh) | 2015-09-28 | 2015-09-28 | 半潜式钻井平台泥浆泵基座的设计方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN105117569B (zh) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN109606556A (zh) * | 2018-10-31 | 2019-04-12 | 沪东中华造船(集团)有限公司 | 一种双十字形基座及其安装使用方法 |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN109271681B (zh) * | 2018-08-29 | 2023-04-07 | 中国舰船研究设计中心 | 一种舰船设备与结构共形设计方法 |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN101615215A (zh) * | 2009-08-05 | 2009-12-30 | 中国海洋石油总公司 | 一种半潜式平台结构简化疲劳设计方法 |
CN101804849A (zh) * | 2010-04-15 | 2010-08-18 | 南通中远船务工程有限公司 | 用于海上油气开发的半潜式平台的建造方案 |
CN103523648A (zh) * | 2013-09-17 | 2014-01-22 | 南通中远船务工程有限公司 | 一种钻井泥浆系统的泥浆泵安装吊架 |
Family Cites Families (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US20030147703A1 (en) * | 2002-02-06 | 2003-08-07 | Cermelli Christian Andre | Tension leg platform having modified wave response characteristics |
-
2015
- 2015-09-28 CN CN201510629506.3A patent/CN105117569B/zh active Active
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN101615215A (zh) * | 2009-08-05 | 2009-12-30 | 中国海洋石油总公司 | 一种半潜式平台结构简化疲劳设计方法 |
CN101804849A (zh) * | 2010-04-15 | 2010-08-18 | 南通中远船务工程有限公司 | 用于海上油气开发的半潜式平台的建造方案 |
CN103523648A (zh) * | 2013-09-17 | 2014-01-22 | 南通中远船务工程有限公司 | 一种钻井泥浆系统的泥浆泵安装吊架 |
Non-Patent Citations (2)
Title |
---|
深水半潜式钻井平台的设计和建造研究;陈刚;《船舶与海洋工程》;20120330(第1期);第9-14页 * |
钻井平台局部强度有限元分析研究;李洪成;《中国优秀硕士学位论文全文数据库-工程科技Ⅰ辑》;20120515(第05期);第1-60页 * |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN109606556A (zh) * | 2018-10-31 | 2019-04-12 | 沪东中华造船(集团)有限公司 | 一种双十字形基座及其安装使用方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN105117569A (zh) | 2015-12-02 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN110461702B (zh) | 浮动海上平台 | |
KR102462922B1 (ko) | 해상 풍력발전기 기초 구조 및 경량화 설계 방법 | |
Lee et al. | Structural topology optimization of the transition piece for an offshore wind turbine with jacket foundation | |
CN103661806B (zh) | 一种船台下水船舶底部结构局部强度的确定方法 | |
CN105117569B (zh) | 半潜式钻井平台泥浆泵基座的设计方法 | |
DK167541B1 (da) | Offshore platform med sammensatte ben | |
Campos et al. | Spar concrete monolithic design for offshore wind turbines | |
CN105604183B (zh) | 一种桁架后焊节点的施工方法 | |
Bachynski et al. | Linear and nonlinear analysis of tension leg platform wind turbines | |
Niklas | Strength analysis of a large-size supporting structure for an offshore wind turbine | |
CN107562995B (zh) | 一种平台升降系统的环梁的设计方法 | |
Sandhya | Analysis of offshore jacket structure | |
CN113430945B (zh) | 一种装配式托架的设计方法、托架及桥梁0#块的施工方法 | |
CN102561216B (zh) | 悬索桥吊拉组合体系加固结构的计算方法 | |
CN105279312A (zh) | 基于GeniE建模的FPSO上部模块结构分析方法 | |
Thakur et al. | Influence of rooftop telecommunication tower on set back-step back building resting on different ground slopes | |
CN103508332A (zh) | 塔机及其转换基座 | |
Luo et al. | Integrated structural analysis methodology for truss spars | |
CN113486417A (zh) | 一种控制主塔和钢梁施工仿真系统 | |
CN216551865U (zh) | 适用于渤海海域标准化的八腿中型井口b型平台组块 | |
Manolas et al. | A comprehensive method for the structural design and verification of the INNWIND 10MW tri-spar floater | |
CN216839351U (zh) | 适用于渤海海域标准化的四腿中型井口b型平台组块 | |
CN110889192B (zh) | 一种钢管杆塔基础的三维模型构建方法 | |
Wang et al. | Feasibility analysis and application for cantilever beam extension of self-elevating drilling unit | |
Han | Global In-Place Dynamic Wave Analysis for Mono Column Platform |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C06 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
C10 | Entry into substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
GR01 | Patent grant | ||
CP01 | Change in the name or title of a patent holder |
Address after: 226000 No. 1, COSCO Road, Jiangsu, Nantong Patentee after: Nantong COSCO Shipping Engineering Co., Ltd. Address before: 226000 No. 1, COSCO Road, Jiangsu, Nantong Patentee before: COSCO Shipyard Group Co., Ltd. |
|
CP01 | Change in the name or title of a patent holder |