CN105090123A - 一种离心压缩机模型级 - Google Patents

Abstract

本发明公开了一种离心压缩机模型级。我国离心压缩机技术还需不断改进，从而能够增强压缩机运行的稳定性和提升压缩机运行的效率。本发明包括叶轮、叶片扩压器、弯道和回流器；叶片扩压器设置在叶轮出口处；叶片扩压器的扩压器叶片为弯掠叶片，即扩压器叶片的出口靠近扩压器轮盖的那侧弯折形成出口稳流片；叶片扩压器的出口与弯道相通；弯道的外壁开有环形凹槽；回流器的回流器叶片在叶片压力面和吸力面都开设有减阻槽，回流器叶片在叶片出口处开有矩形槽道。本发明对现有离心压缩机模型级的扩压器、弯道和回流器结构进行改进，确保提升离心压缩机模型级的运行效率以及增强运行的稳定性；提出了扩压器内能量梯度函数值的计算公式。

Description

一种离心压缩机模型级

技术领域

本发明属于通风设备技术领域，具体涉及一种离心压缩机模型级。

背景技术

我国把气体输送以及气体压缩机械统称为风机。通常所说的风机包括通风机、鼓风机、压缩机以及罗茨鼓风机。风机按其内部空气流动方向来进行分类，主要可以分为轴流式、离心式和混流式(斜流式)三种类型。

离心压缩机是风机中的一种，在国民经济中发挥重要作用。它作为一种能量转换装置，其主要通过叶轮的旋转，从而带动叶轮流道内气体的运动，把原动机的机械能转化为气体的能量。离心压气机由于其具有高压力、稳定工况范围宽、结构简单、易于维护等特点，被广泛应用于石油、航空航天、冶金、化工和矿井等行业，并发挥着重要作用。随着离心压气机应用广泛度的整加，与之相应的是对能源的消耗也越来越大，但是随着我国能源问题的日益严峻，因此提高离心压缩机的研究和设计水平对于能源的节约已显得格外重要。离心压缩机通流部件通常有叶轮，扩压器，蜗壳等构成。但是由于通流部件结构以及气动设计比较复杂，从而致使其内部流场比较复杂，如果结构和气动设计的不合理，会导致整机性能及效率的降低，因此如何有效地对离心压缩机通流部件的内部流动进行深入的研究，为压缩机通流部件的设计以及优化提供一定的指导作用，从而进一步提高离心压缩机的效率已成为当今一个非常重要的问题。我国离心压缩机技术还需不断改进，从而能够增强压缩机运行的稳定性和提升压缩机运行的效率，减少压缩机用电量，这对节约能源具有重要意义。

发明内容

本发明的目的是针对现有技术的不足，提出一种离心压缩机模型级，对现有离心压缩机模型级的扩压器、弯道和回流器结构进行改进，确保提升离心压缩机模型级的运行效率以及增强运行的稳定性。

本发明采用的技术方案如下：

本发明包括叶轮、叶片扩压器、弯道和回流器。所述的叶片扩压器设置在叶轮出口处；叶片扩压器的扩压器叶片为弯掠叶片，即扩压器叶片的出口靠近扩压器轮盖的那侧弯折形成出口稳流片；叶片扩压器的出口与弯道相通；所述弯道的外壁开有环形凹槽；回流器的回流器叶片在叶片压力面和吸力面都开设有减阻槽，回流器叶片在叶片出口处开有矩形槽道。

所述的环形凹槽包括等距布置的多个环形槽道，环形槽道是沿着弯道的外壁整圈开设的，最靠近回流器的环形槽道处于弯道的外壁中心圆周处，其它环形槽道设置在靠近扩压器的一侧。

所述的回流器叶片在叶片压力面和吸力面均开设有两个减阻槽；同一横截面上，叶片压力面的一个减阻槽与回流器叶片出口之间的弧长为叶片压力面总弧长的0.25，另一个减阻槽与回流器叶片进口之间的弧长也为叶片压力面总弧长的0.25；同一横截面上，叶片吸力面的一个减阻槽与回流器叶片出口之间的弧长为叶片吸力面总弧长的0.25，另一个减阻槽与回流器叶片进口之间的弧长也为叶片吸力面总弧长的0.25。

所述回流器叶片的出口处开设有沿叶片宽度对称的两个矩形凹槽，两个矩形凹槽的外端均开放设置。

所述的扩压器叶片为弯掠叶片与二维叶片相比，使得扩压器叶片出口靠近扩压器轮盖的那侧能量梯度函数值K减小，该能量梯度函数值K的具体计算如下：首先计算模拟出离心压缩机模型级内所需的流动物理参数，包括气流速度、总温、压强和湍流粘度；其次，分别计算扩压器叶片为弯掠叶片和二维叶片时扩压器内部各位置的能量梯度函数值K，并比较扩压器叶片为弯掠叶片和二维叶片时叶片出口靠近扩压器轮盖的那侧能量梯度函数值K。

所述扩压器内能量梯度函数值K的计算公式：

$K=\frac{\∂E/\∂n}{\∂H/\∂s}=\frac{\frac{\∂E}{\∂y}cos\mathrm{\α}-\frac{\∂E}{\∂x}sin\mathrm{\α}}{\mathrm{\μ}(\frac{{\∂}^{2}U}{\∂n^2}+\frac{1}{{\mathrm{\ρU}}^2}\frac{\∂P}{\∂n}\frac{\∂U}{\∂n}-\frac{1}{{\mathrm{\ρ}}^2{U}^3}{\left(\frac{\∂P}{\∂n}\right)}^2)+\frac{\∂\mathrm{\μ}}{\∂n}(\frac{\∂U}{\∂n}-\frac{1}{\mathrm{\ρ}U}\frac{\∂P}{\∂n})}---\left(1\right)$

式(1)中，为流体总压，P为流体静压，k为空气的比热容，通常取1.4，Ma为气流的马赫数；H为流体的能量损失；α表示扩压器内流体在x方向的速度与流体速度矢量之间的夹角,μ表示流体的粘度,U表示流体速度矢量，ρ表示流体的密度；n表示流体流线的法线方向，s表示流体流线的切线方向。

式(1)中： $\frac{{\∂}^{2}U}{\∂n^2}=\frac{{\∂}^{2}U}{\∂ny}cos\mathrm{\α}-\frac{\∂U}{\∂y}\frac{\∂\mathrm{\α}}{\∂n}sin\mathrm{\α}-\frac{{\∂}^{2}U}{\∂nx}sin\mathrm{\α}-\frac{\∂\mathrm{\α}}{\∂n}\frac{\∂U}{\∂x}cos\mathrm{\α}$

$\frac{{\∂}^{2}U}{\∂nx}=\frac{{\∂}^{2}U}{\∂xy}cos\mathrm{\α}-\frac{\∂U}{\∂y}\frac{\∂\mathrm{\α}}{\∂x}sin\mathrm{\α}-\frac{{\∂}^{2}U}{\∂x^2}sin\mathrm{\α}-\frac{\∂\mathrm{\α}}{\∂x}\frac{\∂U}{\∂x}cos\mathrm{\α}$

$\frac{{\∂}^{2}U}{\∂ny}=\frac{{\∂}^{2}U}{\∂y^2}cos\mathrm{\α}-\frac{\∂U}{\∂y}\frac{\∂\mathrm{\α}}{\∂y}sin\mathrm{\α}-\frac{{\∂}^{2}U}{\∂xy}sin\mathrm{\α}-\frac{\∂\mathrm{\α}}{\∂y}\frac{\∂U}{\∂x}cos\mathrm{\α}$

$\frac{\∂P}{\∂n}=\frac{\∂P}{\∂y}cos\mathrm{\α}-\frac{\∂P}{\∂x}sin\mathrm{\α}$

$\frac{\∂U}{\∂n}=\frac{\∂U}{\∂y}cos\mathrm{\α}-\frac{\∂U}{\∂x}sin\mathrm{\α}$

$\frac{\∂\mathrm{\μ}}{\∂n}=\frac{\∂\mathrm{\μ}}{\∂y}cos\mathrm{\α}-\frac{\∂\mathrm{\μ}}{\∂x}sin\mathrm{\α}$

$\frac{\∂\mathrm{\α}}{\∂n}=\frac{\∂\mathrm{\α}}{\∂y}cos\mathrm{\α}-\frac{\∂\mathrm{\α}}{\∂x}sin\mathrm{\α}$

表示U在x方向的一阶偏导，表示U在y方向的一阶偏导，表示μ在x方向的一阶偏导，表示μ在y方向的一阶偏导，表示α在x方向的一阶偏导，表示α在y方向的一阶偏导，表示U在x方向的二阶偏导，表示U在y方向的二阶偏导，表示U关于x、y的混合偏导；x、y为直角坐标系的两个坐标轴。

所述出口稳流片的尾缘线与叶片扩压器的轴向夹角为3°。

所述环形槽道的槽宽为3mm，槽深为2mm，相邻环形槽道在弯道外壁间隔的弧长对应的圆心角为5°。

所述减阻槽的槽深为0.8mm，宽为1mm。

所述两个矩形凹槽的内端距离为叶片出口宽度的3/11。

本发明的有益效果是：

1、本发明能够改善原型离心压缩机模型级的总压-流量系数特性和多变效率-流量系数特性，改善原型离心压缩机模型级的气动性能。利用CFD技术进行数值模拟，在额定工况下本发明的全压效率较原型提升了2％，并且当小流量工况时，本发明的全压效率较原型提升了3～6％，能较有效地提高离心压缩机模型级的运行效率，并且使得压缩机高效运行范围拓宽，增强了压缩机运行的稳定性。

2、本发明提出了扩压器内能量梯度函数值的计算公式，能够准确计算扩压器内部各位置的能量梯度函数值K大小，根据能量梯度函数值K大小来比较各位置的流动稳定性；针对能量梯度函数值K在扩压器轮盖附近比较大的流动特点，提出弯掠叶片的措施，使得轮盖附近能量梯度函数值K明显减小，提升了离心压缩机模型级的运行效率。

附图说明

图1a为本发明的子午面截面图；

图1b为图1a中A部分的放大图；

图2为本发明中扩压器的结构示意图；

图3为本发明中弯道的环形凹槽示意图；

图4a为本发明的回流器结构示意图；

图4b为图4a中B部分的放大图；

图5为本发明中回流器叶片的减阻槽和矩形槽道示意图；

图6a为二维扩压器叶片各位置能量梯度函数值的分布云图；

图6b为本发明的扩压器叶片各位置能量梯度函数值的分布云图；

图7为带二维扩压器叶片与带本发明扩压器叶片的离心压缩机模型级的多变效率随流量系数的变化对比图。

具体实施方式

下面结合附图及实施例对本发明作进一步说明。

如图1a和2所示，一种离心压缩机模型级，包括叶轮1、叶片扩压器2、弯道3和回流器4。叶片扩压器2设置在叶轮1出口处；叶片扩压器2的扩压器叶片8为弯掠叶片，即扩压器叶片8的出口靠近扩压器轮盖的那侧弯折形成出口稳流片；出口稳流片的尾缘线与叶片扩压器2的轴向夹角为3°，从而使得扩压器叶片8的出口角较原叶片扩大了3°；出口稳流片能使得叶片扩压器2轮盖侧原本不稳定的气流变得更加均匀，减少气体在叶片扩压器2内部的流动损失，提升离心压缩机模型级整体运行效率。叶片扩压器2的出口与弯道3相通；弯道3的外壁9开有环形凹槽5；回流器4的回流器叶片10在叶片压力面和吸力面都开设有减阻槽6，回流器叶片10在叶片出口处开有矩形槽道7，减阻槽6和矩形槽道7使回流器出口处的气流更加均匀。

如图1b和3所示，环形凹槽5包括等距布置的四个环形槽道，环形槽道是沿着弯道的外壁9整圈开设的，最靠近回流器4的环形槽道处于弯道的外壁中心圆周处，其它三个环形槽道设置在靠近扩压器2的一侧。环形槽道的槽宽为3mm，槽深为2mm，相邻环形槽道在弯道外壁间隔的弧长对应的圆心角为5°。环形凹槽5的作用是减小叶片扩压器2出口气流的射流尾迹，使得进入回流器4的气流更加均匀，有利于提升离心压缩机模型级的多变效率。

如图4a、4b和5所示，回流器叶片10在叶片压力面和吸力面均开设有两个减阻槽6；同一横截面上，叶片压力面的一个减阻槽6与回流器叶片10出口之间的弧长为叶片压力面总弧长的0.25，另一个减阻槽6与回流器叶片10进口之间的弧长也为叶片压力面总弧长的0.25；同一横截面上，叶片吸力面的一个减阻槽6与回流器叶片10出口之间的弧长为叶片吸力面总弧长的0.25，另一个减阻槽6与回流器叶片10进口之间的弧长也为叶片吸力面总弧长的0.25；减阻槽6的槽深为0.8mm，宽为1mm。

如图5所示，回流器叶片10出口处开设有沿叶片宽度对称的两个矩形凹槽7，两个矩形凹槽7的外端均开放设置，且两个矩形凹槽7的内端之间的距离为叶片出口宽度的3/11。

扩压器叶片8为弯掠叶片与二维叶片相比，使得扩压器叶片8出口靠近扩压器轮盖的那侧能量梯度函数值K减小，该能量梯度函数值K的具体计算如下：首先计算模拟出离心压缩机模型级内所需的流动物理参数，包括气流速度、总温、压强和湍流粘度；其次，分别计算扩压器叶片8为弯掠叶片和二维叶片时扩压器内部各位置的能量梯度函数值K，并比较扩压器叶片8为弯掠叶片和二维叶片时叶片出口靠近扩压器轮盖的那侧能量梯度函数值K。

扩压器内能量梯度函数值K的计算公式：

$K=\frac{\∂E/\∂n}{\∂H/\∂s}=\frac{\frac{\∂E}{\∂y}cos\mathrm{\α}-\frac{\∂E}{\∂x}sin\mathrm{\α}}{\mathrm{\μ}(\frac{{\∂}^{2}U}{\∂n^2}+\frac{1}{{\mathrm{\ρU}}^2}\frac{\∂P}{\∂n}\frac{\∂U}{\∂n}-\frac{1}{{\mathrm{\ρ}}^2{U}^3}{\left(\frac{\∂P}{\∂n}\right)}^2)+\frac{\∂\mathrm{\μ}}{\∂n}(\frac{\∂U}{\∂n}-\frac{1}{\mathrm{\ρ}U}\frac{\∂P}{\∂n})}---\left(1\right)$

式(1)中，为流体总压，P为流体静压，k为空气的比热容，通常取1.4，Ma为气流的马赫数；H为流体的能量损失；α表示扩压器内流体在x方向的速度与流体速度矢量之间的夹角,μ表示流体的粘度,U表示流体速度矢量，ρ表示流体的密度；n表示流体流线的法线方向，s表示流体流线的切线方向。

式(1)中： $\frac{{\∂}^{2}U}{\∂n^2}=\frac{{\∂}^{2}U}{\∂ny}cos\mathrm{\α}-\frac{\∂U}{\∂y}\frac{\∂\mathrm{\α}}{\∂n}sin\mathrm{\α}-\frac{{\∂}^{2}U}{\∂nx}sin\mathrm{\α}-\frac{\∂\mathrm{\α}}{\∂n}\frac{\∂U}{\∂x}cos\mathrm{\α}$

$\frac{{\∂}^{2}U}{\∂nx}=\frac{{\∂}^{2}U}{\∂xy}cos\mathrm{\α}-\frac{\∂U}{\∂y}\frac{\∂\mathrm{\α}}{\∂x}sin\mathrm{\α}-\frac{{\∂}^{2}U}{\∂x^2}sin\mathrm{\α}-\frac{\∂\mathrm{\α}}{\∂x}\frac{\∂U}{\∂x}cos\mathrm{\α}$

$\frac{{\∂}^{2}U}{\∂ny}=\frac{{\∂}^{2}U}{\∂y^2}cos\mathrm{\α}-\frac{\∂U}{\∂y}\frac{\∂\mathrm{\α}}{\∂y}sin\mathrm{\α}-\frac{{\∂}^{2}U}{\∂xy}sin\mathrm{\α}-\frac{\∂\mathrm{\α}}{\∂y}\frac{\∂U}{\∂x}cos\mathrm{\α}$

$\frac{\∂P}{\∂n}=\frac{\∂P}{\∂y}cos\mathrm{\α}-\frac{\∂P}{\∂x}sin\mathrm{\α}$

$\frac{\∂U}{\∂n}=\frac{\∂U}{\∂y}cos\mathrm{\α}-\frac{\∂U}{\∂x}sin\mathrm{\α}$

$\frac{\∂\mathrm{\μ}}{\∂n}=\frac{\∂\mathrm{\μ}}{\∂y}cos\mathrm{\α}-\frac{\∂\mathrm{\μ}}{\∂x}sin\mathrm{\α}$

$\frac{\∂\mathrm{\α}}{\∂n}=\frac{\∂\mathrm{\α}}{\∂y}cos\mathrm{\α}-\frac{\∂\mathrm{\α}}{\∂x}sin\mathrm{\α}$

表示U在x方向的一阶偏导，表示U在y方向的一阶偏导，表示μ在x方向的一阶偏导，表示μ在y方向的一阶偏导，表示α在x方向的一阶偏导，表示α在y方向的一阶偏导，表示U在x方向的二阶偏导，表示U在y方向的二阶偏导，表示U关于x、y的混合偏导。

相同流动物理参数下，根据扩压器内能量梯度函数值K的计算公式，分别计算二维扩压器叶片和本发明的扩压器叶片8各位置的能量梯度函数值K，并根据计算结果描绘能量梯度函数值的二维分布图，如图6a和6b所示。由图6a可见，扩压器叶片为二维叶片时扩压器叶片靠近扩压器轮盖处叶道中部亮度区域明显，说明此处能量梯度函数值K大，容易发生失稳；图6b对比图6a可见，扩压器叶片为弯掠叶片时扩压器叶片靠近扩压器轮盖处叶道中部亮度区域明显减小，说明此处能量梯度函数值K明显减小，稳定性大大提升。如图7所示，相同流量系数工况下，扩压器叶片8为弯掠叶片时离心压缩机模型级的多变效率比扩压器叶片8为二维叶片时的多变效率有显著提升，并且离心压缩机模型级稳定工作范围也拓宽了。

该离心压缩机模型级的工作原理：

气流经过叶轮1做功后，总压、静压和气流速度都大幅度增加，叶轮1出口的气流极其不稳定。之后高速气流流入叶片扩压器2，叶片扩压器2内部的扩压器叶片8是弯掠叶片，能有效改善叶片扩压器2内部气流不稳定现象，减小扩压器2出口的射流尾迹。气流流出叶片扩压器2后便流入了弯道3，由于弯道3内部的离心作用，使得气流在弯道的外壁9处能量梯度大，气流很不均匀，因此在弯道的外壁9开设的环形凹槽5，能有效改善弯道3内的气流不稳定现象，使得气流更均匀地流入回流器4。气流进入回流器4后，由于回流器叶片10上减阻槽6的存在，使得回流器4内部的气流不那么紊乱，减小了回流器3内部气流的能量损失，并且回流器叶片10出口开设的矩形凹槽7能改善回流器4出口的射流尾迹现象。本发明的几处改进，提升了离心压缩机模型级在各流量下的运行效率，拓宽了运行范围，提升了离心压缩机工作稳定性。

Claims (5)

1.一种离心压缩机模型级，包括叶轮、叶片扩压器、弯道和回流器，其特征在于：

所述的叶片扩压器设置在叶轮出口处；叶片扩压器的扩压器叶片为弯掠叶片，即扩压器叶片的出口靠近扩压器轮盖的那侧弯折形成出口稳流片；叶片扩压器的出口与弯道相通；所述弯道的外壁开有环形凹槽；回流器的回流器叶片在叶片压力面和吸力面都开设有减阻槽，回流器叶片在叶片出口处开有矩形槽道；

所述的环形凹槽包括等距布置的多个环形槽道，环形槽道是沿着弯道的外壁整圈开设的，最靠近回流器的环形槽道处于弯道的外壁中心圆周处，其它环形槽道设置在靠近扩压器的一侧；

所述的回流器叶片在叶片压力面和吸力面均开设有两个减阻槽；同一横截面上，叶片压力面的一个减阻槽与回流器叶片出口之间的弧长为叶片压力面总弧长的0.25，另一个减阻槽与回流器叶片进口之间的弧长也为叶片压力面总弧长的0.25；同一横截面上，叶片吸力面的一个减阻槽与回流器叶片出口之间的弧长为叶片吸力面总弧长的0.25，另一个减阻槽与回流器叶片进口之间的弧长也为叶片吸力面总弧长的0.25；

所述回流器叶片的出口处开设有沿叶片宽度对称的两个矩形凹槽，两个矩形凹槽的外端均开放设置；

所述的扩压器叶片为弯掠叶片与二维叶片相比，使得扩压器叶片出口靠近扩压器轮盖的那侧能量梯度函数值K减小，该能量梯度函数值K的具体计算如下：首先计算模拟出离心压缩机模型级内所需的流动物理参数，包括气流速度、总温、压强和湍流粘度；其次，分别计算扩压器叶片为弯掠叶片和二维叶片时扩压器内部各位置的能量梯度函数值K，并比较扩压器叶片为弯掠叶片和二维叶片时叶片出口靠近扩压器轮盖的那侧能量梯度函数值K；

所述扩压器内能量梯度函数值K的计算公式：

$K=\frac{\∂E/\∂n}{\∂H/\∂s}=\frac{\frac{\∂E}{\∂y}cos\mathrm{\α}-\frac{\∂E}{\∂x}sin\mathrm{\α}}{\mathrm{\μ}(\frac{{\∂}^{2}U}{\∂n^2}+\frac{1}{{\mathrm{\ρU}}^2}\frac{\∂P}{\∂n}\frac{\∂U}{\∂n}-\frac{1}{{\mathrm{\ρ}}^2{U}^3}{\left(\frac{\∂P}{\∂n}\right)}^2)+\frac{\∂\mathrm{\μ}}{\∂n}(\frac{\∂U}{\∂n}-\frac{1}{\mathrm{\ρ}U}\frac{\∂P}{\∂n})}---\left(1\right)$

式(1)中，为流体总压，P为流体静压，k为空气的比热容，通常取1.4，Ma为气流的马赫数；H为流体的能量损失；α表示扩压器内流体在x方向的速度与流体速度矢量之间的夹角,μ表示流体的粘度,U表示流体速度矢量，ρ表示流体的密度；n表示流体流线的法线方向，s表示流体流线的切线方向；

式(1)中： $\frac{{\∂}^{2}U}{\∂n^2}=\frac{{\∂}^{2}U}{\∂ny}cos\mathrm{\α}-\frac{\∂U}{\∂y}\frac{\∂\mathrm{\α}}{\∂n}sin\mathrm{\α}-\frac{{\∂}^{2}U}{\∂nx}sin\mathrm{\α}-\frac{\∂\mathrm{\α}}{\∂n}\frac{\∂U}{\∂x}cos\mathrm{\α}$

$\frac{{\∂}^{2}U}{\∂nx}=\frac{{\∂}^{2}U}{\∂xy}cos\mathrm{\α}-\frac{\∂U}{\∂y}\frac{\∂\mathrm{\α}}{\∂x}sin\mathrm{\α}-\frac{{\∂}^{2}U}{\∂x^2}sin\mathrm{\α}-\frac{\∂\mathrm{\α}}{\∂x}\frac{\∂U}{\∂x}cos\mathrm{\α}$

$\frac{{\∂}^{2}U}{\∂ny}=\frac{{\∂}^{2}U}{\∂y^2}cos\mathrm{\α}-\frac{\∂U}{\∂y}\frac{\∂\mathrm{\α}}{\∂y}sin\mathrm{\α}-\frac{{\∂}^{2}U}{\∂xy}sin\mathrm{\α}-\frac{\∂\mathrm{\α}}{\∂y}\frac{\∂U}{\∂x}cos\mathrm{\α}$

$\frac{\∂P}{\∂n}=\frac{\∂P}{\∂y}cos\mathrm{\α}-\frac{\∂P}{\∂x}sin\mathrm{\α}$

$\frac{\∂U}{\∂n}=\frac{\∂U}{\∂y}cos\mathrm{\α}-\frac{\∂U}{\∂x}sin\mathrm{\α}$

$\frac{\∂\mathrm{\μ}}{\∂n}=\frac{\∂\mathrm{\μ}}{\∂y}cos\mathrm{\α}-\frac{\∂\mathrm{\μ}}{\∂x}\sin \mathrm{\α}$

$\frac{\∂\mathrm{\α}}{\∂n}=\frac{\∂\mathrm{\α}}{\∂y}cos\mathrm{\α}-\frac{\∂\mathrm{\α}}{\∂x}sin\mathrm{\α}$

表示U在x方向的一阶偏导，表示U在y方向的一阶偏导，表示μ在x方向的一阶偏导，表示μ在y方向的一阶偏导，表示α在x方向的一阶偏导，表示α在y方向的一阶偏导，表示U在x方向的二阶偏导，表示U在y方向的二阶偏导，表示U关于x、y的混合偏导；x、y为直角坐标系的两个坐标轴。

2.根据权利要求1所述的一种离心压缩机模型级，其特征在于：所述出口稳流片的尾缘线与叶片扩压器的轴向夹角为3°。

3.根据权利要求1所述的一种离心压缩机模型级，其特征在于：所述环形槽道的槽宽为3mm，槽深为2mm，相邻环形槽道在弯道外壁间隔的弧长对应的圆心角为5°。

4.根据权利要求1所述的一种离心压缩机模型级，其特征在于：所述减阻槽的槽深为0.8mm，宽为1mm。

5.根据权利要求1所述的一种离心压缩机模型级，其特征在于：所述两个矩形凹槽的内端距离为叶片出口宽度的3/11。