CN105075071B - 永磁同步电机和使用它的压缩机 - Google Patents
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Abstract
本发明的目的在于在分布卷绕永磁同步电机中提高效率。因此，本发明的永磁同步电机包括具有多个齿的分布卷绕的定子和与上述定子在径向隔着间隙而配置的转子，上述转子形成磁体收纳孔，并且在周向上配置多个由插入到上述磁体收纳孔的永磁体构成的磁极，上述定子的绕组系数为0.966以上，且定子芯的轴长LFe(mm)、定子芯外径Dso(mm)和极数P满足关系：LFe>1.635·Dso/P+50.705。
Description
技术领域
本发明涉及永磁同步电机和使用它的压缩机。
背景技术
例如空调压缩机中，当前广泛采用集中卷绕钕磁体电动机。如图7所示，集中卷绕的绕组轴向端部(以下称为线圈端部)的旋转距离La、Lb与分布卷绕的旋转距离La、Lb相比大幅缩小。因此，通过与钕磁体组合能够使绕组电阻和电流同时减小，能够大幅减少铜损。此外，能够实现铜线使用量减少和电动机小型化，因此可以说从成本方面考虑也是很好的组合。
专利文献1中公开了强化将集中卷绕钕磁体电动机固定于压缩机容器内时的固定力的技术。这样，在上述的性能、成本以外的方面，从生产性提高、可靠性提高的观点出发的技术开发也不断发展，这表示集中卷绕钕磁体电动机被广泛应用。
现有技术文献
专利文献
专利文献1:日本特开2011-152041号公报
发明内容
发明要解决的课题
但是，以钕磁体为代表的稀土类磁体的材料成本高，而且为了提高保持力而必须添加镝(Dy)、铽(Tb)这样的稀少价值高的重稀土类材料，从供应保存的观点看成为问题。由此，优选使用以铁氧体磁体为代表的价廉且能够稳定供给的永磁体。
但是，在近年的高功率密度电动机中应用铁氧体磁体时，并不能够说它与集中卷绕的组合是有效的。在应用铁氧体磁体时，为了补充其低磁力必须增加芯轴长，线圈端部占绕组周长整体的比例相对较低。因此，分布卷绕和集中卷绕的电阻差缩小。即，前面叙述的集中卷绕的优点即“大幅减少铜损”、“减少铜线使用量”的效果变得不显著。此外，作为集中卷绕的原理上的课题，能够举出磁体磁通的利用率(实施例中详细叙述)低、不易输出转矩的问题。如上所述，轴长变大的铁氧体磁体电动机中存在分布卷绕和集中卷绕的优劣分歧点。
本发明的目的在于，在分布卷绕永磁同步电机中能够提高效率。
用于解决课题的技术方案
为了达到上述目的，在本发明中，分布卷绕永磁同步电机的定子外径Dso(mm)、设置于转子的永磁体的磁极的极数P和定子芯轴长LFe(mm)满足数学式(1)的关系，由此能够使该同步电机的铜损比相同芯轴长的集中卷绕永磁同步电机的铜损小。
(数学式1)LFe>1.635·Dso/P+50.705。
发明效果
根据本发明能够提高分布卷绕永磁同步电机的效率。
上述以外的课题、结构和效果通过以下的实施方式的说明能够明确。
附图说明
图1是对于本发明的第一实施例的永磁同步电机，在与旋转轴垂直的横截面表示定子和转子的图。
图2是表示本发明的数学式(1)的关系的图。
图3(A)是对于本发明的第一实施例的永磁同步电机，表示分布卷绕的磁通利用率的图。
图3(B)是对于本发明的第一实施例的永磁同步电机，表示集中卷绕的磁通利用率的比较的图。
图4是对于本发明的第一实施例的永磁同步电机，表示集中卷绕定子线圈的轴向端部的图。
图5是永磁体电动机的矢量图。
图6是本发明的第三实施例的压缩机的截面构造图。
图7表示4极电动机的分布卷绕和集中卷绕的构造比较。
具体实施方式
以下，参照附图说明本发明的实施例。以下的说明中，对相同的结构要素标注相同的附图标记。它们的名称和功能相同，避免重复说明。此外，以下的说明中以内转型转子为对象，但本发明的效果并不限于内转型转子，也能够应用于具有同样的结构的外转型转子。此外，转子的极数也不限定于实施例的结构。此外，在以下的说明中以气隙磁通在径向透过的径向间隙型结构为对象，但本发明的效果并不限定于径向间隙型结构，也能够应用于气隙磁通在轴向透过的轴向间隙型结构。
实施例1
以下，使用图1至图4说明本发明的第一实施例。此外，在本实施例的说明中参照图7。图1是对于本发明的第一实施例的永磁同步电机，在与旋转轴垂直的横截面表示定子和转子的图。图2是表示本实施方式的数学式(1)的关系的图。
(数学式1)LFe>1.635·Dso/P+50.705
图3A是对于本发明的第一实施例的永磁同步电机，表示分布卷绕的磁通利用率的图。图3B是对于本发明的第一实施例的永磁同步电机，表示集中卷绕的磁通利用率的比较的图。图4是对于本发明的第一实施例的永磁同步电机，表示集中卷绕定子线圈的轴向端部的图。图7表示4极电动机的分布卷绕和集中卷绕的构造比较。
使用图1说明本实施例的永磁同步电机。
在本实施例的永磁同步电机中，在定子9的内周侧设置有转子1。转子1与定子9隔着间隙G，经由未图示的轴承被保持为能够自由旋转。定子9由定子铁芯10和卷绕于齿11的未图示的定子线圈12构成。定子线圈12将三相的绕组U、V、W在周向上依次配置。
各绕组以跨多个齿地卷绕的分布卷绕方式构成。利用插入器(自动绕组机)制造的分布卷绕中，一般来说每极每相的槽数(以下称为NSPP，NSPP：Number of slots per poleand phase)q为整数，q能够使用相数m、定子槽数Qs、极对数p以下式表示。
[数学式2]
在图1所示的永磁同步电机中，m＝3，Qs＝36，p＝3，因此q＝2。
此外，本实施例的永磁同步电机如图1所示，转子1具有以向径向内侧凸的形状构成的磁体收纳孔4，在磁体收纳孔4中埋设有永磁体3。永磁体3插入磁体收纳孔4，永磁体3和磁体收纳孔4沿周向设置有多个，由此在转子1的内部沿周向构成多个极。
在本实施例中，定子外径Dso(mm)、极数P、定子芯轴长LFe(mm)满足数学式(1)的关系，由此使得该同步电机的铜损比相同芯轴长的集中卷绕永磁同步电机的铜损小。
(数学式1)
LFe>1.635·Dso/P+50.705
以下说明本实施方式的基本原理，即分布卷绕的铜损比集中卷绕的铜损小的理由。
首先，使用图3A说明分布卷绕的磁体磁通利用率。图3A的上图表示NSPP＝1的分布卷绕定子和转子磁极2极的结构，U+和U-、V+和V-、W+和W-分别构成1组线圈。
图3A的下图表示在U、V、W各相的线圈中不通过电流，仅永磁体3产生磁通时的气隙磁通密度分布。图3A中将磁通密度的最大值定义为Bp，max。另外，需要注意的是，在以下的说明中，主要着眼于从大局上掌握分布卷绕和集中卷绕的效率差，仅将气隙磁通密度分布的空间基波成分作为对象。
作为磁通利用率的一般指标使用绕组系数，现有的设计理论中，分布卷绕的绕组系数kw使用短节距系数kp和分布系数kd以下述方式表示。
(数学式3)
kw＝kp·kd
短节距系数kp能够使用极距τp、一相绕组节距宽度W以下式表示，图3A中，W＝τp，因此kp＝1。
[数学式4]
另一方面，分布系数kd能够使用相数m、每相每极槽数(NSPP)q以下式表示，图3A中，m＝3、q＝1，因此kw＝1。
[数学式5]
空调压缩机用的分布卷绕电动机是大量生产的，因此基于该性质基本上都是利用插入器通过机械卷绕来制作，同时采用同心卷绕方式。同心卷绕是将一极一相的线圈分为多个层而同心排列的绕组方式。与大型机中常采用的二层重叠卷绕相比较，能够进行利用插入器的制作，而且在1槽中仅插入一层线圈，因此具有不需要进行层间的绝缘等的优点。关于绕组节距W，从生产性的观点出发，基本上都采用整节距卷绕，即W＝τp，kp＝1。此外，从生产性的观点出发NSPP也大部分为1～3，在各个情况下的kd如下。
NSPP＝1时：kd＝1，
NSPP＝2时：kd＝0.966，
NSPP＝3时：kd＝0.966。
由此，在以下的说明中，使分布卷绕的绕组系数kw为0.966。
另外，根据上述的说明可知，分布卷绕的磁通利用率不是由同心卷绕或重叠卷绕这样的绕组方式决定，而是由绕组系数决定的。由此，本实施方式的效果不限定于同心全节卷绕，只要是kw为0.966以上的分布卷绕则无论绕组方式如何都同样能够适用。
接着，将图3A所示的永磁体3的气隙磁通密度分布的空间基波成分公式化。一般来说，永磁体电动机的气隙磁通密度分布依赖于转子的间隙相对面的开度即所谓的极弧度θp。θp为了实现使磁体磁通的感应电动势(E0)波形正弦波化的目的等被适宜调整，本说明书中为了说明简单而使θp＝π(电角)。
将图3A所示的磁通密度分布Bp(xr)进行傅里叶级数展开，基波成分以下式表示。
[数学式6]
其中，xr是转子外周部的周向位置(电角，度(deg.))。
转子以角速度ω旋转时，定子坐标xs与转子坐标xr的关系如下式。
[数学式7]
xs＝xr+ωt
由此，从定子坐标系看的磁通密度分布Bp(xs)如下。
[数学式8]
基于如上得到的绕组系数和气隙磁通密度分布，导出与一相线圈交链的磁通量Φdis，由此将分布卷绕的磁通利用率公式化。Φdis对于图3A所示的-π/2～π/2的积分区间由下式计算得出。
[数学式9]
其中，l是芯轴长，Nc是一相线圈卷绕数。
基于以上内容，分布卷绕的每单位轴长、每单位卷绕数的磁通利用率以Bp，max为基准标准化的结果如下。
[数学式10]
接着，使用图3B说明集中卷绕的磁体磁通利用率。图3B的上图表示3槽的集中卷绕定子和转子磁极2极的结构，即所谓的槽配合(slot combination)2:3系列的结构，空调压缩机用的集中卷绕电动机的大部分采用该结构。在2:3系列的结构中，U+和U-、V+和V-、W+和W-分别构成1组线圈，将U、V、W各相在周向依次配置。图3B的下图表示在U、V、W各相的线圈中不通过电流，仅永磁体3产生磁通时的气隙磁通密度分布。图3B中，将磁通密度的最大值以Bp，max定义。
如图3B所示，槽配合2:3系列的集中卷绕中，由于固有的齿配置的影响，磁体磁通的一部分在齿前端形成短路回线而成为漏磁通。因此，气隙磁通密度分布不会成为分布卷绕那样的空间分布。本发明中将该现象称为间隙调制，以下将图3B所示的“间隙调制后”的空间基波成分公式化。另外，为了与分布卷绕时相匹配，使极弧度θp＝π(电角)。
将图3B的磁通密度分布Bp(xr)进行傅里叶级数展开，基波成分以下式表示。
[数学式11]
将数学式7的关系应用于数学式11，则从定子坐标系看的磁通密度分布Bp(xs)如下式。
[数学式12]
从数学式12和数学式8的比较可知，集中卷绕的气隙磁通密度分布的空间基波成分为分布卷绕的0.866倍。这样，在集中卷绕中，通过间隙调制使空间基波成分减少。
进一步，基于上述得到的气隙磁通密度分布，导出与一相线圈交链的磁通量的基波成分Φcon，由此将集中卷绕的磁通利用率公式化。Φcon对图3B所示的-π/3～π/3的积分区间通过下式计算得出。
[数学式13]
其中，l是芯轴长，Nc是一相线圈卷绕数。
根据数学式13，分布卷绕的每单位轴长、单位卷绕数的磁通利用率以Bp，max为基准标准化的结果如下。
[数学式14]
从数学式10和数学式14的比较可知，集中卷绕的磁体磁通利用率为分布卷绕的0.776。即，通过使相同芯轴长的集中卷绕为分布卷绕，E0增加28.8％而电流减少22.4％。
在现有的设计理论中，一般不考虑间隙调制等的现象，基于图3B所示的“间隙调制前”的磁通密度分布计算集中卷绕的磁体磁通利用率。由此，分布卷绕与集中卷绕的磁通利用率的差异仅依赖于绕组系数kw的差，分布卷绕的E0相对于集中卷绕的增加止于11.5％，对分布卷绕的优越性评价不足。对此，本发明中着眼于间隙调制这一现象，找出了基于图3B所示的“间隙调制后”的磁通密度分布计算集中卷绕的磁体磁通利用率的方法，使用其结果，导出后述的分布卷绕和集中卷绕的优劣分歧点。
根据以上内容，对分布卷绕和集中卷绕的磁体磁通利用率的差异进行说明。
接着，说明分布卷绕与集中卷绕的绕组电阻的差异，基于其结果计算出两者的铜损从而使优劣分歧点定量化。
铜损Pcu使用一相绕组电阻R、相电流有效值I由下式表示。
[数学式15]
Pcu＝3·R·I2
[数学式16]
其中，ρ是电阻率，L是1匝的线圈长，S是导体截面积。
分布卷绕的1匝的线圈长Ldis(mm)能够使用图7所示的La、Lb、LFe，按以下方式公式化。
[数学式17]
其中，Dso是定子外径，P是极数，LFe是定子芯轴长。
此处，需要注意的是，在关于分布卷绕的数学式17中设计有以下的前提。
第一项的0.95意味着在周向卷绕的线圈端部的直径(用于计算图7的La的直径)为定子外径的95％。通常，为了确保压缩机腔室与定子线圈的绝缘距离，线圈端部的最外的外径设定为定子外径的95％以下，因此第一项称为严格的公式化。
第二项的25是线圈端部的轴向直线距离的中央值，根据压缩机腔室的轴向高度的制约，一般来说电动机中以25mm左右作为上限值。
与此相对，集中卷绕的1匝的线圈长Lcon(mm)能够使用图7所示的La、Lb、LFe，按如下方式公式化。
[数学式18]
此处，需要注意的是，在关于集中卷绕的数学式18中设计有以下前提。
第一项使用图4所示的模型公式化。图4中假设定子内径为定子外径的1/2。计算此时的定子齿前端的周向距离，将在此上乘以0.7而得的值作为线圈端部旋转距离的直径。
第二项的5是线圈端部的轴向直线距离，一般来说在电动机中以5mm左右作为上限值。
假设分布卷绕和集中卷绕的卷绕数相同，分布卷绕的铜损Pcu，dis与集中卷绕的铜损Pcu，con的比，使用根据上述的两者的磁体磁通利用率的差异计算出的电流减少值和数学式17、数学式18以下式表示。
[数学式19]
分布卷绕永磁同步电机的铜损比相同芯轴长的集中卷绕永磁同步电机的铜损小，是在满足下式的情况下。
[数学式20]
即，是定子芯轴长LFe(mm)满足下式的关系时。
[数学式21]
根据数学式1可知，分布卷绕和集中卷绕的优劣分歧点以将Dso/P作为变量的一次函数表示。图2中图示数学式1的关系。
根据以上内容，表示分布卷绕的铜损小于集中卷绕的铜损的理由。
根据本实施方式，在轴长较大的电动机中，也能够通过采用分布卷绕使得效率提高。特别是，在使用铁氧体磁体等的磁力较弱的磁体时，必须通过增加电动机轴长实现转矩增加、效率提高，因此容易得到本发明的效果。
另外，在由铁氧体磁体构成永磁体3时，如图1所示按照在每1极在周向具有2个位置的折弯点，以各个折弯点为起始端向磁化方向的垂直方向且向极的端部侧延伸的方式构成是有效的。通过采用这样的磁体形状，能够使磁体磁通产生面的表面积变大，因此与使用U字形的铁氧体磁体相比，能够产生更大的磁体转矩。
但是，永磁体3并不限定于上述的结构，也可以是每1极中在周向上不分割而一体构成，也可以在周向分割为多个而配置。此外，构成1极的永磁体3和磁体收纳孔4并不限定于1个。例如，可以将构成1极的永磁体3在周向上分割，配合各个磁体设置磁体收纳孔4，在相邻的收纳孔的边界设置肋等。此外，构成1极的磁体的配置形状除了图1所示的具有2个部位的折弯点的形状之外，也可以是具有3个部位以上的折弯点的形状，也可以是U字形，也可以是V字形，也可以是平板状。此外，永磁体3和磁体收纳孔4可以在旋转轴方向上分割为多个而构成，也可以不分割而一体构成。定子铁芯10和转子铁芯2可以由在轴向上重叠的叠层钢板构成，也可以由压粉磁芯等构成，可以由无定形金属等构成。此外，可以采用转子的芯轴长比定子的芯轴长大的结构，即所谓的悬伸(overhang)的结构。
此外，本发明仅着眼于集中卷绕和分布卷绕的绕组方式不同而导出其优劣，因此磁体材料可以为钕磁体也可以为铁氧体磁体，也可以为其它磁体材料。
实施例2
以下，使用图5说明本发明的第二实施例。图5是永磁体电动机的矢量图。
本实施例中，实施例1中叙述的永磁同步电机中，该同步电动机以最高转速Nmax被外部驱动时产生的一相感应电动势的基波有效值E0,max与从逆变器向电动机供给的相电压的基波有效值的上限值Vmax，满足下式的关系。
[数学式22]
通过采用这样的结构，能够提高效率方面的分布卷绕的优越性。以下说明其理由。
首先，磁体电动机的同步运转时的电流、磁通为交流量，因此一般转换为图5所示的dq轴坐标系(旋转坐标系)作为直流量处理。一般来说，在dq轴坐标系中，以永磁体的定子线圈一相的量的交链磁通Ψp的相位为基准，将其看作d轴，将相对于d轴逆时针方向上电角前进90°的轴，即极性不同的永磁体间的中心轴作为q轴。Ψp的时间微分即感应电动势E0在相位前进90°的q轴产生。通过采用该方法，能够不依赖于转子位置而仅以dq轴和旋转磁场的相对位置关系考察转矩等的各个物理量。
对电动机通电的相电流I相对于E0具有β的相位差时，I能够如下式所示分解为d轴成分、q轴成分。
[数学式23]
Id＝-I·sinβ
Iq＝I·cosβ
驱动时的定子交链磁通Ψ，以Ψp为起点，以由d轴电流Id产生的反作用磁通LdId和由q轴电流Iq产生的反作用磁通LqIq的矢量和表示。如果忽略定子线圈的电阻引起的电压下降，则电动机端子电压V能够看作与定子交链磁通Ψ的时间微分等效，能够以下式近似。另外，
如图5所示，V以相对于Ψ的90度(deg.)前进的矢量表示。
[数学式24]
V≈ω·Ψ
使从逆变器供给至电动机的相电压的基波有效值上限为Vmax时，根据数学式24可知，使Ψ较小，能够相应地使ω较大，即能够实现高速旋转化。
此处，集中卷绕的阻抗相对于分布卷绕原理上为1.5倍。即，集中卷绕的Ld、Lq相对于相同芯轴长、相同卷绕数的分布卷绕为1.5倍。换言之，在分布卷绕中Ld、Lq相对于集中卷绕为1/1.5，因此Ψ也为1/1.5，结果能够实现相比于集中卷绕为1.5倍的高速化。
在空调压缩机用的集中卷绕永磁体电动机中，Vmax和E0,max为同等程度，阻抗与卷绕数的平方成比例，在将集中卷绕变更为分布卷绕时，可以说能够使卷绕数为√(1.5)倍。即，在分布卷绕永磁体电动机中，使E0,max和Vmax的关系为数学式22所示的关系，也能够以所需的最高转速进行运转。
此时，分布卷绕电动机的卷绕数相对于集中卷绕电动机为√(1.5)倍。由此，在额定条件下的运转电流成为1/√(1.5)倍。由此，逆变器的通电电流也减少，因此逆变器的导通损失减少，逆变器效率提高。
实施例3
以下，使用图6说明本发明的第三实施例。图6是本实施例的压缩机的截面构造图。
在图6中，压缩机构部通过使在固定涡旋部材13的端板14直立的旋涡状搭接部15与在旋转涡旋部材16的端板17直立的旋涡状搭接部18啮合而形成。通过使旋转涡旋部材16利用曲轴6旋转运动而进行压缩动作。利用固定涡旋部材13和旋转涡旋部材16形成的压缩室19(19a，19b，……)中，位于最靠外径侧的位置的压缩室19随着旋转运动向两涡旋部材13、16的中心移动，容积逐渐缩小。
两压缩室19a、19b到达两涡旋部材13、16的中心附近时，两压缩室19内的压缩气体从与压缩室19连通的排出口20被排出。排出的压缩气体通过在固定涡旋部材13和框架21设置的气体通路(未图示)到达框架21下部的压力容器22内，从设置在压力容器22的侧壁的排出管23排出到压缩机外。由定子9和转子1构成的永磁体电动机103被内封在压力容器22内，通过转子1的旋转进行压缩动作。在永磁体电动机103的下部设置有蓄油部25。蓄油部25内的油由于进行旋转运动而产生的压力差，通过设置在曲轴6内的油孔26，供旋转涡旋部材16与曲轴6的滑动部、滑动轴承27等进行润滑。在压力容器22的侧壁设置有用于将定子线圈12引出至压力容器22的外侧的端子箱30，例如，在为三相永磁体电动机时，U、V、W各绕组的端子共计被收纳有3个。通过在永磁体电动机103中应用上述的实施例1或实施例2记载的永磁同步电机，能够达到效率提高。
但是，在当前的家庭用或工业用空调机中，多在压缩容器22内封入有R410A致冷剂，永磁体电动机103的周围温度多为80℃以上。今后，全球变暖潜能值更小的R32致冷剂的采用不断发展的话，周围温度会进一步上升，因此磁体的残留磁通密度(Br)的下降更为显著。在这样的情况下，通过应用上述的实施例1或实施例2记载的分布卷绕永磁同步电机，能够补偿由Br下降引起的转矩下降、效率下降。特别是由铁氧体磁体构成永磁体3的情况下，在原理上不会发生在钕磁体中成为问题的高温减磁，因此成为对于伴随采用R32致冷剂而发生的周围温度上升有效的对策。但是，铁氧体磁体的Br的温度系数是钕磁体的2倍以上，因此越是高温则Br的下降即磁体转矩的下降越是显著。具体地说，钕磁体的温度系数为-0.11％/K左右，与此相对，铁氧体磁体为-0.26％/K左右。由此，在周围温度为80℃以上的情况下铁氧体磁体的Br的下降倾向变得显著。在这样的情况下，通过应用上述的实施例1或实施例2记载的分布卷绕永磁同步电机，能够补偿由Br下降导致的转矩下降、效率下降。另外，在本实施例的压缩机中应用上述的实施例1或实施例2记载的永磁同步电机时，致冷剂的种类并没有限制。
压缩机结构可以是图6记载的涡旋压缩机，也可以是旋转压缩机，也可以是具有其它的压缩机构的结构。此外，根据本发明，如以上所说明的那样能够以小型的结构实现高输出的电动机。这样的话则能够进行高速运转等，能够扩大运转范围，进而，He、R32等的致冷剂中，与R22、R407C、R410A等的致冷剂相比，从间隙的泄漏较大，特别是在低速运转时相对于循环量的泄漏的比率显著变大，因此效率下降幅度很大。为了提高低循环量(低速运转)时的效率，通过使压缩机构部小型、提高用于得到相同循环量的转速从而减少泄漏损失是有效的手段，但也必须提高用于确保最大循环量的最大转速。根据具有本发明的分布卷绕永磁同步电机的压缩机，能够使最大转矩较大，因此能够提高最大转速，成为对He、R32等致冷剂的效率提高有效的手段。
另外，本发明并不限定于上述各实施例，也包含各种变形例。例如，上述实施例是为了容易理解本发明而进行的详细说明，但并不限定于必须具有所有结构。此外，能够将某实施例的结构的一部分置换为其它实施例的结构，此外，能够在某实施例的结构中添加其它实施例的结构。此外，能够对各实施例的结构的一部分添加、删除、置换其它结构。
附图标记说明
1…转子、2…转子铁芯、3…永磁体、4…永磁体收纳孔、5…铆接用铆钉、6…轴或曲轴、7…定子槽、8…定子芯背、9…定子、10…定子铁芯、11…齿、12…定子线圈、13…固定涡旋部件、14…端板、15…旋涡状搭接件、16…旋转涡旋部件、17…端板、18…旋涡状搭接件、19(19a、19b)…压缩室、20…排出口、21…框架、22…压力容器、23…排出管、24…平衡重、25…蓄油部、26…油孔、27…滑动轴承、30…端子箱、103…永磁体电动机。
Claims (9)
1.一种永磁同步电机，其特征在于，包括：
具有多个齿的分布卷绕的定子；和
与所述定子在径向隔着间隙而配置的转子，
所述转子形成有磁体收纳孔，并且在周向上配置多个由插入到所述磁体收纳孔的永磁体构成的磁极，
所述定子的绕组系数为0.966以上，且定子芯的轴长LFe(mm)、定子芯外径Dso(mm)和极数P满足下述关系：
2.如权利要求1所述的永磁同步电机，其特征在于：
所述定子的每极每相槽数q，在使用定子槽数Qs、定子相数m、极数P时，满足下述关系：
3.如权利要求1或2所述的永磁同步电机，其特征在于：
所述分布卷绕定子的绕组方式为同心卷绕。
4.如权利要求3所述的永磁同步电机，其特征在于：
所述分布卷绕定子的绕组方式为整节距卷绕。
5.如权利要求1或2所述的永磁同步电机，其特征在于：
所述永磁体为铁氧体磁体。
6.如权利要求5所述的永磁同步电机，其特征在于：
所述转子的所述磁体收纳孔构成为向径向内侧凸的形状以在内部构成多个极。
7.如权利要求6所述的永磁同步电机，其特征在于：
构成1极的所述铁氧体磁体在周向上具有2个弯曲点和以各个弯曲点为起始端向径向外周侧延伸的2个直线部分，
所述2个直线部分相对于连接所述2个弯曲点的线倾斜配置，使得向径向外周侧去所述2个直线部分的间隔扩大。
8.一种压缩机，其特征在于，包括：
权利要求1～7中任一项所述的永磁同步电机；和
被所述永磁同步电机驱动且吸入致冷剂进行压缩并将致冷剂排出的压缩机构部。
9.如权利要求8所述的压缩机，其特征在于：
在所述压缩机中封入有R32致冷剂。
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