CN105063488B

CN105063488B - 一种用于接地网的耐酸性土壤腐蚀钢及其制备方法

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Publication number: CN105063488B
Application number: CN201510461322.0A
Authority: CN
Inventors: 蔡焕青; 邵瑰玮; 胡霁; 文志科; 付晶; 陈怡�; 曾云飞; 张予; 束龙; 张玉详; 蔡维丽; 吴永康; 贺伟; 陈亮; 唐鹏
Original assignee: State Grid Corp of China SGCC; China Electric Power Research Institute Co Ltd CEPRI; Electric Power Research Institute of State Grid Hubei Electric Power Co Ltd
Current assignee: State Grid Corp of China SGCC; China Electric Power Research Institute Co Ltd CEPRI; Electric Power Research Institute of State Grid Hubei Electric Power Co Ltd
Priority date: 2015-07-30
Filing date: 2015-07-30
Publication date: 2017-11-07
Anticipated expiration: 2035-07-30
Also published as: CN105063488A

Abstract

本发明提供了一种用于接地网的耐酸性土壤腐蚀钢及其制备方法，属于输电工程领域。本发明提供的耐腐蚀钢包括C：0.03％～0.08％，Si：0.15％～1.0％，Mn：0.30％～0.90％，P≤0.15％，S≤0.01％，Cu：0.15％～0.60％，Cr：0.3％～4.0％，还包括Al、Ni、Ti、Mo、As或Re中一种或多种元素。本发明通过优化耐蚀钢成分并采用真空感应熔炼炉炼钢，轧后采用喷水雾冷却、优化碳化物析出等试制工艺，得到耐腐蚀钢具有耐腐蚀性强、全寿命周期成本低等特点。

Description

一种用于接地网的耐酸性土壤腐蚀钢及其制备方法

【技术领域】

本发明涉及一种输电工程领域用的接地网耐腐蚀钢及其制备方法，具体讲涉及一种用于接地网的耐酸性土壤腐蚀钢及其制备方法。

【背景技术】

输电线路接地网对雷电、静电和故障电流起泄流和均压作用，是保证电网安全运行的重要装置。现有的接地网多采用镀锌钢材料，而由于接地材料需长期埋设于地下，腐蚀问题较为严重，易造成电气设备“失地”，从而影响电气设备的安全运行并危及人身安全，严重时甚至会造成接地网局部断裂，造成重大事故和经济损失。

目前，关于接地网腐蚀环境的研究主要集中在中、碱性土壤上，缺乏对酸性土壤的研究。《国网公司十八项电网重大反事故措施》(修订版)指出：“在中性或酸性土壤地区，接地装置选用热镀锌钢为宜；在强碱性土壤地区或者土壤和地下水条件会引起钢质材料严重腐蚀的中性土壤地区，宜采用铜质、铜覆钢或者其他具有防腐性能的材质”。实际运行经验表明：酸性土壤接地网常用的镀锌钢材，其主要是利用高温热浸时所形成的锌合金表层本身的防腐特性来提高其使用寿命。但在施工、安装、运输、焊接、回填等过程中，镀锌层不可避免的遭到破坏，从而造成局部腐蚀并被很快被腐蚀掉，最终失去防腐能力。虽然采用镀铜钢(铜覆钢)，铜材在一定程度上可缓解镀锌钢材的腐蚀问题，但随之也带来一系列其他问题：1)铜对中性、碱性介质有较好防腐性能，而对酸性介质防腐性较差。在一般土壤中其使用寿命约30年，而在酸性土壤中不到5年；2)存在对邻近钢材的阳极腐蚀问题；3)我国水资源和土壤中铜含量都有严格限制，盲目大量使用镀铜钢(铜覆钢)，铜材将会对水、土壤造成严重污染；4)镀铜钢(铜覆钢)，使用铜材接地装置，在实际运行中常常出现塔材的缺失。纯不锈钢材由于其使用性能和加工性能的局限，以及价格因素的限制，较少用作接地材料。

【发明内容】

为克服现有技术的不足，本发明提供了一种适用于酸性土壤、全生命周期成本低的耐酸性土壤腐蚀钢及其制备方法。

为实现上述目的，本发明采用以下技术方案：

本发明提供了一种耐酸腐蚀钢，包括按质量百分比计的下述成分：

C：0.03％～0.08％，Si：0.15％～1.0％，Mn：0.30％～0.90％，P≤0.15％，S≤0.01％，Cu：0.15％～0.60％，Cr：0.3％～4.0％，余量为Fe。

本发明提供的耐酸性土壤腐蚀钢包括Al：0.15％～0.50％。

本发明提供的耐酸性土壤腐蚀钢包括Ni：0.20％～0.50％，Ti≤0.04％。

本发明提供的耐酸性土壤腐蚀钢包括Mo≤0.30％，As≤0.05％。

本发明提供的耐酸性土壤腐蚀钢包括Re：0.006％～0.015％。

本发明提供的耐酸性土壤腐蚀钢包括按质量百分比计的下述成分：

C：0.03％～0.07％，Si：0.35％～0.55％，Mn：0.60％～0.90％，P：0.07％～0.15％，S≤0.01％，Cu：0.20％～0.60％，Cr：0.30％～0.70％。

C：0.03％～0.07％，Si：0.15％～0.35％，Mn：0.30％～0.70％，P≤0.015％，S≤0.01％，Cu：0.20％～0.50％，Cr：3.0％～4.0％。

C：0.03％～0.07％，Si：0.60％～1.0％，Mn：0.50％～0.90％，P≤0.015％，S≤0.01％，Cu：0.15％～0.40％，Cr：1.70％～2.20％。

本发明还提供了一种耐酸腐蚀钢的制备方法，包括下述步骤：

1)冶炼：500kg真空感应熔炼炉熔炼→浇注铸坯；

2)开坯工艺：钢坯加热制度：加热至1100-1150℃，保温时间为1h；

采用高压水除磷，保证水压为16-20MPa；

3)轧制工艺：加热→粗轧→精轧→喷水雾冷却→控制碳化物析出；

加热温度为1100-1150℃，时间为1h；

开轧温度：1050-1100℃，终轧温度850-900℃，扎至直径为12mm；

4)拉拔：退火→酸洗→冷拉，成品直径为8mm。

针对我国酸性土壤接地网的腐蚀现状，本发明提供的耐腐蚀钢与目前接地网常用接地材料镀锌钢相比，具有耐腐蚀性好、全寿命周期成本低的特点。根据金属在酸性土壤的腐蚀机理和合金化措施，采用提高耐蚀性的合金化方法，优化耐蚀钢成分：高P成分，高Cr成分，及高Si、添加稀土元素成分，并且采用真空感应熔炼炉炼钢，为提高耐蚀性，轧后采用喷水雾冷却、控制碳化物析出等试制工艺(在对钢的强度没有明确要求的情况下，让碳保持在固熔状态，以提高钢的耐腐蚀性)，并通过合金成分耐蚀钢的化学成分分析试验验证其试制成分与设计成分相符。通过酸性盐雾试验和示范工程实际应用结果表明，本发明提供的耐蚀钢的腐蚀速率低于镀锌钢，其全寿命周期成本不到镀锌钢的80％，具有较好的应用前景。

本发明提供的技术方案中：

C：0.03％～0.07％，Si：0.35％～0.55％，Mn：0.60％～0.90％，P：0.07％～0.15％，S≤0.01％，Cu：0.20％～0.60％，Cr：0.30％～0.70％，Al：0.15％～0.50％，余量为Fe。该技术方案采用高P设计，其中的P和Cu为耐蚀元素。Cu作为阴极去极化剂，P作为阳极去极化剂，二者同时加入，能加速钢表面的均匀腐蚀及Fe²⁺的氧化，促进钢的表面形成均匀锈层以减慢腐蚀速度。P在腐蚀过程中还可形成PO₄ ^3-，起到阴极缓蚀剂的作用，减慢腐蚀速度；

C：0.03％～0.07％，Si：0.15％～0.35％，Mn：0.30％～0.70％，P≤0.015％，S≤0.01％，Cu：0.20％～0.50％，Cr：3.0％～4.0％，Ni：0.20％～0.50％，Ti≤0.04％，余量为Fe。该技术方案采用高Cr设计，其中的Cu和Cr为耐蚀合金元素。Cu促进钢均匀腐蚀并加快Fe²⁺的氧化，有助于产生均匀锈层，有助于抑制锈层中形成Fe₃O₄，利于形成非晶质、保护性能好的锈层。Cr能细化内能锈层晶粒，使锈层致密化。同时C含量较低，防止产生过多碳化物，进一步提高耐蚀性；

C：0.03％～0.07％，Si：0.60％～1.0％，Mn：0.50％～0.90％，P≤0.015％，S≤0.01％，Cu：0.15％～0.40％，Cr：1.70％～2.20％，Mo≤0.30％，As≤0.05％，Re：0.006％～0.015％，余量为Fe。该技术方案采用高Si、添加稀土元素。其中Si、Cr、Cu可附着于钢表面的锈层里，有效降低锈层晶粒长大，有利于锈层致密化，从而降低腐蚀速度。Si、Cr还可以抑制硫酸盐还原菌，降低微生物腐蚀速度。微量氢过电位高的合金元素As，提高阴极析氢过电位，减慢在较强酸性土壤中的析氢腐蚀速度。同时，加入适量稀土元素，可形成稀土复合物，部分上浮进入渣中，减少见杂物数量，提高钢液纯净度；另外通过对钢种夹杂物进行变质处理，使夹杂物球化，降低钢区内部微区电化学腐蚀，提高钢的耐蚀性；此外，稀土元素可改变锈层结构和组分，进一步提高钢的耐蚀性。

耐腐蚀钢试制和化学成分分析

本发明采用真空感应熔炼炉炼钢进行试制，其试制工艺流程图如图1所示。具体试制工艺过程如下：

(1)冶炼

500kg真空感应熔炼炉熔炼→浇注铸坯；

(2)开坯工艺

钢坯加热制度：加热至1100-1150℃，保温时间为1h；

采用高压水除磷，保证水压为16-20MPa；

(3)轧制工艺

加热→粗轧→精轧→喷水雾冷却→控制碳化物析出；

加热温度：1100-1150℃，保温时间为1h；

开轧温度：1050-1100℃，终轧温度850-900℃，终扎直径为12mm。

(4)拉拔

退火→酸洗→冷拉，成品直径为8mm。

由于采用的真空炉最大熔炼量为500kg，最终那个产出成品350-400kg，采用以上工艺，试制的耐蚀钢盘条如图2所示。

对试制的三技术方案的各比例成分、共六炉钢种分别在车床上取屑样，进行了化学成分分析，试验结果见表1。

表1试制耐蚀钢化学成分分析结果(wt％)

实施例	C	Si	Mn	P	S	Cu	Cr	Al	Mo	Ni	As	Re	Ti	Fe
															1	0.054	0.408	0.795	0.136	0.0073	0.376	0.537	0.302	-	-	-	-	-	余量
2	0.054	0.403	0.767	0.137	0.0073	0.341	0.514	0.275	-	-	-		-	余量
															3	0.054	0.171	0.500	0.0071	0.0044	0.331	3.56	-	-	0.375	-	-	0.020	余量
4	0.054	0.205	0.505	0.0064	0.0036	0.336	3.59	-	-	0.380	-	-	0.021	余量
															5	0.042	0.788	0.677	0.0079	0.0041	0.264	1.84	-	0.207	-	0.0043	0.012	-	余量
6	0.049	0.782	0.689	0.0079	0.0040	0.281	1.95	-	0.219	-	0.0042	0.0064	-	余量

1.耐腐蚀性试验研究

1.1试验条件和试验方法

对试制的3种耐蚀钢中进行盐雾试验，并与目前常用的接地网材料镀锌钢进行对比。试样如表2所示。

表2试样编号及尺寸

试验前，采用丙酮除油，无水乙醇进行脱水，并用烘箱中60℃烘干，放入干燥器中备用。

采用ZC-60A型精密型盐水喷雾试验机，按照标准GB/T 10125-2012《人造气氛腐蚀试验盐雾试验》中的乙酸盐雾试验方法进行，试验溶液为添加冰乙酸的50g/L的氯化钠溶液，pH值为3.1。试验过程中，盐雾箱内温度设定为35℃。

试验结束后按照标准GB/T 16545-1996《金属和合金的腐蚀腐蚀试样上腐蚀产物的清除》用硬毛刷除去表面疏松的腐蚀产物，再浸入到500ml/L盐酸(比重1.19g/L)、3.5g六次甲基四胺和1000mL纯水的溶液中进一步清除腐蚀产物。取出后用自来水冲洗干净，用无水乙醇脱水，放入烘箱中60℃烘干，在干燥器中放置24h后称重。根据试样浸泡前后的失重量计算腐蚀速度。采用D90数码相机拍摄试样试验过程中及除锈后的宏观腐蚀形貌。

3.2试验结果

(1)平均腐蚀速率

计算每组试验的平均腐蚀速率，试验结果见表3所示。

表3腐蚀速率计算结果

由表3可知，试制的实施例1、3、5钢试样的腐蚀速率依次减小，实施例5试样腐蚀速率最小，即耐酸性盐雾性能最好，腐蚀速率低于镀锌钢。

(2)试样宏观腐蚀形貌

与腐蚀前腐蚀外观(图3)相比，四种材料在酸性盐雾过程中腐蚀外观部分照片见图4。由试样的腐蚀照片图4a可知，经过24h后，试制的三种耐蚀钢1#-3#试样均被红锈均匀覆盖，而此时镀锌钢4#试样表面有出现白色腐蚀产物。图4b所示，48h后，耐蚀钢1#-3#试样表面仍均被红锈均匀覆盖；镀锌钢4#试样表面出现红色锈点，表明镀锌层开始出现破损。随着试验时间延长，耐蚀钢1#-3#试样表面仍是均匀的红色锈层，未见局部破损现象；镀锌钢4#试样表面仍然以锌的腐蚀产物居多，可观察到局部腐蚀破损的部位。经480h试验结束后，耐蚀钢1#-3#试样表面的均匀锈层有增多，但仍未观察到腐蚀破损的部位；镀锌钢4#试样表面局部红锈明显增多，局部腐蚀破损的部位较明显。除去锈层后，观察发现试制的三种钢1#-3#试样均发生了均匀腐蚀，镀锌钢4#试样表面还有残留的镀锌层，发生了明显的局部腐蚀。

4.全寿命周期成本的评估

某地区土壤以弱酸性粉质粘土为主，镀锌钢接地体镀锌层在这种环境下只能运行3-5年。根据运行经验，运行8-10年后就会发生接地体接头腐蚀断裂，影响电网的安全稳定运行。

以该地区的110kV线路为例进行说明，该线路从1997年投运，到2000年线路的雷击跳闸次数开始上升，经工区运行人员调查分析，发现线路杆塔的接地电阻约10Ω、甚至有超过10Ω，大部分达到设计值的上限，有的甚至超过运行标准。

采用实施例5组分(高Si、添加稀土元素成分)耐蚀钢加工成闭合形接地装置(其尺寸为6m×8m)，对该地区的接地装置进行技术改造。其中，合金化成分耐腐蚀钢接地装置的接地体直径为8mm(与常用的镀锌钢接地体直径一致)。

实际应用表明，经接地装置改造约4年后，改造杆塔的接地电阻测量值普遍低于5Ω，远小于设计值，每年的雷击跳闸率降低了65％左右，保障了线路安全稳定运行。并且，对该两种接地装置进行现场开挖抽查发现，合金化成分耐腐蚀钢接地装置的接地体外观发生了均匀腐蚀，但无明显的局部锈层。因此，实施例5组分(高Si、添加稀土元素成分)耐蚀钢接地装置的耐腐蚀性优于镀锌钢。

由试制的实施例5合金成分耐腐蚀钢(高Si、添加稀土元素成分)的耐酸性环境腐蚀性试验研究和实际应用效果可知，实施例5成分耐腐蚀钢的腐蚀速率约为0.75g/m²·h，镀锌钢的约为0.81g/m²·h，实际应用表明镀锌钢的使用年限约为7-12年，则可估算合金化耐腐蚀钢的使用年限约为8-13年。

与热镀锌钢接地装置相比，实施例5合金成分耐腐蚀钢接地装置的参数和价格见附表4。

表4参数和价格比较

以安装某110kV线路的一基杆塔的闭合环形接地装置为例进行全寿命周期成本的比较分析，其尺寸为6m×8m，则周长为28m，另加4根(每根2m)引出线分别安装在杆塔的对角主材上。敷设场所为普通农田，估算安装费包括：辅助材料费21.5元、土方开挖回垫费600元、接地体敷设费698.21元、接地电阻测试费153.04元、农作物损坏赔偿费300元，安装费合计为1772.75元。

采用热镀锌钢接地装置需在线路设计寿命内平均改造3.5次，在线路寿命周期内该接地装置费用约为：(10.3×36+1772.75)×3.5＝7502.43元。若采用合金成分耐蚀钢接地装置，需在线路设计寿命内平均改造3.2次，其费用为：(8×36+1772.75)×3.2＝5764.96元，全寿命周期成本约为镀锌钢接地装置的76.8％；因此，合金成分耐腐蚀钢的全寿命周期成本较低，不到镀锌钢的80％。

与最接近的现有技术比，本发明具有以下有益效果：

本发明提出了一种适用于接地网的耐酸性土壤腐蚀钢及其制备方法，该耐腐蚀钢是采用合金化成分设计，经酸性盐雾试验表明，本发明提供的耐酸性土壤腐蚀钢的平均腐蚀速率为：0.7594g/m²·h，低于目前常用接地材料镀锌钢的腐蚀速率(0.8122)；通过实际应用表明，该耐酸腐蚀钢的全寿命周期成本不到镀锌钢的80％，满足电网全寿命周期成本管理规定。因此，本发明提供的耐酸性土壤腐蚀钢及其制备方法为接地网耐腐蚀新材料的研制和应用提供了新途径，具有广阔的应用前景，对于保证电网安全可靠运行具有重要意义。

【附图说明】

图1为本发明耐腐蚀钢试制工艺流程图；

图2a为包装前的耐蚀钢盘条，2b为包装后的耐蚀钢盘条的耐蚀钢照片；

图3为试验前试样外观；

图4a为24h后，4b为48h试验后试样腐蚀形貌照片。

【具体实施方式】

实施例1

制备用于接地网的耐酸性土壤腐蚀钢：

C：0.054，Si：0.408，Mn：0.795，P：0.136，S：0.0073，Cu：0.376，Cr：0.537，Al：0.302，余量为Fe；

(1)冶炼

500kg真空感应熔炼炉熔炼→浇注铸坯；

(2)开坯工艺

钢坯加热制度：加热至1100℃，保温时间为1h；

20MPa水压除磷；

(3)轧制工艺

加热→粗轧→精轧；

加热温度：1100℃，保温时间为1h；

开轧温度：1100℃，终轧温度850℃，终扎直径为12mm。

(4)拉拔

退火→酸洗→冷拉，成品直径为8mm。

将得到的产品进行盐雾试验，其平均腐蚀速率为0.8653。

实施例2

制备用于接地网的耐酸性土壤腐蚀钢：

C：0.054，Si：0.403，Mn：0.7967，P：0.137，S：0.0073，Cu：0.341，Cr：0.514，Al：0.275，余量为Fe；

(1)冶炼

500kg真空感应熔炼炉熔炼→浇注铸坯；

(2)开坯工艺

钢坯加热制度：加热至1150℃，保温时间为1h；

16MPa水压除磷；

(3)轧制工艺

加热→粗轧→精轧→喷水雾冷却；

加热温度：1150℃，保温时间为1h；

开轧温度：1050℃，终轧温度900℃，扎至直径为12mm；

(4)拉拔

退火→酸洗→冷拉，成品直径为8mm。

将得到的产品进行盐雾试验，其平均腐蚀速率为0.8462。

实施例3

制备用于接地网的耐酸性土壤腐蚀钢：

C：0.054，Si：0.171，Mn：0.500，P：0.0071，S：0.0044，Cu：0.331，Cr：3.56，Ni：0.375，Ti：0.020，余量为Fe；

(1)冶炼

500kg真空感应熔炼炉熔炼→浇注铸坯；

(2)开坯工艺

钢坯加热制度：加热至1100℃，保温时间为1h；

20MPa水压除磷；

(3)轧制工艺

加热→粗轧→精轧；

加热温度：1100℃，保温时间为1h；

开轧温度：1100℃，终轧温度850℃，终扎直径为12mm。

(4)拉拔

退火→酸洗→冷拉，成品直径为8mm。

将得到的产品进行盐雾试验，其平均腐蚀速率为0.8236。

实施例4

制备用于接地网的耐酸性土壤腐蚀钢：

C：0.054，Si：0.205，Mn：0.505，P：0.0064，S：0.0036，Cu：0.336，Cr：3.59，Ni：0.380，Ti：0.021，余量为Fe；

(1)冶炼

500kg真空感应熔炼炉熔炼→浇注铸坯；

(2)开坯工艺

钢坯加热制度：加热至1150℃，保温时间为1h；

16MPa水压除磷；

(3)轧制工艺

加热→粗轧→精轧；

加热温度：1150℃，保温时间为1h；

开轧温度：1050℃，终轧温度900℃，终扎直径为12mm。

(4)拉拔

退火→酸洗→冷拉，成品直径为8mm。

将得到的产品进行盐雾试验，其平均腐蚀速率为0.7513。

实施例5

制备用于接地网的耐酸性土壤腐蚀钢：

C：0.042，Si：0.788，Mn：0.677，P：0.0079，S：0.0041，Cu：0.264，Cr：1.84，Mo：0.207，As：0.0043，Re：0.012，余量为Fe；

(1)冶炼

500kg真空感应熔炼炉熔炼→浇注铸坯；

(2)开坯工艺

钢坯加热制度：加热至1100℃，保温时间为1h；

20MPa水压除磷；

(3)轧制工艺

加热→粗轧→精轧；

加热温度：1100℃，保温时间为1h；

开轧温度：1100℃，终轧温度850℃，终扎直径为12mm。

(4)拉拔

退火→酸洗→冷拉，成品直径为8mm。

将得到的产品进行盐雾试验，其平均腐蚀速率为0.7090。

实施例6

制备用于接地网的耐酸性土壤腐蚀钢：

C：0.049，Si：0.782，Mn：0.689，P：0.0079，S：0.0040，Cu：0.281，Cr：1.95，Mo：0.219，As：0.0042，Re：0.0064，余量为Fe；

(1)冶炼

500kg真空感应熔炼炉熔炼→浇注铸坯；

(2)开坯工艺

钢坯加热制度：加热至1150℃，保温时间为1h；

16MPa水压除磷；

(3)轧制工艺

加热→粗轧→精轧；

加热温度：1150℃，保温时间为1h；

开轧温度：1050℃，终轧温度900℃，终扎直径为12mm。

(4)拉拔

退火→酸洗→冷拉，成品直径为8mm。

将得到的产品进行盐雾试验，其平均腐蚀速率为0.7744。

实施例7

制备用于接地网的耐酸性土壤腐蚀钢：

C：0.03，Si：1.0，Mn：0.3，P：0.0079，S：0.0040，Cu：0.6，Cr：0.3，余量为Fe；

(1)冶炼

500kg真空感应熔炼炉熔炼→浇注铸坯；

(2)开坯工艺

钢坯加热制度：加热至1150℃，保温时间为1h；

16MPa水压除磷；

(3)轧制工艺

加热→粗轧→精轧；

加热温度：1150℃，保温时间为1h；

开轧温度：1050℃，终轧温度900℃，终扎直径为12mm。

(4)拉拔

退火→酸洗→冷拉，成品直径为8mm。

实施例8

制备用于接地网的耐酸性土壤腐蚀钢：

C：0.08，Si：0.15，Mn：0.9，P：0.0079，S：0.0040，Cu：0.15，Cr：4.0，余量为Fe；

(1)冶炼

500kg真空感应熔炼炉熔炼→浇注铸坯；

(2)开坯工艺

钢坯加热制度：加热至1150℃，保温时间为1h；

16MPa水压除磷；

(3)轧制工艺

加热→粗轧→精轧；

加热温度：1150℃，保温时间为1h；

开轧温度：1050℃，终轧温度900℃，终扎直径为12mm。

(4)拉拔

退火→酸洗→冷拉，成品直径为8mm。

本发明中各组分含量若无其他说明，均按质量百分计。

最后应当说明的是：以上实施例仅用以说明本发明的技术方案而非对其限制，所属领域的普通技术人员应当理解，参照上述实施例可以对本发明的具体实施方式进行修改或者等同替换，这些未脱离本发明精神和范围的任何修改或者等同替换，其均应涵盖在本发明的权利要求保护范围之内。

Claims

1.一种用于接地网的耐酸性土壤腐蚀钢，所述耐酸腐蚀钢为按质量百分比计的下述成分：

C：0.03％～0.07％，Si：0.60％～1.0％，Mn：0.50％～0.90％，P≤0.015％，S≤0.01％，Cu：0.15％～0.40％，Cr：1.70％～2.20％，Mo≤0.30％，As≤0.05％，Re：0.006％～0.015％，余量为Fe。

2.一种如权利要求1所述的耐酸性土壤腐蚀钢的制备方法，所述制备方法包括下述步骤：

1)冶炼：500kg真空感应熔炼炉熔炼→浇注铸坯；

2)开坯：加热至1100-1150℃，保温时间1h后，用压力为16-20MPa的高压水除磷；

3)轧制：加热→粗轧→精轧→喷水雾冷却→控制碳化物析出；

所述加热温度为1100-1150℃，时间为1h；

开轧温度：1050-1100℃，终轧温度850-900℃，终扎直径为12mm；

4)拉拔：退火→酸洗→冷拉，成品直径为8mm。