CN104971957A - 纯铂杯形器皿挤压成形方法 - Google Patents
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Abstract
一种金属塑性成形领域的纯铂杯形器皿挤压成形方法,通过对纯铂坯料的表面镀铜以提高铂材的延展性与自润滑性,然后经正反复合挤压一次成形,并酸洗去除表面的铜,清洗后去应力退火处理得到纯铂杯形器皿。本发明能够保证获得无焊缝杯形器皿,提高其使用性能,彻底解决焊缝泄漏的缺陷;本发明材料利用率高,且便于组织连续生产,缩短生产周期,提高生产效率,降低生产成本。
Description
技术领域
本发明涉及的是一种金属塑性成形领域的技术,具体是一种纯铂杯形器皿挤压成形方法。
背景技术
实际中有一类化学器皿,需要在高温下工作,工作温度超过1000℃,此时需要采用铂金作为材质,铂金材料具有耐高温、耐腐蚀的天然特性。对于这种化学器皿制造,目前可以采用铂金薄板材,卷起后焊接成形。但是,实际熔炼时,这种器皿在高温下容易造成原液从焊缝处泄漏,影响化学反应质量,导致产品失效,无法满足使用要求。此外,由于铂金属于贵金属,一般不采用切削加工的方法,材料利用率低下,材料回收利用困难,而且金属纤维被切断,零件使用性能差。
经过对现有技术的检索发现,中国专利文献号CN102049665,公开日2011.05.11,公开了一种Ni‐Cr‐Mo耐蚀合金筒形件的制备方法,所采用的工艺步骤为:中频炉熔炼—离心铸造管坯—均匀化处理—机械加工—旋压—固溶处理—酸洗—精整—内外抛光—切定尺(筒形件的筒壁)—筒底圆片加工—筒底焊接。虽然加工出了无缝筒壁,但是底部与侧壁仍然需要采用氩弧焊进行焊接,其缺陷是焊缝处及焊接热影响区处的组织与板材组织差别较大,降低了杯形件的整体耐蚀性能。当杯形件的材料为Pt时,使用焊接的工艺方案其缺点在于:1、Pt的焊接性能不好,很多焊接方法不能用于Pt的焊接;2、当使用焊接方法时,焊缝处的性能与杯形件其他部分的性能差别较大,不利于杯形件的实际使用。
发明内容
本发明针对现有技术存在的上述不足,提出一种纯铂杯形器皿挤压成形方法,采用正反复合挤压一次成形,彻底解决焊缝泄漏的缺陷,同时提高生产效率。
本发明是通过以下技术方案实现的:
本发明涉及一种纯铂杯形器皿挤压成形方法,通过对纯铂坯料的表面镀铜,利用铜材良好地延展性与自润滑性能,使铂材便于挤压变形,再利用正反复合挤压一次成形,接着进行酸洗去除表面的铜,清洗后进行去应力退火处理,并得到纯铂杯形器皿。
所述的纯铂坯料为空心结构,可以通过铸造工艺得到,其中坯料重量要与成品重量相等。
所述的纯铂坯料,优选预先经退火处理,使得铂材延伸率提升至90%以上。
所述的铸造工艺,便于将使用后杯形器皿回收再利用,减少铂材这种贵金属损耗。
所述的表面镀铜,采用电镀方式,镀层厚度控制在10~20μm,具体为:将铜置于阳极,待镀零件置于阴极,电镀盐溶液可选用焦磷酸钾或次磷酸钠。
所述的电镀,具体参数为:主盐浓度50~70g/L,电流密度10~30A/dm2,电镀溶液温度30~50℃,电镀时间20~40min。
所述的正反复合挤压,在室温条件下,采用具有心轴的凸模和杯形凹模进行挤压,挤压过程中一部分坯料向下正向挤压,形成杯形器皿的下端杆部,其内孔尺寸由心轴内径确定,另一部分坯料向上反向挤压,形成杯形器皿的上端杯部。
所述的正反复合挤压,挤压时凸模下行速度为5mm/s~20mm/s。
所述的正反复合挤压,为保证材料利用率,挤压过程中上端杯部与下端杆部要求同时达到目标尺寸,应优选正反挤压变形程度之比ε=(D+t)/(d1+t),并且凸、凹模过渡圆角半径之比m=r1/r2,其中:D为上端杯部内径,t为纯铂坯料厚度,d1为下端杆部内径,r1和r2分别为凸、凹模过渡圆角半径。
当上端杯部高度H1与下端杆部高度H2比值为2,变形程度之比ε为5.1~6.8,圆角半径之比m为2.2~3.0。
所述的酸洗去铜处理,可采用浓硫酸腐蚀去铜,浓硫酸的质量分数为75%,酸洗时间45~120分钟,
所述的清洗,采用清水冲洗,除去表面残留酸液及其他杂质。
所述的去应力退火,退火温度为1000~1200℃,去除挤压变形过程中产生的残余应力,得到杯形器皿。
技术效果
与现有技术相比,本发明的技术效果包括:
1)可以保证杯形器皿无焊缝,提高其使用性能,避免焊缝缺陷引起的耐蚀性问题,大幅度降低原液泄漏的风险;
2)材料利用率高,保留了完整的金属流线,提高了杯形器皿的综合性能;
3)便于组织连续生产,缩短生产周期,提高生产效率,降低生产成本。
附图说明
图1是本发明的工艺流程图;
图2是纯铂杯形器皿零件示意图;
图3是正反复合挤压模具示意图;
图中:1为心轴、2为凸模、3为凹模、4为坯料、5为工件。
具体实施方式
下面对本发明的实施例作详细说明,本实施例在以本发明技术方案为前提下进行实施,给出了详细的实施方式和具体的操作过程,但本发明的保护范围不限于下述的实施例。
实施例1
如图1所示,本实施例包括以下操作步骤:
1、制坯,通过铸造工艺获得空心结构的纯铂坯料,进行退火处理。
2、表面镀铜,用电镀的方法在空心坯料表面镀上一层10μm的铜镀层,具体电镀工艺相关参数为:主盐浓度60g/L,电流密度20A/dm2,电镀溶液温度30℃,电镀时间20min。
3、正反复合挤压,在室温条件下,采用具有心轴的凸模和杯形凹模进行挤压,挤压时凸模下行速度为10mm/s;挤压过程中一部分坯料向下正向挤压,形成杯形器皿的下端杆部,另一部分坯料向上反向挤压,形成杯形器皿的上端杯部;
所述的正反复合挤压,为保证材料利用率,挤压过程中上端杯部与下端杆部要求同时达到目标尺寸,应优选正反挤压变形程度之比ε=(D+t)/(d1+t),并且凸、凹模过渡圆角半径之比m=r1/r2,其中:D为上端杯部内径,t为纯铂坯料厚度,d1为下端杆部内径,r1和r2分别为凸、凹模过渡圆角半径。
当上端杯部高度H1与下端杆部高度H2比值为2,变形程度之比ε为5.1~6.8,圆角半径之比m为2.2~3.0,本实施例中上端杯部高度120mm与下端杆部高度60mm,同时达到尺寸;此时,变形程度之比ε为5.13,优选圆角半径之比m为3.0。
4、酸洗去铜,采用浓硫酸腐蚀去铜,浓硫酸的质量分数为75%,酸洗时间为45分钟。
5、清洗,将酸洗后的工件放入清水中进行清洗,除去表面残留酸液及其他杂质。
6、所述的去应力退火,退火温度为1100℃,去除挤压变形过程中产生的残余应力,得到杯形器皿。
通过上述操作步骤得到的杯形器皿无焊缝,材料利用率100%,无需后续加工即可直接使用。
实施例2
如图1所示,本实施例包括以下操作步骤:
1、制坯,通过铸造工艺获得空心结构的纯铂坯料,进行退火处理。
2、表面镀铜,用电镀的方法在空心坯料表面镀上一层20μm的铜镀层,具体电镀工艺相关参数为:主盐浓度60g/L,电流密度20A/dm2,电镀溶液温度50℃,电镀时间40min。
3、正反复合挤压,在室温条件下,采用具有心轴的凸模和杯形凹模进行挤压,挤压时凸模下行速度为20mm/s;挤压过程中一部分坯料向下正向挤压,形成杯形器皿的下端杆部,另一部分坯料向上反向挤压,形成杯形器皿的上端杯部;挤压过程中,上端杯部高度120mm与下端杆部高度60mm,同时达到尺寸;此时,变形程度之比ε为5.13,优选圆角半径之比m为3.0。
4、酸洗去铜,采用浓硫酸腐蚀去铜,浓硫酸的质量分数为75%,酸洗时间为120分钟。
5、清洗,将酸洗后的工件放入清水中进行清洗,除去表面残留酸液及其他杂质。
6、所述的去应力退火,退火温度为1100℃,去除挤压变形过程中产生的残余应力,得到杯形器皿。
通过上述操作步骤得到的杯形器皿无焊缝,材料利用率100%,无需后续加工即可直接使用。
实施例3
如图1所示,本实施例包括以下操作步骤:
1、制坯,利用回收的杯形器皿作为原材料,通过铸造工艺获得空心结构的纯铂坯料,进行退火处理。
2、表面镀铜,用电镀的方法在空心坯料表面镀上一层12μm的铜镀层,具体电镀工艺相关参数为:主盐浓度60g/L,电流密度20A/dm2,电镀溶液温度40℃,电镀时间25min。
3、正反复合挤压,在室温条件下,采用具有心轴的凸模和杯形凹模进行挤压,挤压时凸模下行速度为15mm/s;挤压过程中一部分坯料向下正向挤压,形成杯形器皿的下端杆部,另一部分坯料向上反向挤压,形成杯形器皿的上端杯部;挤压过程中,上端杯部高度80mm与下端杆部高度40mm,同时达到尺寸;此时,优选的变形程度之比ε为6.8,圆角半径之比m为2.5。
4、酸洗去铜,采用浓硫酸腐蚀去铜,浓硫酸的质量分数为75%,酸洗时间为70分钟。
5、清洗,将酸洗后的工件放入清水中进行清洗,除去表面残留酸液及其他杂质。
6、所述的去应力退火,退火温度为1050℃,去除挤压变形过程中产生的残余应力,得到杯形器皿。
通过上述操作步骤得到的杯形器皿无焊缝,材料利用率100%,无需后续加工即可直接使用。
Claims (10)
1.一种纯铂杯形器皿挤压成形方法,其特征在于,通过对纯铂坯料的表面镀铜以提高铂材的延展性与自润滑性,然后经正反复合挤压一次成形,并酸洗去除表面的铜,清洗后去应力退火处理得到纯铂杯形器皿。
2.根据权利要求1所述的方法,其特征是,所述的纯铂坯料通过铸造工艺制备得到且预先经退火处理,具体为空心结构。
3.根据权利要求1所述的方法,其特征是,所述的表面镀铜,采用电镀方式,镀层厚度控制在10~20μm。
4.根据权利要求1或3所述的方法,其特征是,所述的表面镀铜是指:将铜置于阳极,待镀零件置于阴极,选用焦磷酸钾或次磷酸钠作为电镀盐溶液。
5.根据权利要求4所述的方法,其特征是,所述的电镀,电镀盐溶液中的主盐浓度50~70g/L,电流密度10~30A/dm2,电镀溶液温度30~50℃,电镀时间20~40min。
6.根据权利要求1所述的方法,其特征是,所述的正反复合挤压是指:在室温条件下,采用具有心轴的凸模和杯形凹模进行挤压,挤压过程中一部分坯料向下正向挤压,形成杯形器皿的下端杆部,另一部分坯料向上反向挤压,形成杯形器皿的上端杯部。
7.根据权利要求1或6所述的方法,其特征是,所述的正反复合挤压,挤压时凸模下行速度为5mm/s~20mm/s。
8.根据权利要求1或6所述的方法,其特征是,挤压过程中上端杯部与下端杆部同时达到目标尺寸,正反挤压变形程度之比ε=(D+t)/(d1+t),并且凸、凹模过渡圆角半径之比m=r1/r2,其中:D为上端杯部内径,t为纯铂坯料厚度,d1为下端杆部内径,r1和r2分别为凸、凹模过渡圆角半径。
9.根据权利要求8所述的方法,其特征是,所述的变形程度之比ε为5.1~6.8,圆角半径之比m为2.2~3.0。
10.根据权利要求1所述的方法,其特征是,所述的去应力退火,退火温度为1000~1200℃,去除挤压变形过程中产生的残余应力,得到杯形器皿。
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