CN104956118B - 用于车辆传动系的旋转振动减振组件 - Google Patents

用于车辆传动系的旋转振动减振组件 Download PDF

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Abstract

本发明涉及用于车辆传动系的旋转振动减振组件(10)，其包括：输出区域(55)和可驱动成围绕旋转轴线A旋转的输入区域(50)；以及第一扭矩传递路径(47)和与此并联的第二扭矩传递路径(48)，它们起始于输入区域；和与输出区域处于连接中的联结组件(41)，该联结组件用于叠加通过两个扭矩传递路径导引的扭矩；和用于第一扭矩传递路径的移相器组件(43)，其用于产生通过第一扭矩传递路径导引的旋转不均匀性相对于通过第二扭矩传递路径导引的旋转不均匀性的相移。在此，输出区域包括行星齿轮支架(8)，行星齿轮(46)可旋转地支承在行星齿轮支架处，并且其中，行星齿轮支架抗扭地与输出区域连接。

Description

用于车辆传动系的旋转振动减振组件
技术领域
本发明涉及一种用于车辆传动系的旋转振动减振组件，包括：输出区域和可被驱动成围绕旋转轴线A旋转的输入区域，其中，在输入区域与输出区域之间设置有第一扭矩传递路径和与此并联的第二扭矩传递路径以及用于叠加通过扭矩传递路径导引的扭矩的联结组件，其中，在第一扭矩传递路径中设置有移相器组件以用于产生通过第一扭矩传递路径导引的旋转不均匀性相对于通过第二扭矩传递路径导引的旋转不均匀性的相移。
背景技术
由德国专利申请DE 10 2011 007 118 A1已知这种类型的旋转振动减振组件，其将例如通过驱动机组的曲轴导入到输入区域中的扭矩分成通过第一扭矩传递路径传输的扭矩分量和通过第二扭矩传递路径导引的扭矩分量。在这种扭矩分配中，不仅分成静态的扭矩，而且将包含在待传输的扭矩中的(例如通过在驱动机组中周期性地出现的点火产生的)振动或旋转不均匀性按份额分配到两个扭矩传递路径上。在可实施为具有行星齿轮支架的行星齿轮传动装置的联结组件中，使通过两个扭矩传递路径传输的扭矩分量再次聚集并且然后作为总扭矩导入到输出区域(例如摩擦离合器等等)中。
在扭矩传递路径中的至少一个扭矩传递路径中设置有具有输入元件和输出元件的移相器组件，移相器组件根据减振器的类型建造，即，建造成具有初级侧和通过弹簧组件的可压缩性可相对于初级侧旋转的次级侧。尤其当该振动系统转变到超临界的状态中时，即被高于振动系统的谐振频率的振动激励，此时出现最高180°的相移。这意味着，在最大的相移时由振动系统输出的振动分量相对于由振动系统吸收的振动分量有180°的相移。因为通过另一扭矩传递路径导引的振动分量没有相移或也许有其他的相移，包含在聚集的扭矩分量中的并且相对于彼此此时有相移的振动分量可彼此抵消地叠加，从而在理想情况下引入到输出区域中的总扭矩为基本上不包含振动分量的静态扭矩。
发明内容
基于所阐述的现有技术，本发明的目的在于如此改进旋转振动减振组件，即，该旋转振动减振组件具有还进一步得到改善的减振性能和很小的轴向结构空间。
该目的通过根据本发明的旋转振动减振组件实现。
根据本发明，该目的通过用于车辆传动系的旋转振动减振组件实现，该旋转振动减振组件包括输出区域和可被驱动成围绕旋转轴线A旋转的输入区域，其中，在输入区域和输出区域之间设置第一扭矩传递路径和与其并联的第二扭矩传递路径(两者起始于所述输入区域)以及与输出区域处于连接中的联结组件，该联结组件用于叠加通过扭矩传递路径导引的扭矩，其中，联结组件包括具有行星齿轮支架的行星齿轮传动装置，并且其中，在第一扭矩传递路径中设置有移相器组件以用于产生通过第一扭矩传递路径导引的旋转不均匀性关于通过第二扭矩传递路径导引的旋转不均匀性的相移，该移相器组件包括输入元件和输出元件。在此，输出区域包括行星齿轮支架，行星齿轮可旋转地支承在行星齿轮支架处，并且其中，行星齿轮支架抗扭地与输出区域连接。
在此，移相器组件的弹簧组件至少可由弹簧组(其有利地包括螺旋弹簧)构成。在使用至少两个弹簧组时，弹簧组不仅可以并联的作用方式布置，而且可以串联的作用方式布置。
可来自驱动机组的输出部(例如曲轴)的扭矩可以如下方式借助于旋转振动减振组件进行分配和传递。
在轴向方向上围绕旋转轴线A从输入区域至输出区域的扭矩走向中，在第一扭矩传递路径中通过初级质量为弹簧组加载第一扭矩。第一扭矩从弹簧组通过输出元件到达与输出元件抗扭地连接的驱动齿圈，该驱动齿圈与行星齿轮啮合。在此，行星齿轮可旋转地支承在行星齿轮支架上，其中，行星齿轮支架抗扭地与输出区域连接。
第二扭矩在第二扭矩传递路径中到达驱动太阳轮处，驱动太阳轮抗扭地与输入区域连接。驱动太阳轮与行星齿轮啮合。因此，第一扭矩和第二扭矩在行星齿轮处再次集合。因为在第一扭矩传递路径中第一扭矩借助于移相器组件得到相移，所以在行星齿轮处在理想情况下有相移的第一扭矩和没有相移的第二扭矩以这样的方式抵消性地叠加：可能来自内燃机的驱动机组的旋转振动通过叠加均衡并且将没有旋转振动的扭矩进一步引导到行星齿轮支架处。由此，在扭矩中的存在于旋转振动减振组件的输入区域中的旋转振动通过将扭矩分成第一扭矩和第二扭矩并且进而分配到两个扭矩传递路径中、借助于在第一扭矩传递路径中的移相器组件的相移、扭矩在第二扭矩传递路径中的没有相移的继续导引和第一扭矩和第二扭矩在联结组件中的抵消性的叠加进行均衡，并且在理想情况下没有旋转振动的扭矩到达输出区域处并且进而到达例如摩擦离合器、变换器或类似的构件处。
在一种有利的实施方案中，联结组件包括：第一输入件和第二输入件，通过第一扭矩传递路径和第二扭矩传递路径引导的扭矩导入到第一输入件和第二输入件中；以及叠加单元，导入的扭矩再次在该叠加单元中聚集；和输出件，其将聚集的扭矩例如继续输送到摩擦离合器处。第一输入件在其作用方向上在一侧上与移相器组件连接，并且在另一侧上与叠加单元连接。第二输入件在其作用方向上在一侧上与输入区域连接，并且在另一侧上与叠加单元连接。叠加单元又在其作用方向上在一侧上不仅与第一输入件而且与第二输入件连接，并且在另一侧上与输出件连接。输出件形成输出区域并且可在一种有利的设计方案中容纳摩擦离合器。
在另一有利的实施方式中，所述联结组件包括第一输入件、第二输入件、叠加单元和输出件，其中，所述第一输入件与移相器组件的输出元件和所述叠加单元有效连接，并且第二输入件与输入区域和叠加单元有效连接，并且叠加单元不仅与第一输入件而且与第二输入件和输出件有效连接，并且其中，输出件形成输出区域。
为了可以简单的方式在扭矩传递路径中的一个扭矩传递路径中获得相移，提出移相器组件包括振动系统，该振动系统具有初级质量和可克服弹簧组件的作用相对于初级质量围绕旋转轴线A旋转的次级质量。因此，这种振动系统可根据已知的减振器的形式建造，在该振动系统中，尤其可通过影响初级侧的质量和次级侧的质量或弹簧组件的刚性以限定的方式调节振动系统的谐振频率，并且因此还可确定在哪种频率下出现到超临界的状态中的转变。
在另一有利的实施方式中，移相器组件包括具有初级质量的振动系统和能够克服弹簧组件的作用相对于初级质量围绕旋转轴线A旋转的中间元件，其中，中间元件形成所述移相器组件的输出元件。
在另一有利的实施方式中，行星齿轮传动装置包括驱动太阳轮和驱动齿圈，其中，驱动太阳轮抗扭地与初级质量连接，并且驱动齿圈抗扭地与中间元件连接，并且其中，驱动太阳轮和驱动齿圈与行星齿轮啮合。在此，中间元件抗扭地与移相器组件的输出元件连接。通过该实施方式可沿轴向紧凑地实施联结组件，因为驱动太阳轮和驱动齿圈可沿轴向重叠地布置。
在另一有利的实施方式中，行星齿轮可至少包括第一齿合直径部和第二齿合直径部，其中，齿合直径部沿轴向分级地布置，并且其中，驱动齿圈与第一齿合直径部啮合，并且驱动太阳轮与第二齿合直径部啮合。以这种实施方式可考虑这样的结构空间，在其中驱动齿圈和驱动太阳轮出于结构空间原因不可处在一个轴向平面上。这例如在移相器组件位于驱动齿圈定位的轴向平面的径向内部的区域中时可为这种情况。
在相对于之前的实施方式的另一有利的实施方式中，第一齿合直径部和第二齿合直径部实施为不同的。通过该实施方式可更加可变地设计在第一扭矩传递路径和第二扭矩传递路径之间的传动比，这可有利地影响整个旋转振动减振组件的设计，并且在此可提供结构空间优点。
另一有利的实施方式规定，行星齿轮至少包括第一齿合部段和第二齿合部段，其中，第一齿合部段和第二齿合部段至少部分地沿轴向重叠。由于齿合部没有实施在360°的角度上，而是仅构造为部段，即，构造为子区域，所以可在齿合部的区域中减小质量，这可有利地影响解耦能力并且进而有利地影响旋转振动的相移。这以行星齿轮的转动角足够小为前提，从而即使在行星齿轮的最大的转动角的情况下行星齿轮的齿合部仍可与配合齿合部啮合。
在相对于之前的实施方式的另一有利的实施方式中，第一齿合部段和第二齿合部段包括不同的齿合直径部。通过该实施方式，驱动齿圈例如可在轴向平面上与行星齿轮的与驱动太阳轮与之啮合的齿合直径部不同的齿合直径部啮合。然而，仅当行星齿轮的转动角足够小时才，从而即使在行星齿轮的最大的转动角的情况下行星齿轮的齿合部仍可与配合齿合部啮合，这是可行的。因此，可根据所需的传动比使驱动齿圈与行星齿轮的与驱动太阳轮与之啮合的齿合直径部不同的齿合直径部啮合，即使两个齿合直径部定位在相同的轴向平面上并且具有相同的中轴线B。这使得能够在轴向和径向方向上实现节省空间的结构方式。此外，由于处在一个轴向平面中的不同的齿合直径部而没有出现围绕行星齿轮的中轴线B的倾覆力矩。这减轻行星齿轮的轴承和行星齿轮的齿合部的负荷。
在相对于之前提到的实施方案的另一有利的实施方式中，驱动齿圈与行星齿轮的第一齿合部段啮合，并且驱动太阳轮与行星齿轮的第二齿合部段啮合。在此，如已经提到的那样，至少两个齿合部段至少部分地沿轴向重叠地位于行星齿轮上。
另一有利的实施方式规定，行星齿轮至少包括第一齿合部段和第二齿合部段，其中，第一齿合部段和第二齿合部段沿轴向分级地布置。由于这种结构空间可行的是，行星齿轮的至少两个齿合部段不可布置在一个轴向平面中。由于齿合直径部的轴向的分级式布置可提供附加的结构空间。
在相对于之前提到的实施方案的另一有利的实施方式中，第一齿合部段和第二齿合部段包括不同的齿合直径部。通过该实施方式可获得附加的结构空间。如果例如第一齿合直径部仅以90°角度实施在径向外部，并且第二齿合直径部仅仅以90°角度实施在径向内部，并且行星齿轮在任何方向上的转动角为45°角度，则可在其中不存在齿合部的相应区域中为其他的构件(例如移相器组件的构件)获得围绕中轴线B的180°角度的结构空间。
在相对于之前提到的实施方案的另一有利的实施方式中，驱动齿圈与第一齿合直径部啮合，并且驱动太阳轮与第二齿合直径部啮合。在此，如已经提到的那样，至少两个不同的齿合直径部沿轴向分级地位于行星齿轮上。
在相对于上述实施方式的另一有利的实施方式中，中间元件包括附加质量。附加质量定位在中间元件处可对于解耦能力特别有利。在此，附加质量需与整个系统相协调。
在相对于上述实施方式的另一有利的实施方式中，移相器组件和联结组件至少部分地容纳在湿室中，湿室至少部分地利用流体充填。在此，湿室至少部分地包围旋转振动减振组件的内部区域。湿室的外部边界可通过形成至少一个壳体区段的元件(例如初级质量和传动侧盖板)实现。密封优选借助于在径向内部的区域中围绕旋转轴线A的密封元件实现，以通过在密封元件处的更小的摩擦直径实现降低密封元件的摩擦。密封元件的定位可优选地如此选择，即，可通过在密封元件径向内部的开口借助于至少一个曲轴螺栓将旋转振动减振组件拧紧到例如驱动机组的曲轴处。这在旋转振动减振组件装配到驱动机组处的情况下是有利的。为了使磨损和摩擦最小化，湿室可优选利用润滑剂(例如油或脂)至少部分地充填。
附图说明
下面借助附图阐述本发明的优选的实施例。其中：
图1示出了具有作为联结组件的行星齿轮传动装置的旋转振动减振组件，其中，输出区域形成行星齿轮支架。
图2示出了如在图1中那样的旋转振动减振组件，然而具有沿轴向分级的行星齿轮。
图3示出了如在图2中那样的旋转振动减振组件，然而具有两个不同的齿合直径部，其分别构造为齿合部段。
图4示出了如在图3中那样的旋转振动减振组件，然而具有行星齿轮，该行星齿轮包括在相同的轴向平面上的两个齿合部段。
图5以俯视图示出了具有两个不同的齿合直径部的行星齿轮。
图6示出了类似于图5的行星齿轮，然而具有部分地沿轴向错位的齿合部段。
图7示出了如在图4中说明的旋转振动减振组件，其作为结合动液式(hydrodynamisch)扭矩变换器的应用方案示出。
图7a示出了在变换器离合器闭合时的扭矩走向。
图7b示出了在变换器离合器打开时的扭矩走向。
具体实施方式
在图1中示出了示意性的、可围绕旋转轴线A旋转的旋转振动减振组件10，该旋转振动减振组件根据功率或扭矩分流的原理工作。旋转振动减振组件10可在车辆传动系中布置在驱动机组60和传动系的以下部件、即，例如起动元件65(如摩擦离合器、动液式扭矩变换器等等)之间。
旋转振动减振组件10包括总地以50表示的输入区域。由驱动机组60吸收的扭矩在输入区域50中分到第一扭矩传递路径47和第二扭矩传递路径48中。在总地以附图标记41表示的联结组件(在此通过具有行星齿轮46的行星齿轮传动装置61形成)的范围中，通过两个扭矩传递路径47、48导引的扭矩分量借助于第一输入件53(在此通过驱动齿圈13形成)和第二输入件54(在此通过驱动太阳轮12形成)导入到联结组件41中并且在此再次聚集。行星齿轮46在一侧与驱动太阳轮12啮合并且在另一侧与驱动齿圈13啮合。在此，行星齿轮46可旋转地支承在行星齿轮支架8上。在此，行星齿轮支架8形成输出件49，摩擦离合器或其他的起动元件(在此未示出)可安装在输出件49处。
在第一扭矩传递路径47中集成有总地以附图标记56表示的振动系统。振动系统56用作移相器组件43并且包括例如可连接到驱动机组60处的初级质量1以及与初级质量1连接的弹簧组件4。弹簧组件4的输出元件30进一步与中间元件5连接，中间元件5又抗扭地与驱动齿圈13连接。
在第一扭矩传递路径47中的扭矩走向可从驱动机组60通过初级质量1伸延到弹簧组件4中。第一扭矩从弹簧组件4通过输出元件30和中间元件5引导至驱动齿圈13。在此，输出元件30、中间元件5和驱动齿圈13彼此抗扭地连接。在此，驱动齿圈13与联结组件41的行星齿轮46啮合。
在第二扭矩传递路径48中，第二扭矩从驱动机组60导引到与之抗扭地连接的驱动太阳轮12中。驱动太阳轮12与行星齿轮46啮合并且由此将第二扭矩引导至联结组件41的行星齿轮46。
因此，第一扭矩和第二扭矩通过两个扭矩传递路径47和48到达行星齿轮46处并且在此再次聚集。因此，聚集的扭矩通过行星齿轮46导引到行星齿轮支架8中并且进而导引至输出区域55，在输出区域55处可安装起动元件65，例如，此处未示出的起动离合器或类似的起动元件。
由于驱动齿圈13和驱动太阳轮12沿径向依次定位在一个轴向平面上，所以没有由于第一扭矩和第二扭矩导入到行星齿轮46处而出现作用到行星齿轮46上的附加的倾覆力矩。这对于齿合部的寿命是有利的并且可使得齿合部可更简单且因此更有利地在制造中予以实施。此外，驱动齿圈13和驱动太阳轮12布置在一个轴向平面上对于紧凑的轴向结构空间是有利的。所提供的结构空间通过使用径向内部的驱动太阳轮12、径向外部的驱动齿圈13和在驱动太阳轮12与驱动齿圈13之间的行星齿轮46被有利地加以利用。通过在此所示的具有作为输出件49的行星齿轮支架8的实施方式可实现输出件49的很小的惯性。同时可保持在中间元件5处的惯性，这可看作是有利的。
对于中间元件5的惯性不足以达到解耦能力的情况，附加质量15可抗扭地固定到中间元件5处。
旋转振动减振组件10的该实施方式特别适合于安装在具有横向的前置马达的车辆中，因为提供的轴向的结构空间通常比在纵向安装的马达中的情况更小。但该应用方案不限于此，而是还可实施在任何其他的车辆结构空间中。
在图2中示出了如在图1中那样的旋转振动减振组件10，然而行星齿轮46具有两个不同的齿合直径部80a和80b，它们沿轴向分级地布置，但具有相同的中轴线B。在此，驱动齿圈13与较小的齿合直径部80a啮合。齿合部80b与齿合部80a定位成具有轴向间距。此处未示出但同样可行的是，齿合直径部80a和80b如此布置，即，它们沿轴向接触。驱动太阳轮12与较大的齿合直径部80b啮合。通过该实施方式，驱动齿圈13可与行星齿轮46的与与驱动太阳轮12啮合的齿合直径部不同的齿合直径部啮合。这可是特别有利的，因为通过这种布置方案可沿径向更紧凑地提供所需的传动比。
在图3中示出了如在图2中那样的旋转振动减振组件10，然而不同的齿合直径部80c和80d实施成分别具有小于360°的角度并且可被称为齿合部段81c和81d。在此，齿合部段81c和81d的中轴线B是相同的。在所示的实施方案中，齿合部段81c实施成具有180°的角度，并且齿合部段81d也实施成具有180°的角度。但齿合部段81c和81d的角度可不同于这些值。齿合部段81c和81d的不同角度也是可行的。作为齿合部段81c和81d可实施多少角度的重要标准，行星齿轮46的最大转动角可是决定性的。必须可在行星齿轮46的最大转动角的情况下实现驱动齿圈和驱动太阳轮与行星齿轮的啮合。通过减小实施的齿合部段81c和81d的角度也可节省质量。此外，可由此在没有实施齿合部的区域中获得附加的结构空间。此外，制造具有实施成小于360°的角度的齿合部可成本更有利并且因此看作是有利的。
在图4中示出了如在图3中那样的旋转振动减振组件10，然而具有两个齿合部段81e和81f，它们在此处在一个轴向平面中。在此未示出但同样可行的是，齿合部段81e和81f仅仅部分地沿轴向重叠。在此，齿合部段81e和81f的角度的总和可有最大360°的角度。在此，对于齿合部段81e和81f使用的角度同样起决定作用的是，行星齿轮46的转动角并且保证驱动齿圈13和驱动太阳轮12即使在行星齿轮46的最大转动角的情况下也仍与行星齿轮46啮合。由于不同的齿合部段81e和81f可处在一个轴向平面上，所以即使附加的传动比在驱动太阳轮12与行星齿轮46之间起作用，也可实现沿轴向紧凑的结构空间。
在图5中以俯视图示出了具有两个不同的齿合部段81e和81f的行星齿轮46的一种可行的实施方案。在此，齿合部段81e和81f的中轴线B是相同的。在此处示出的实施方案中，相应的齿合部段81e和81f实施成具有180°的角度。在此未描绘出，但也可将齿合部段81e和81f实施成具有不同的角度，例如齿合部段81e具有150°的角度，并且齿合部段81e具有210°的角度。在此，齿合部段的角度总和也可小于360°的角度，但最大总计为360°的角度。
在图6中可在截面且在俯视图中看出具有两个不同的齿合部段81g和81h的行星齿轮46。两个齿合部段81g和81h具有相同的中轴线B。在此，齿合部段81g以大约90°的角度示出，并且齿合部段81h以大约100°的角度示出。在此，两个齿合部段81g和81h部分地沿轴向重叠。此处可很好地看出，在使用齿合部段时可节省多少质量。
在图7中示出了如在图4中说明的原理的旋转振动减振组件，其作为结合动液式扭矩变换器90的应用方案示出。该应用方案主要包括具有变换器离合器62和旋转振动减振组件10的扭矩变换器90。在此，旋转振动减振组件10特别还在此处包括第一扭矩传递路径47和第二扭矩传递路径48、移相器组件43和联结组件41。为了更好地说明，在图7a中示出了在变换器离合器62闭合时的扭矩走向，并且在图7b中示出了在变换器离合器62打开时的扭矩走向。图7a和7b可参考在图7中的说明来查看。
在具有在图7a中显示的扭矩走向的闭合的变换器离合器62中，可能来自驱动机组60(例如内燃机)的总扭矩Mg通过曲轴19到达变换器壳体95处。总扭矩Mg进一步通过变换器离合器驱动部63导引到变换器离合器62中。由于闭合的变换器离合器62，总扭矩Mg通过变换器离合器从动部64导引到旋转振动减振组件10中，此处导引到抗扭地与变换器离合器从动部64连接的引导板59处。从引导板59将总扭矩Mg分成第一扭矩Mg1和第二扭矩Mg2。第一扭矩Mg1从引导板59到达内弹簧组58。第一扭矩Mg1从内弹簧组58通过轮毂盘16导引到外弹簧组57处。第一扭矩Mg1从外弹簧组通过止挡元件20和中间元件5(其在此处实施为驱动齿圈支架11并且抗扭地与止挡元件20连接)到达驱动齿圈13处，驱动齿圈13抗扭地与驱动齿圈支架11连接。在此，驱动齿圈13与行星齿轮46的齿合部段81g啮合并且将第一扭矩Mg1引导到行星齿轮46处。
第二扭矩Mg2通过引导板59到达与引导板59抗扭地连接的驱动太阳轮支架17处。驱动太阳轮12抗扭地连接在驱动太阳轮支架17处。但驱动太阳轮支架17和驱动太阳轮12在此也可制成为一个构件。因此将第二扭矩Mg2继续引导到驱动太阳轮12处。在此，驱动太阳轮12与行星齿轮46的齿合部段81h啮合并且因此将第二转矩Mg2引导到行星齿轮46处。因此，第一扭矩Mg1和第二扭矩Mg2在行星齿轮46处再次聚集。在此，在第一扭矩传递路径47上通过移相器组件43导引的第一扭矩Mg1中的振动分量由于相移在理想情况下相对于在没有通过移相器组件43导引的第二扭矩Mg2中的振动分量相位移动180度。因此，在理想情况下在行星齿轮46处抵消地叠加第一扭矩Mg1(具有相位移动180度的振动分量)和第二扭矩Mg2，从而在行星齿轮支架8处存在没有旋转振动分量的总扭矩Mg。在此，行星齿轮支架8抗扭地与输出凸缘36连接，传动装置输入轴(在此未示出)又抗扭地连接在输出凸缘36处并且在理想情况下没有振动分量的总扭矩M进一步导引到传动装置(在此未示出)处。为了提高可积极地影响相移的中间元件5的惯性矩，通过抗扭地与中间元件5连接的支架71抗扭地连接涡轮75。附加地还可设置附加质量76，该附加质量提高中间元件5的惯性矩并且由此可积极地影响相移。此外，涡轮75在此处还形成至支承部位72的连接部。在本图示中，在压盘77与输出凸缘36之间装入附加的轴向轴承73，从而附加地，与涡轮75抗扭地连接的支承盘78在支承部位22之间沿轴向来引导。因此，不仅相对于输出凸缘36而且相对于自由轮91和变换器壳体95实现既保证抗扭地与压盘77连接的导轮66的轴向支承，而且附加地实现涡轮75和固定在此处的构件的支承。滑动支承或其他方式实施的滚动支承同样是可行的。但支承部位72必须基本上吸收在变换器运行中的涡轮75的轴向力并且限定驱动齿圈支架11的轴向位置。联结组件41的径向支承通过行星齿轮46的齿合部段81g、81h(“悬臂式支承”)实现。
可以较小的径向结构空间需求实现对于旋转振动减振组件10的功能所需的在驱动太阳轮12与驱动齿圈13之间的状态传动比(Standübersetzung)的一种可能性是使用具有两个不同的齿合部段81g和81h的行星齿轮46，如此处所示的那样。在此，中轴线B形成用于齿合部段81g和81h的中轴线。此外，两个齿合部段81g和81h部分地沿轴向重叠，从而齿合部段81g和81h实施成分别具有180度的角度。使用具有两个不同的部分地沿轴向重叠的齿合部段81g和81h的行星齿轮46是可行的，因为行星齿轮46的转动角足够小。由于与驱动太阳轮12啮合的齿合部段81h比与驱动齿圈13啮合的齿合部段81g更大，所以在相同的外部尺寸的情况下相对于具有已知的行星齿轮的传动装置增大了状态传动比的数值。此外，为了更好地利用轴向的结构空间，行星齿轮46的两个齿合部段81g和81h可如示出的那样部分地沿轴向彼此错位。
在具有在图7b中显示的扭矩走向的打开的变换器离合器62中，总扭矩Mo被导引通过变换器壳体95和连接板67并且进一步导引到泵叶轮74处。在此，泵叶轮74抗扭地、优选借助于焊接连接与连接板67连接。连接板67又抗扭地、优选借助于焊接连接与变换器壳体95连接。因此，在扭矩变换器90处存在在泵叶轮74处的总扭矩Mo。根据扭矩变换器90的设计方案以及在泵叶轮74处存在的总扭矩Mo和存在的转速，在涡轮75处存在扭矩Mt。因为涡轮75抗扭地与驱动齿圈支架11连接，所以扭矩Mt从涡轮75进一步导引到驱动齿圈支架11处。从驱动齿圈支架11将扭矩Mt分成两个扭矩分量Mt1和Mt2。一扭矩分量Mt2存在于抗扭地与驱动齿圈支架11连接的驱动齿圈13处。另一扭矩分量Mt1通过驱动齿圈支架11和止挡元件20导引到外弹簧组57处。扭矩分量Mt1从外弹簧组57通过轮毂盘16到达内弹簧组58处并且进一步从内弹簧组58通过引导板59到达驱动太阳轮支架17处，并且因此到达驱动太阳轮12处。因为驱动太阳轮12和驱动齿圈13与行星齿轮46啮合，所以两个扭矩分量Mt1和Mt2又在行星齿轮46处聚集。通过行星齿轮支架8(行星齿轮46可旋转地支承在该行星齿轮支架处)将聚集的扭矩Mt进一步导引到输出凸缘36处，输出凸缘36抗扭地、优选借助于焊接连接与行星齿轮支架8连接。同样可行的是，输出凸缘36和行星齿轮支架8实施为一个构件。聚集的扭矩Mt可从输出凸缘36导引到传动装置(在此未示出)或类似的构件处。
参考标记列表
1.初级质量
4.弹簧组件
5.中间元件
8.行星齿轮支架
10.旋转振动减振组件
11.驱动齿圈支架
12.驱动太阳轮
13.驱动齿圈
14.次级质量
15.附加质量
16.轮毂盘
17.驱动太阳轮支架
19.曲轴
20.止挡元件
29.输入元件
30.输出元件
36.输出凸缘
41.联结组件
43.移相器组件
46.行星齿轮
47.第一扭矩传递路径
48.第二扭矩传递路径
49.输出件
50.输入区域
52.叠加单元
53.第一输入件
54.第二输入件
55.输出区域
56.振动系统
57.外弹簧组
58.内弹簧组
59.引导板
60.驱动机组
61.行星齿轮传动装置
62.变换器离合器
63.变换器离合器驱动部
64.变换器离合器从动部
65.起动元件
66.导轮
67.连接板
71.支架
72.支承部位
73.轴向轴承
74.泵叶轮
75.涡轮
76.附加质量
77.压盘
78.支承盘
79.湿室
80a.齿合直径部
80b.齿合直径部
80c.齿合直径部
80d.齿合直径部
81c.齿合部段
81d.齿合部段
81e.齿合部段
81f.齿合部段
81g.齿合部段
81h.齿合部段
90.扭矩变换器
91.自由轮
95.变换器壳体
Mg.变换器离合器闭合时的总扭矩
Mg1.变换器离合器闭合时的第一扭矩
Mg2.变换器离合器闭合时的第二扭矩
Mo.变换器离合器打开时的总扭矩
Mt.变换器离合器打开时时的涡轮扭矩
Mt1.变换器离合器打开时的第一扭矩
Mt2.变换器离合器打开时的第二扭矩
A.旋转轴线
B.中轴线

Claims (13)

1.一种用于机动车的传动系的旋转振动减振组件(10)，其包括
-输出区域(55)和驱动成能围绕旋转轴线(A)旋转的输入区域(50)，和
-第一扭矩传递路径(47)和与此并联的第二扭矩传递路径(48)，两者起始于所述输入区域(50)，和
-与所述输出区域(55)处于连接中的、用于叠加通过所述扭矩传递路径(47；48)导引的扭矩的联结组件(41)，其中，所述联结组件(41)包括具有行星齿轮支架(8)的行星齿轮传动装置(61)，和
-用于所述第一扭矩传递路径(47)的移相器组件(43)，该移相器组件用于产生通过所述第一扭矩传递路径(47)导引的旋转不均匀性相对于通过所述第二扭矩传递路径(48)导引的旋转不均匀性的相移，其中，所述移相器组件(43)包括输入元件(29)和输出元件(30)，
其中，所述输出区域(55)包括行星齿轮支架(8)，在所述行星齿轮支架处能够旋转地支承行星齿轮(46)，并且其中，所述行星齿轮支架(8)抗扭地与所述输出区域(55)连接，所述移相器组件(43)包括具有初级质量(1)的振动系统(56)和能够克服弹簧组件(4)的作用相对于所述初级质量(1)围绕旋转轴线(A)旋转的中间元件(5)，其特征在于，所述行星齿轮传动装置(61)包括驱动太阳轮(12)和驱动齿圈(13)，其中，所述驱动太阳轮(12)抗扭地与所述初级质量(1)连接，并且所述驱动齿圈(13)抗扭地与所述中间元件(5)连接，并且其中，所述驱动太阳轮(12)和所述驱动齿圈(13)与所述行星齿轮(46)啮合。
2.根据权利要求1所述的旋转振动减振组件(10)，其特征在于，所述联结组件(41)包括第一输入件(53)、第二输入件(54)、叠加单元(52)和输出件(49)，其中，所述第一输入件(53)与所述移相器组件(43)的输出元件(30)和所述叠加单元(52)有效连接，并且所述第二输入件(54)与所述输入区域(50)和所述叠加单元(52)有效连接，并且所述叠加单元(52)不仅与所述第一输入件(53)而且与所述第二输入件(54)和所述输出件(49)有效连接，并且其中，所述输出件(49)形成所述输出区域(55)。
3.根据权利要求1或2所述的旋转振动减振组件(10)，其特征在于，所述中间元件(5)形成所述移相器组件(43)的输出元件(30)。
4.根据权利要求1或2所述的旋转振动减振组件(10)，其特征在于，所述行星齿轮(46)至少包括第一齿合直径部和第二齿合直径部(80a、80b)，其中，所述齿合直径部(80a、80b)沿轴向分级地布置，并且其中，所述驱动齿圈(13)与所述行星齿轮(46)的第一齿合直径部(80a)啮合，并且所述驱动太阳轮(12)与所述行星齿轮(46)的第二齿合直径部(80b)啮合。
5.根据权利要求4所述的旋转振动减振组件(10)，其特征在于，所述第一齿合直径部和第二齿合直径部(80a；80b)是不同的。
6.根据权利要求1或2所述的旋转振动减振组件(10)，其特征在于，所述行星齿轮(46)至少包括第一齿合部段和第二齿合部段(81c；81d)，其中，所述第一齿合部段和第二齿合部段(81c；81d)至少部分地沿轴向重叠。
7.根据权利要求6所述的旋转振动减振组件(10)，其特征在于，所述第一齿合部段和第二齿合部段(81c；81d)包括不同的齿合直径部(80c；80d)。
8.根据权利要求7所述的旋转振动减振组件(10)，其特征在于，所述驱动齿圈(13)与所述行星齿轮(46)的第一齿合部段(81c)啮合，并且所述驱动太阳轮(12)与所述行星齿轮(46)的第二齿合部段(81d)啮合。
9.根据权利要求1或2所述的旋转振动减振组件(10)，其特征在于，所述行星齿轮(46)至少包括第一齿合部段和第二齿合部段(81c、81d)，其中，所述第一齿合部段和第二齿合部段(81c；81d)沿轴向分级地布置。
10.根据权利要求9所述的旋转振动减振组件(10)，其特征在于，所述第一齿合部段和第二齿合部段(81c、81d)包括不同的齿合直径部(80c；80d)。
11.根据权利要求10所述的旋转振动减振组件(10)，其特征在于，所述驱动齿圈(13)与所述行星齿轮(46)的第一齿合直径部(80c)啮合，并且所述驱动太阳轮(12)与所述行星齿轮(46)的第二齿合直径部(80d)啮合。
12.根据权利要求1或2所述的旋转振动减振组件(10)，其特征在于，在中间元件(5)处定位有附加质量(15)。
13.根据权利要求1或2所述的旋转振动减振组件(10)，其特征在于，所述移相器组件(43)和所述联结组件(41)至少部分地容纳在湿室(79)中，所述湿室至少部分地利用流体充填。
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