CN104947014B - 一种循环加载与卸载变形细化gh4169合金锻件晶粒组织的方法 - Google Patents
一种循环加载与卸载变形细化gh4169合金锻件晶粒组织的方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN104947014B CN104947014B CN201510400965.4A CN201510400965A CN104947014B CN 104947014 B CN104947014 B CN 104947014B CN 201510400965 A CN201510400965 A CN 201510400965A CN 104947014 B CN104947014 B CN 104947014B
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- deformation
- alloy
- unloading
- forging
- cyclic loading
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Landscapes
- Forging (AREA)
Abstract
本发明提供了一种循环加载与卸载变形细化GH4169合金锻件晶粒组织的方法。该方法包括如下步骤:(1)将GH4169合金锻坯进行预处理,预处理工艺为:将锻坯加热至900℃~940℃保温,保温时间为10小时~14小时;(2)将经过预处理后的GH4169合金锻坯加热至变形温度980℃~1010℃,保温至锻坯温度均匀后,进行多次循环加载与卸载变形,循环加载与卸载变形工艺为:锻坯的变形速率为0.001s‑1~0.005s‑1,变形量每隔5%~10%进行一次卸载和重加载,每次卸载时间为10s~15s,锻坯的总变形量为45%~70%;(3)变形结束后,立即对锻件淬火。本发明能够以较小的变形量达到细化GH4169合金晶粒组织的目的,为GH4169合金锻件的品质跃升提供了新技术。
Description
技术领域:
本发明属于锻造技术领域,涉及一种循环加载与卸载变形细化GH4169合金锻件晶粒组织的方法。
背景技术:
GH4169合金一种以γ″相(Ni3Nb)和γ′相(Ni3AlTi)为强化相的镍基高温合金。由于GH4169合金通常在-253~700℃温度范围内具有良好的综合性能,特别是在650℃以下的屈服强度居变形高温合金的首位,且具有良好的抗疲劳、抗蠕变、抗氧化、耐腐蚀性能,以及良好的加工性能。因此,GH4169合金广泛应用于制造各种形状复杂、性能要求特别高的航空、航天零部件。
获得均匀细小的GH4169合金组织,是锻造等热加工工艺必须实现的关键目标。在锻造等热变形过程中,动态再结晶机制是晶粒组织细化的最重要的途径。然而,研究表明,GH4169合金发生完全的动态再结晶需要足够大的变形量,当变形量较小时,不完全的动态再结晶会导致混晶的出现,将严重影响材料的力学性能。然而,由于模锻过程中摩擦等不确定因素导致材料变形不均匀,难以保证各部位的应变均超过动态再结晶完全发生所需的最小应变,小变形区将存在混晶现象。因此,急需发明一种新方法,利用该方法能降低GH4169合金发生完全动态再结晶所需的应变,从而使得锻件小变形区也能发生完全的动态再结晶,达到细化晶粒的目的。
2007年8月22日公开的中国发明专利说明书CN101020949A(申请号:200710077668.6)公开了一种GH4169合金等温锻造用细晶的制坯方法,所述的GH4169合金等温锻造用细晶的制坯方法与本发明方法不同,该方法需要进行两次镦粗和拔长,最终再进行一次辗轧变形达到细化晶粒的目的,其原理是采用反复大变形细化晶粒。该工艺相当复杂,工序较多,加工成本较高。因此,急需提出一种能通过较小的变形量即可细化GH4169合金锻件晶粒组织的方法。
发明内容:
本发明的目的在于提供一种循环加载与卸载变形细化GH4169合金锻件晶粒组织的方法,该方法可以有效地降低GH4169合金发生完全动态再结晶所需的应变,解决了现有细化GH4169合金锻件晶粒组织的方法需要大变形的难题。
本发明解决上述难题的方案是:
步骤1:将GH4169合金锻坯进行预处理,预处理工艺为:将锻坯加热至900℃~940℃保温,保温时间为10小时~14小时;
步骤2:将经过预处理后的GH4169合金锻坯加热至变形温度980℃~1010℃,保温至锻坯温度均匀后,进行多次循环加载与卸载变形,循环加载与卸载变形工艺为:锻坯的变形速率为0.001s-1~0.005s-1,变形量每隔5%~10%进行一次卸载和重加载,每次卸载时间为10s~15s,锻坯的总变形量为45%~70%;
步骤3:变形结束后,立即对锻件淬火。
本发明的有益效果为:该方法充分利用了应变速率对GH4169合金动态再结晶的影响规律,采用多次循环加载与卸载变形,加速了动态再结晶发生速率,降低了GH4169合金发生完全动态再结晶所需的应变,从而减小了GH4169合金锻件晶粒细化所需的变形量,为采用较小的变形量细化了GH4169合金锻件晶粒提供了方法。
附图说明:
图1 GH4169合金锻坯的原始晶粒组织
图2 GH4169合金锻坯经过预处理之后的组织;
图3实施例1的锻造工艺示意图:(a)为温度-时间曲线;(b)为载荷-时间曲线;(c)为一个循环加载过程的载荷-时间曲线;(d)为载荷-应变曲线;
图4实施例1工艺获得的GH4169合金锻件的晶粒组织;
图5实施例1对比实验载荷-时间曲线;
图6实施例1对比实验获得的GH4169合金锻件的晶粒组织;
图7实施例2的锻造工艺示意图:(a)为温度-时间曲线;(b)为载荷-时间曲线;(c)为一个循环加载过程的载荷-时间曲线;(d)为载荷-应变曲线;
图8实施例2工艺获得的GH4169合金锻件的晶粒组织。
具体实施方式:
下面结合附图和具体实施方式对本发明进行详细说明。
本发明一种采用多次循环加载与卸载变形细化GH4169合金锻件晶粒组织的方法,下面所有实施例中选用的GH4169合金成分如表1,该合金的原始组织为固溶态,其固溶工艺为在固溶温度1040℃,保温40分钟,原始晶粒组织如图1所示,初始晶粒尺寸为75μm,需要在锻造变形过程中细化晶粒。
表1 本发明实例中所用材料的GH4169合金成分(wt.%)
实施例1
步骤1:将GH4169合金锻坯进行预处理,预处理工艺为:将锻坯加热至900℃保温,保温时间为12小时,然后淬火。经预处理之后的GH4169合金锻坯组织如图2所示,初始晶粒主要为75μm的等轴晶。
步骤2:将经过预处理后的GH4169合金锻坯加热至变形温度980℃,保温至锻坯温度均匀后,进行多次循环加载与卸载变形,循环加载与卸载变形工艺为:锻坯的变形速率为0.001s-1,变形量每隔5%~10%进行一次卸载和重加载,每次卸载时间为10s,锻坯的总变形量为50%。
步骤2中,GH4169合金锻坯的加热工艺如图3(a)所示;锻坯首先以10℃/s升温速度加热至980℃,然后保温300s,待锻坯温度分布均匀后进行多次循环加载与卸载变形,在多次循环加载与卸载变形过程中,锻坯温度保持980℃不变;GH4169合金锻坯的多次循环加载与卸载变形工艺如图3(b)所示,锻坯温度均匀后,开始进行变形,实施例1中总共进行了9次循环加载与卸载变形,每次卸载时间为10s(如图3(c)所示),卸载结束后,立即重新加载;每次卸载的变形量间隔如图3(d)所示,锻坯的总变形量为50%,对应图3(d)中真应变为0.7。
步骤3:变形结束后,立即对锻坯淬火。
对GH4169合金锻件进行金相观察,结果如图4所示。对比图4和图1可知,本发明的方法可以在锻坯的总变形量为50%时实现细化晶粒的目的。为了证明本发明方法的优越性,进行了对比实验,对比实验所选用的变形温度、应变速率和锻坯的总变形量与本发明实施例1相同,区别在于对比实验未进行循环加载与卸载变形,而是以恒应变速率变形至结束,其载荷-时间曲线如图5所示。对比实验获得的GH4169合金最终组织如图6所示。由图6可知,未采用本发明方法时,同样的总变形量,GH4169合金动态再结晶程度很小,且存在混晶组织,未达到细化晶粒的目的。因此,对比实验证明了本发明提出的方法具有优越性。
实施例2
步骤1:将GH4169合金锻坯进行预处理,预处理工艺为:将锻坯加热至900℃保温,保温时间为12小时,然后淬火。经预处理之后的GH4169合金锻坯组织如图2所示,初始晶粒主要为75μm的等轴晶。
步骤2:将经过预处理后的GH4169合金锻坯加热至变形温度1010℃,保温至锻坯温度均匀后,进行多次循环加载与卸载变形,循环加载与卸载变形工艺为:锻坯的变形速率为0.001s-1,变形量每隔5%~10%进行一次卸载和重加载,每次卸载时间为10s,锻坯的总变形量为50%。
步骤2中,GH4169合金锻坯的加热工艺如图7(a)所示;锻坯首先以10℃/s升温速度加热至1010℃,然后保温300s,待锻坯温度分布均匀后进行多次循环加载与卸载变形,在多次循环加载与卸载变形过程中,锻坯温度保持980℃不变;GH4169合金锻坯的多次循环加载与卸载变形工艺如图7(b)所示,锻坯温度均匀后,开始进行变形,实施例1中总共进行了9次循环加载与卸载变形,每次卸载时间为10s(如图7(c)所示),卸载结束后,立即重新加载;每次卸载时的变形量间隔如图7(d)所示,锻坯的总变形量为50%,对应图7(d)中真应变为0.7。
步骤3:变形结束后,立即对锻件淬火。
对GH4169合金锻件进行金相观察,结果如图8所示。对比图8和图1可知,本发明的方法可以在锻坯的总变形量为50%时实现细化晶粒的目的。
Claims (1)
1.一种采用多次循环加载与卸载变形细化GH4169合金锻件晶粒组织的方法,其特征在于该方法利用多次循环加载与卸载变形细化GH4169合金锻件的晶粒组织,其包括如下步骤:
步骤1:将GH4169合金锻坯进行预处理,预处理工艺为:将锻坯加热至900℃~940℃保温,保温时间为10小时~14小时;
步骤2:将经过预处理后的GH4169合金锻坯加热至变形温度980℃~1010℃,保温至锻坯温度均匀后,进行多次循环加载与卸载变形,循环加载与卸载变形工艺为:锻坯的变形速率为0.001s-1~0.005s-1,变形量每隔5%~10%进行一次卸载和重加载,每次卸载时间为10s~15s,锻坯的总变形量为45%~70%;
步骤3:变形结束后,立即对锻件淬火。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201510400965.4A CN104947014B (zh) | 2015-07-10 | 2015-07-10 | 一种循环加载与卸载变形细化gh4169合金锻件晶粒组织的方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201510400965.4A CN104947014B (zh) | 2015-07-10 | 2015-07-10 | 一种循环加载与卸载变形细化gh4169合金锻件晶粒组织的方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN104947014A CN104947014A (zh) | 2015-09-30 |
CN104947014B true CN104947014B (zh) | 2017-01-25 |
Family
ID=54162069
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN201510400965.4A Expired - Fee Related CN104947014B (zh) | 2015-07-10 | 2015-07-10 | 一种循环加载与卸载变形细化gh4169合金锻件晶粒组织的方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN104947014B (zh) |
Families Citing this family (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN109207889A (zh) * | 2018-10-18 | 2019-01-15 | 哈尔滨汽轮机厂有限责任公司 | 一种解决gh4169合金混晶异常组织的热处理方法 |
CN109504927B (zh) * | 2018-12-17 | 2019-10-29 | 内蒙古工业大学 | 促进晶界周围一次γ'相和晶内二次γ'相析出及细化晶粒的GH4720Li加热方法 |
Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN1165204A (zh) * | 1996-05-09 | 1997-11-19 | 沈阳黎明发动机制造公司 | 一种镍基高温合金锻件和棒材获得均匀超细晶粒的方法 |
CN101020949A (zh) * | 2007-03-05 | 2007-08-22 | 贵州安大航空锻造有限责任公司 | Gh4169合金近等温锻造用细晶环坯的制坯方法 |
CN102967512A (zh) * | 2012-10-25 | 2013-03-13 | 中南大学 | 基于非对称循环应力控制加载的低周疲劳寿命预测方法 |
CN103225050A (zh) * | 2013-05-20 | 2013-07-31 | 安徽工业大学 | 一种细晶高强度gh4169合金的热轧生产方法 |
JP2013539820A (ja) * | 2010-09-15 | 2013-10-28 | エイティーアイ・プロパティーズ・インコーポレーテッド | チタンおよびチタン合金の処理経路 |
CN104294197A (zh) * | 2014-08-20 | 2015-01-21 | 燕山大学 | 一种超细晶gh4169高温合金板材的制备方法 |
-
2015
- 2015-07-10 CN CN201510400965.4A patent/CN104947014B/zh not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN1165204A (zh) * | 1996-05-09 | 1997-11-19 | 沈阳黎明发动机制造公司 | 一种镍基高温合金锻件和棒材获得均匀超细晶粒的方法 |
CN101020949A (zh) * | 2007-03-05 | 2007-08-22 | 贵州安大航空锻造有限责任公司 | Gh4169合金近等温锻造用细晶环坯的制坯方法 |
JP2013539820A (ja) * | 2010-09-15 | 2013-10-28 | エイティーアイ・プロパティーズ・インコーポレーテッド | チタンおよびチタン合金の処理経路 |
CN102967512A (zh) * | 2012-10-25 | 2013-03-13 | 中南大学 | 基于非对称循环应力控制加载的低周疲劳寿命预测方法 |
CN103225050A (zh) * | 2013-05-20 | 2013-07-31 | 安徽工业大学 | 一种细晶高强度gh4169合金的热轧生产方法 |
CN104294197A (zh) * | 2014-08-20 | 2015-01-21 | 燕山大学 | 一种超细晶gh4169高温合金板材的制备方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN104947014A (zh) | 2015-09-30 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN106048484B (zh) | 一种采用两段阶梯应变速率工艺细化gh4169合金锻件晶粒组织的方法 | |
CN101480689B (zh) | 两相钛合金盘形锻件的近等温锻造方法 | |
CN105506525B (zh) | 一种Ti2AlNb基合金大规格均匀细晶棒材的制备方法 | |
CN104404414B (zh) | 一种7075铝合金板材蠕变时效成形方法 | |
CN106756685A (zh) | 一种细化镍基高温合金锻件晶粒组织的方法 | |
CN104947014B (zh) | 一种循环加载与卸载变形细化gh4169合金锻件晶粒组织的方法 | |
CN100584963C (zh) | 奥氏体不锈钢黑皮锻件锻后固溶处理工艺 | |
CN110252883B (zh) | 一种高效的铝合金板成形方法 | |
CN102719642A (zh) | 一种高强高韧性gh2132棒丝材的生产工艺 | |
CN101829749A (zh) | Bt25两相钛合金盘形锻件的近等温锻造方法 | |
CN109457201A (zh) | 一种细化镍基合金锻件晶粒并提高组织均匀性的方法 | |
CN105734241A (zh) | 一种提高gh2132螺栓高温持久性能的热处理方法 | |
Hui et al. | The influence of power spinning and annealing temperature on microstructures and properties of Cu-Sn alloy | |
CN105088017A (zh) | 一种双相高密度可铸锻动能钨镍钴合金及制备方法 | |
CN105734473A (zh) | 一种tc17钛合金的等温锻造组织控制方法 | |
CN114226616A (zh) | 一种tb17钛合金等温锻造方法 | |
Matsumoto et al. | Formation of Ultrafine‐Grained Microstructure of Ti–6Al–4V Alloy by Hot Deformation of α′ Martensite Starting Microstructure | |
CN110205572A (zh) | 一种两相Ti-Al-Zr-Mo-V钛合金锻棒的制备方法 | |
CN101560592B (zh) | 一种微硼无钴马氏体时效钢的循环相变细化晶粒工艺 | |
CN104711459A (zh) | 一种高密度超高强度钨钴耐热合金及制备方法 | |
CN110079753A (zh) | 一种消除TiAl合金残余片层的锻造方法 | |
CN103602936B (zh) | 一种钛合金β转炉时效热处理工艺 | |
EP3467138B1 (en) | Method for forming aluminum alloy blank | |
Liu et al. | Enhanced grain refinement through deformation induced α precipitation in hot working of α+ β titanium alloy | |
Zhang et al. | Mechanisms and microstructures of 2A97 Al‐Li alloy under the hot forming with synchronous quenching process |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C06 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
C10 | Entry into substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
C14 | Grant of patent or utility model | ||
GR01 | Patent grant | ||
CF01 | Termination of patent right due to non-payment of annual fee | ||
CF01 | Termination of patent right due to non-payment of annual fee |
Granted publication date: 20170125 Termination date: 20170710 |