CN104934894B - 防护装置和防护方法 - Google Patents
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Abstract
本发明公开了一种防护装置和防护方法，对实际防护间距是否小于防护间距阈值进行判定，在所述判定单元判定为实际防护间距小于防护间距阈值时设定限高区段，获取特高压直流线路中铁塔的塔高，根据所述塔高通过计算电路计算出档距阈值，根据所述塔高和所述档距阈值布置所述特高压直流线路。本发明的防护装置和防护方法解决了安全距离问题，满足了国家标准中的间距规定。
Description
技术领域
本发明涉及高压输变电工程电磁兼容领域，具体地讲涉及特高压直流线路不满足与无线电台站安全距离时的防护装置和防护方法。
背景技术
随着社会经济的快速发展，对用电的需求也快速增长。但是一次能源分布不均且距离较远，输电通道用地越来越紧张。为了解决上述问题，提高输电容量，建设更高电压等级的输电线路作为主干网用于远距离输电将是一种新的解决办法。
针对电力线路对无线电通信的无源干扰问题，美国、加拿大、日本国从上世纪六十年代就展开了电力线路对MF、VHF/UHF、米波等不同频段信号影响的相关研究，研究对象涉及无线电广播、雷达导航等多个领域。1996年，IEEE专门公布了电力线路对调幅广播台站影响预测和测量的标准，文献总结了国内外在1990年前后就开始了关于电力线路对短波通信的无源干扰影响的研究工作及其相关结论。经过这些研究，最终形成了我国现行的不同无线电台站电磁环境防护标准。目前解决高压输电线路对无线电台站无源干扰问题的一般方法是按照国家现行的不同无线电台站电磁环境防护标准中提出的防护间距，来判定高压输电线路是否对无线电台站造成无源干扰影响。如果相互距离小于标准防护间距，则需采取改变输电线路路径或搬迁无线电台站等措施，以满足防护要求。
但是这些标准由于制定时间均在20年前，对于目前的现状存在局限性。如在国家标准《短波无线电测向台（站）电磁环境要求》（GB13614-92）中，规定500kV超高压输电线路对短波无线电收信台（一级台站）无源影响的防护间距必须大于2000m，而其它垂直接地导体与短波无线电收信台的防护间距必须大于60Dl（Dl为垂直接地体的高度）。而在日本，这一数值只有30Dl。本工程的铁塔高度都超过50m，如果采用60Dl的防护间距，则特高压直流输电线路与短波无线电测向台的防护间距必须大于3000m。这一防护距离远远大于500kV超高压输电线路与短波无线电测向台2000m的防护间距。如此大的防护间距必然对涉及到的双方都难以接受，并且现行的不同无线电台站电磁环境防护标准都是针对500kV及以下电压等级的交流输电线路，对特高压输电线路没有相关的规定。
典型的特高压直流线路例如是向家坝～上海±800kV特高压直流输电工程，该工程是国家重点示范工程，在世界上是首次出现，对周围电磁环境及无线电台站影响的研究尤为重要。向家坝～上海±800kV特高压直流输电线路（以下简称特高压直流线路）在上海奉贤区海湾镇与国家无线电监测中心上海监测站距离较近，线路边导线距测向系统天线距离为1541.5m。在特高压直流线路同走廊中还将建设同塔双回500kV交流输电线路和两条同塔双回220kV交流输电线路，最近线路边导线距测向系统天线距离为1413m。其距离不满足国家标准《短波无线电测向台（站）电磁环境要求》（GB13614-92）中，规定500kV超高压输电线路对短波无线电收信台无源影响的防护间距必须大于2000m的要求。
因此，为了解决特高压直流线路不满足与无线电台站安全距离的问题，需要提供一种有效的防护装置和防护方法。
发明内容
本发明的第一方面提供了一种防护装置，包括：
判定单元，该判定单元对实际防护间距是否小于防护间距阈值进行判定；
设定单元，该设定单元在所述判定单元判定为实际防护间距小于防护间距阈值时设定限高区段；
获取单元，该获取单元获取特高压直流线路中铁塔的塔高；
计算单元，该计算单元根据所述塔高通过计算电路计算出档距阈值；以及
布置单元，该布置单元根据所述塔高和所述档距阈值布置所述特高压直流线路，在该布置中所述特高压直流线路的档距小于等于所述档距阈值，
所述计算电路配置为，设所述塔高为la，所述档距阈值为s，所述防护间距阈值为k时，满足下式：
la×19.1×2.9785e-0.051（s/la）≤k。
在另一优选例中，所述塔高是40米且所述档距是500米，或者是所述塔高是42米且所述档距是525米，或者所述塔高是44米且所述档距是550米，或者所述塔高是46米且所述档距是575米。
在另一优选例中，所述限高区段中的导线为6分裂AACSR-720/50钢芯铝合金导线。
在另一优选例中，所述限高区段中的铁塔的塔型为ZP3510。
在另一优选例中，所述防护间距阈值是2000米。
本发明的第二方面提供了一种防护方法，其特征在于，包括以下步骤：
判定步骤，在该判定步骤中对实际防护间距是否小于防护间距阈值进行判定；
设定步骤，在该设定步骤中在所述判定步骤中判定为实际防护间距小于防护间距阈值时设定限高区段；
获取步骤，在该获取步骤中获取特高压直流线路中铁塔的塔高；
计算步骤，在该计算步骤中根据所述塔高通过计算电路计算出档距阈值；以及
布置步骤，在该布置步骤中根据所述塔高和所述档距阈值布置所述特高压直流线路，在该布置中所述特高压直流线路的档距小于等于所述档距阈值，
所述计算电路配置为，设所述塔高为la，所述档距阈值为s，所述防护间距阈值为k时，满足下式：
la×19.1×2.9785e-0.051（s/la）≤k。
在另一优选例中，所述塔高是40米且所述档距是500米，或者是所述塔高是42米且所述档距是525米，或者所述塔高是44米且所述档距是550米，或者所述塔高是46米且所述档距是575米。
在另一优选例中，所述限高区段中的导线为6分裂AACSR-720/50钢芯铝合金导线。
在另一优选例中，所述限高区段中的铁塔的塔型为ZP3510。
在另一优选例中，所述防护间距阈值是2000米。
本发明针对现有技术中存在的问题，根据现场情况，计算提出了一种新的防护装置和防护方法。
附图说明
图1是示出本发明的防护装置的结构框图。
图2是示出限高段路的径图。
图3是示出线路走廊中各条线路规划位置与测向天线相对位置的示意图。
图4是示出限高塔的尺寸图。
图5是示出特高压直流线路布置的示意图。
图6是示出铁塔成列对短波测向台(站)的影响的图表。
图7是示出在不同间距高度比值（s/la）下，垂直接地导体列较单根垂直接地导体保护间距增加的倍数的图表。
图8是示出保护距离随塔高变化曲线的图表。
具体实施方式
下面结合附图和具体实施例，进一步阐述本发明。应理解，以下实施例仅用于说明本发明而不用于限制本发明的范围。
实施例1
图1是示出本发明的防护装置100的结构框图。防护装置100包括：判定单元1，设定单元2，获取单元3，计算单元4，以及布置单元5。
判定单元1对实际防护间距是否小于防护间距阈值进行判定，设定单元2在判定单元1判定为实际防护间距小于防护间距阈值时设定限高区段。
以向家坝～上海±800kV特高压直流输电工程为例，图3示出了线路走廊中各条线路规划位置与测向天线相对位置，工程线路在上海奉贤区海湾镇附近，距国家无线电监测中心上海监测站的垂直距离为1.55km，由于上海市对电力走廊进行了规划，周边房屋密集，不能超出规划走廊进行改线；然而拆除上海监测站的费用过高，又需重新选址，双方都难以接受。本发明的防护装置在应用到该工程时，由于实际防护间距是1550米，防护间距阈值是2000米，因此判定单元1判定为实际防护间距小于防护间距阈值。
在这种情况下，设定单元如下所述设定限高区段，如图2所示，限高区段（在该工程中长约为3001米）导线采用6分裂AACSR-720/50钢芯铝合金导线，与直流线路同塔的接地极线路导线每极采用2分裂GQNRLH/EST-630/80耐热导线。铁塔如图4所示，采用37米呼高的限高塔型（ZP3510W），在图4中的长度单位是毫米，地线支架高6米，全高控制在44米以内，铁塔档距控制在350-400米之间。
获取单元3获取特高压直流线路中铁塔的塔高，计算单元4根据所述塔高通过计算电路计算出档距阈值，布置单元5根据所述塔高和所述档距阈值布置所述特高压直流线路，在该布置中所述特高压直流线路的档距小于等于所述档距阈值。
所述塔高和所述档距可以为如下组合：46m和575m、44m和550m、42m和525m、40m和500m。该具体布置如图5所示。
以下对计算电路的计算过程进行具体描述。
1.高压输电线路对短波测向站无源干扰的保护间距计算
高压输电线路的无源干扰，是指位于短波测向站天线阵列附近的高压架空输电线路作为金属辐射体，对无线电来波产生再次辐射电磁场，它与无线电来波的主电磁场一起作用到短波测向天线阵列后所产生的示向误差影响。它可以分解成垂直接地的铁塔（垂直接地导体）和架空输电线（水平导线）两部分来考虑。
1.1垂直接地铁塔对短波测向站保护间距的计算
设铁塔作为垂直接地导体（再次辐射体）的有效高为ha，离测向天线的距离为d，被测来波发射台在测向天线场地上的场强为E，在铁塔中感应的电动势：
ε=E·ha=E·[λtg(πla/λ)]/2π(4-1)
la为垂直接地铁塔的高度，λ为波长，当la=λ/4，铁塔再次辐射的场强最大，此时：
ha=λ/2π;ε=E(λ/2π);Ra=36.6Ω为辐射电阻。
此时由铁塔所产生的场强：
∵λ=4la
∴Eref=(la/d)·E
即k=Eref/E=la/d (4-3)
式4-3表示：当垂直接地铁塔的长度为λ/4时，再次辐射系数k为铁塔高度la与离测向天线之间距离d之比。
同时考虑到垂直接地铁塔的再次辐射场的相位，如与来波发射台的相位同相或反相，垂直接地铁塔的影响最大，此时最大可能的误差由式(4-4)确定。
△max=k=la/d弧度 (4-4)
上式表明：垂直接地铁塔作为再次辐射体产生的最大可能误差（单位为弧度）为垂直接地导体长度la与离测向天线距离d之比。
如允许该铁塔产生1°的最大误差，则：
△max≤1/57.3，la/d≤1/57.3 (4-5)
∴d≥57.3la≈60la=15λ (4-6)
这样为了使垂直接地铁塔影响产生的最大误差不大于1°，则铁塔离短波测向天线的距离必须大于60倍铁塔的高度。
1.2架空输电线水平导线对短波无线电测向台（站）保护间距的计算
与推导垂直接地导体产生测向误差的方法类似，我们可求得水平导线（架空输电线本身）产生测向误差的公式为：
如允许△不超过1°，则：
将它与垂直接地导体的保护间距数值进行比较，高压架空输电线的铁塔较输电线本身对短波无线电测向站的影响要大得多，因此在实际计算高压架空输电线对短波无线电测向站的保护间距时，可只考虑高压架空输电线的铁塔对短波无线电测向站的影响。国外某些资料把水平导线看成是铁塔的加载，它使铁塔谐振点的频率降低。
1.3铁塔成列的影响
实际的高压架空输电线是一列铁塔，考虑到实际排列成行的铁塔的间距有疏有密，其影响显然不同。我们以离测向天线垂直距离最近的一座铁塔为中心，向两侧各取多座铁塔，直至某间隔的铁塔实际影响已很小为止，分别计算出各座铁塔能产生的最大误差，以它们的均方根作为总误差，这样计算出几条曲线（图6），在图6中用x表示d/s，用y表示总影响K。
曲线1为单座铁塔产生的误差随铁塔离测向天线距离d变化的曲线，具体计算公式为y=-2E-06x4+0.0002x3-0.0072x2+0.1275x-0.046，并以d=s=d0(s为两座铁塔之间的距离)时的误差la/d0为基准误差，即不同距离d时的误差以la/d0的倍数来表示；曲线2为多座铁塔形成列时产生的影响随d变化的曲线，具体计算公式为y=1.048x-1，它以相同d时单座铁塔时所产生的误差的倍数表示；曲线3是第1、2两条曲线的乘积，即以la/d0基准误差的倍数表示总的误差随d变化的曲线。我们利用曲线3可以计算出对任意一列铁塔的保护间距来。实际我们已知铁塔的高度la和铁塔间的距离s，即可计算出基准误差la/d0=la/s来，又以可允许产生1°最大误差的距离为保护间距，并考虑到再次辐射波沿地面传播时的衰减，以6dB计算（即将保护间距缩小一倍），则此时保护间距d处总误差较基准误差la/d0的倍数为：
以此x值查曲线3，得出相应的d/s，由于塔距s为已知，即可求得d值。我们如以允许最大误差为1°，来计算高压输电线对短波无线电测向站的保护间距，通过计算，我们可以得到一列铁塔较单座铁塔保护间距的增加倍数随塔距与塔高之比（s/la）的变化曲线，如图7所示，在图7中用x表示s/la，用y表示保护间距倍数，y和x的关系满足y=2.9785e-0.051x。由于实际防护间距=la×（57.3/3）×y≤防护间距阈值，由此一来，设防护间距阈值为k时，将上述y和x满足的关系式代入之后，满足下式：
la×19.1×2.9785e-0.051（s/la）≤k。
2根据各输电线路设计参数的保护间距计算
2.1±800kV直流输电线路：
输电线路铁塔型号：ZP35101；杆塔高度：36m；极导线排列方式：水平；档距长度：400m。
根据上述参数计算：
杆塔高度为36m，其谐振频率λ/4＝36，λ＝144，f1＝2.08MHz。
档距长度为400m；档距s／塔高la＝400÷36＝11.1，成列铁塔较单座铁塔保护间距增加的倍数为1.7。
单座铁塔保护间距应为36×57.3＝2062.8m。
成列铁塔的保护间距应为2062.8×1.7＝3506.76≈3500m。
2.2500kV交流输电线路
（1）常规塔
输电线路铁塔型号：SZT61；杆塔高度65m；档距380m。
根据上述参数计算：
杆塔高度为65m，其谐振频率λ/4＝65，λ＝260，f1＝1.15MHz，已在中波广播频段，可暂不做考虑重点。
档距长度为380m；档距s／塔高la＝380÷65＝5.8，成列铁塔较单座铁塔保护间距增加的倍数为2，
f1＝1.15MHz成列铁塔的保护间距应为65×57.3×2＝7449m
当谐振频率3/4λ3＝65，f3＝3.45MHz，成列铁塔的保护间距应为65×20×2＝2600m
（2）限高42m低塔
输电线路铁塔型号：SZTA；杆塔高度42m；档距250m。
根据上述参数计算：
杆塔高度为42m，其谐振频率λ/4＝42，λ＝168，f1＝1.786MHz，
档距长度为250m；档距s／塔高la≈6，成列铁塔较单座铁塔保护间距增加的倍数为2，
f1＝1.786MHz成列铁塔的保护间距应为65×57.3×2＝4813.2m
考虑电波在金属导体中传播的缩短系数（0.7～0.8），实际谐振频率要低于1.786MHz，大致在1.25～1.429MHz左右，＜1.606MHz
当在3/4λ谐振时，谐振频率f3＝5.358MHz，成列铁塔的保护间距应为42×20×2＝1680m
2.3220kV交流输电线路常规塔
输电线路铁塔型号：SZT2B30；杆塔高度46.7m；档距350m。
根据上述参数计算：
杆塔高度为46.7m，其谐振频率λ/4＝46.7，λ＝186.8，f1＝1.606MHz，已在中波广播频段，可暂不做重点考虑，
档距长度为350m；档距s／塔高la≈6.42，成列铁塔较单座铁塔保护间距增加的倍数为2，
f1＝1.606MHz成列铁塔的保护间距应为46.7×57.3×2＝5351.82m。
当谐振频率的波长为3/4λ时，f3＝4.818MHz，成列铁塔的保护间距应为46.7×20×2＝1868m。
3降低保护间距的几种线路参数
3.1塔高48m，档距600m
塔高设置为48m，为使成列铁塔较单座铁塔保护间距增加的倍数不大于1.6倍，档距塔高比必须控制在12.5倍，即档距为48×12.5＝600m。48m塔高1/4λ的谐振频率为1.56MHz＜1.606MHz，保护间距为48×57.3×1.6≈4401m
3/4λ谐振频率1.56×3＝4.68MHz的保护间距为48×19.1×1.6≈1467m。
尽管1/4λ的谐振频率要求的保护间距大，但其频率落入广播频段，而不在短波通信频段范围内。此时的保护间距重点考虑3/4λ谐振频率的影响。
3.2塔高50m，档距625m
塔高设置为50m，为使成列铁塔较单座铁塔保护间距增加的倍数不大于1.6倍，档距塔高比必须控制在12.5倍，即档距为50×12.5＝625m。50m塔高1/4λ的谐振频率为1.50MHz＜1.606MHz，保护间距为50×57.3×1.6≈4584m
3/4λ谐振频率1.50×3＝4.50MHz的保护间距为50×19.1×1.6≈1528m。
尽管1/4λ的谐振频率要求的保护间距大，但其频率落入广播频段，而不在短波通信频段范围内。此时的保护间距重点考虑3/4λ谐振频率的影响。
3.3塔高46m，档距575m
塔高设置为46m，为使成列铁塔较单座铁塔保护间距增加的倍数≤1.6倍，档距塔高比必须控制在12.5倍，即档距为46×12.5＝575m。塔高1/4λ的谐振频率为1.63MHz＞1.606MHz，保护间距为40×57.3×1.6≈3667m。但考虑电波在金属导体中传播的缩短系数（0.7～0.8），实际谐振频率大致在1.141～1.304MHz＜1.606MHz。
3/4λ谐振频率1.63×3＝4.89MHz的保护间距为56×19.1×1.6≈1406m。
尽管1/4λ的谐振频率要求的保护间距大，但其频率落入广播频段，而不在短波通信频段范围内。此时的保护间距重点考虑3/4λ谐振频率的影响，1406m的保护间距勉强满足实际要求。
3.4塔高44m，档距550m
塔高1/4λ的谐振频率为1.70MHz＞1.606MHz，实际谐振频率大致在1.19～1.36MHz之间，3/4λ谐振频率5.1MHz的保护间距为1345m。
3.5塔高42m，档距525m
塔高1/4λ的谐振频率为1.786MHz＞1.606MHz，实际谐振频率大致在1.25～1.429MHz之间，3/4λ谐振频率5.358MHz的保护间距为1284m。
3.6塔高40m，档距500m
塔高1/4λ的谐振频率为1.875MHz＞1.606MHz，实际谐振频率大致在1.3～1.5MHz＜1.606MHz，保护间距为40×57.3×1.6≈3667m
3/4λ谐振频率1.875×3＝4.688MHz的保护间距为40×19.1×1.6≈1222m。
尽管1/4λ的谐振频率要求的保护间距大，但其频率落入广播频段，而不在短波通信频段范围内。此时的保护间距重点考虑3/4λ谐振频率的影响。
推荐的几种塔高和档距下保护间距1/4λ谐振频率保护间距和3/4λ谐振频率保护间距如表4-1所示。保护距离随塔高变化曲线如图8所示。
表4-1不同塔高和档距下保护间距
实施例2
除了上述的防护装置，本发明也提供了一种防护方法。具体来说，该防护方法采用与防护装置中的判定单元1，设定单元2，获取单元3，计算单元4，以及布置单元5相类似的判定步骤，设定步骤，获取步骤，计算单步骤，以及布置步骤来进行相同的防护。因此该方法的过程与上述实施例1中的记载相类似，在此不再赘述。
效果
本发明应用在向家坝-上海±800kV特高压直流输电线路时，在奉贤区规划A3高速公路（南横港）段，线路南侧附近地区有国家无线电监测中心的监测台，距离电力线1.728km左右，小于国家标准(GB13614-92)“短波无线电测向台(站)电磁环境要求”提出的间距。由于该监测台在搬迁到此处时上海市规划局对电力线路的走廊已有规划，所以经协商，为避免对监测台的干扰，上海市电力部门同意监测台提出的限高压电力线的挂线高度控制在32m以下，限高范围为半径2km的面积。
调整后，将±800kV直流线路、500kV漕泾－南汇线路及规划两条220kV线路全部移至浦东铁路以北，基本满足电力线路对铁路的要求。调整后向上线东段约2km，距离上述国家无线电监测中心的监测台约为1.55km，需要与监测台协调。
应用了本发明后，本段电力线路走廊优化路径约6.8km。向上线减少拆迁约86983m2，减少拆迁费用约33053.5万元；另500kV漕泾－南汇线路优化后路径减少拆迁约92950m2,减少拆迁费用约35321万元。两线合计减少拆迁约179933m2,减少拆迁费用约68374.5万元。因此，本发明具有重大的经济意义和社会意义。
此外应理解，在阅读了本发明的上述讲授内容之后，本领域技术人员可以对本发明作各种改动或修改，这些等价形式同样落于本申请所附权利要求书所限定的范围。
附图标记说明
100：防护装置
1：判定单元
2：设定单元
3：获取单元
4：计算单元
5：布置单元
Claims (10)
1.一种防护装置，其特征在于，包括：
判定单元，该判定单元对实际防护间距是否小于防护间距阈值进行判定；
设定单元，该设定单元在所述判定单元判定为实际防护间距小于防护间距阈值时设定限高区段；
获取单元，该获取单元获取特高压直流线路中铁塔的塔高；
计算单元，该计算单元根据所述塔高通过计算电路计算出档距阈值；以及
布置单元，该布置单元根据所述塔高和所述档距阈值布置所述特高压直流线路，在该布置中所述特高压直流线路的档距大于等于所述档距阈值，
所述计算电路配置为，设所述塔高为la，所述档距阈值为s，所述防护间距阈值为k时，满足下式：
k＝la×19.1×2.9785e-0.051(s/la)。
2.如权利要求1所述的防护装置，其特征在于，
所述塔高是40米且所述档距是500米，或者是所述塔高是42米且所述档距是525米，或者所述塔高是44米且所述档距是550米，或者所述塔高是46米且所述档距是575米。
3.如权利要求1所述的防护装置，其特征在于，
所述限高区段中的导线为6分裂AACSR-720/50钢芯铝合金导线。
4.如权利要求1所述的防护装置，其特征在于，
所述限高区段中的铁塔的塔型为ZP3510。
5.如权利要求1所述的防护装置，其特征在于，
所述防护间距阈值是2000米。
6.一种防护方法，其特征在于，包括以下步骤：
判定步骤，在该判定步骤中对实际防护间距是否小于防护间距阈值进行判定；
设定步骤，在该设定步骤中在所述判定步骤中判定为实际防护间距小于防护间距阈值时设定限高区段；
获取步骤，在该获取步骤中获取特高压直流线路中铁塔的塔高；
计算步骤，在该计算步骤中根据所述塔高通过计算电路计算出档距阈值；以及
布置步骤，在该布置步骤中根据所述塔高和所述档距阈值布置所述特高压直流线路，在该布置中所述特高压直流线路的档距大于等于所述档距阈值，
所述计算电路配置为，设所述塔高为la，所述档距阈值为s，所述防护间距阈值为k时，满足下式：
k＝la×19.1×2.9785e-0.051(s/la)。
7.如权利要求6所述的防护方法，其特征在于，
所述塔高是40米且所述档距是500米，或者是所述塔高是42米且所述档距是525米，或者所述塔高是44米且所述档距是550米，或者所述塔高是46米且所述档距是575米。
8.如权利要求6所述的防护方法，其特征在于，
所述限高区段中的导线为6分裂AACSR-720/50钢芯铝合金导线。
9.如权利要求6所述的防护方法，其特征在于，
所述限高区段中的铁塔的塔型为ZP3510。
10.如权利要求6所述的防护方法，其特征在于，
所述防护间距阈值是2000米。
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Citations (3)
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-
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Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101201375A (zh) * | 2007-12-20 | 2008-06-18 | 国网武汉高压研究院 | 特高压交流线路与短波无线电测向台间防护距离确定方法 |
| CN102435873A (zh) * | 2011-09-09 | 2012-05-02 | 国网电力科学研究院 | 特高压直流输电线路与无线台站之间防护间距的确定方法 |
| CN102340357A (zh) * | 2011-09-16 | 2012-02-01 | 国网电力科学研究院 | 一种减小特高压交流线路对无线电台站的无源干扰方法 |
Non-Patent Citations (2)
| Title |
|---|
| "中短波段输电线路无源干扰防护间距求解的关键问题";唐波等;《中国电机工程学报》;20110705;第31卷(第19期);第129-137页 * |
| "输电线路对短波无线电测向台（站）无源干扰的保护间距";赵鹏等;《电网技术》;20120531;第36卷(第5期);第22-28页 * |
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