CN104745934A - 汽车大梁用热轧钢板及生产方法 - Google Patents
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Abstract
本发明公开了一种汽车大梁用热轧钢板及生产方法，所述热轧钢板具有如下质量百分比的化学成分：C：0.05％-0.10％；Si：0.10％-0.35％；Mn：0.95％-1.40％；P：≤0.025％；S：≤0.015％；Ti：0.020％-0.050％；本发明采用钛、锰微合金化方式，避免了加入V、Nb等贵重元素，生产出铁素体和珠光体组织的高强度汽车大梁用热轧钢板，其屈服强度500MPa以上，抗拉强度610-720MPa，延伸率22％以上，具有力学性能稳定，强韧性匹配良好和成型性能优异的特点。
Description
技术领域
本发明涉及热连轧板带生产技术领域，尤其涉及一种汽车大梁用热轧钢板及生产方法。
背景技术
汽车大梁用钢主要用于冲压成型汽车的车架的主要零件，如纵梁、横梁和连接件等，而车架不仅需要承受汽车零部件的重量，载重量，而且需要承受在汽车行驶过程中要受到各种冲击、扭转等复杂应力的作用，使用条件非常苛刻，因此汽车大梁用钢不仅要求具有较高的强度，还需要具有良好的塑性、韧性、抗疲劳性能和成型性能等。现在普遍使用的是抗拉强度510MPa级的汽车梁用热轧钢板。高强度钢板对减轻汽车重量、降低油耗、提高汽车构件强度、确保安全性能等方面起着极其重要的作用，因此，近年来，抗拉强度610MPa级的汽车梁用热轧钢板的应用越来越广。
专利ZL 200710048767.1，名称为汽车梁用热轧钢板及其生产方法，其主要化学成分为：C：0.07％～0.12％，Si：0.10％～0.30％，Mn：1.05％～1.25％，P≤0.025％，S≤0.015％，V：0.06％～0.10％C：0.05％～0.10％，Si：0.10％～0.35％，Mn：0.95％～1.40％，P≤0.025％，S≤0.015％，Ti：0.020％～0.050％。专利名称为铌钛复合轻型卡车汽车大梁钢及其制备方法(专利公开号CN101914728)，其化学成分为：C：0.09％～0.15％，Si：0.30％～0.60％，Mn：1.25％～1.50％，P≤0.030％，S≤0.030％，Nb：0.015％～0.045％，Ti：0.010-0.030％C：0.05％-0.10％，Si：0.10％～0.35％，Mn：0.95％～1.40％，P≤0.025％，S≤0.015％，Ti：0.020％-0.050％；专利名称为汽车大梁钢的低铌强化生产工艺(专利公开号CN 101892421A)，其化学成分为：C：0.085％～0.115％，Si：0.154％～0.254％，Mn：1.4％～1.55％，P≤0.015％，S≤0.008％，Nb：0.008％～0.014％C：0.05％-0.10％，Si：0.10％～0.35％，Mn：0.95％～1.40％，P≤0.025％，S≤0.015％，Ti：0.020％-0.050％；专利名称为含钒汽车梁用热轧钢板表面氧化铁皮控制方法(专利公开号CN101147920)，其化学成分为：C：0.06％～0.12％，Si≤0.30％，Mn：1.05％～1.25％，P≤0.025％，S≤0.015％，V：0.04％～0.10％C：0.05％～0.10％，Si：0.10％-0.35％，Mn：0.95％～1.40％，P≤0.025％，S≤0.015％，Ti：0.020％-0.050％；专利名称为一种汽车大梁用钢及其控温方法(专利公开号CN101698926A)，其化学成分为：C：0.08％～0.13％，Si≤0.3％，Mn：0.90％～1.15％，P＜0.010％，S＜0.010％，Nb：0.03％～0.05％；专利名称为一种低成本汽车大梁用钢及其制造方法(专利公开号CN102212747A)，其化学成分为：C：0.05％～0.10％，Si：0.10％～0.35％，Mn：0.95％～1.40％，P≤0.025％，S≤0.015％，Ti：0.020％-0.050％)，其化学成分为：C：0.06％～0.12％，Si：0.08％～0.20％，Mn：1.00％-1.40％，P≤0.015％，S≤0.008％，Nb：0.015％-0.030％。上述发明的汽车大梁用钢中均含有贵重金属Nb或者V，其合金成本较高。专利名称为一种510MPa级汽车大梁用热连轧板带钢及其生产工艺(专利公开号CN103451535A)，其化学成分为：C：0.13～0.18％、Si：0.30～0.50％、Mn：0.75～1.15％、P≤0.025％、S≤0.008％、Ti：0.008～0.025％Ti，仅添加廉价的少量的Ti，不添加任何其它贵重合金元素，降低了生产成本，但是其C含量高，在实际生产中，容易形成带状组织，致使钢板塑性较差，冷弯性能和焊接性能差，在成型过程容易开裂，而且其抗拉强度为510MPa级。
对于抗拉强度610MPa级的汽车梁用热轧钢板，国内有两种方法，一是提高碳含量，二是采用铌微合金化，利用铌的细晶强化作用提高强度。第一种方法必然引起延伸率和韧性的下降，同时带状组织级别也会升高，不利于用户的使用；第二种方法必须严格采用控轧控冷和低温大压下工艺，特别对热轧道次变形量和未结晶区的总变形量要求较高，而且其合金成本较高。
发明内容
针对现有技术存在的不足之处，本发明的目的在于提供一种汽车大梁用热轧钢板及生产方法，采用了钛、锰微合金化方式，其热轧钢板屈服强度500MPa以上，抗拉强度610-720MPa，延伸率22％以上，具有力学性能稳定，强韧性匹配良好和成型性能优异的特点。
本发明的目的通过下述技术方案实现：
一种汽车大梁用热轧钢板，所述热轧钢板具有如下质量百分比的化学成分：
余量为Fe和不可避免杂质；
所述热轧钢板的组织结构为铁素体或/和珠光体，其晶粒度是10.0～12.0。
进一步优选的热轧钢板化学组分为：所述热轧钢板具有如下质量百分比的化学成分：
余量为Fe和不可避免杂质；
本发明提供一种优选的热轧钢板化学组分如下：所述热轧钢板具有如下质量百分比的化学成分：
余量为Fe和不可避免杂质；
作为优选，所述的热轧钢板具有下述性能：
屈服强度： ≥500Mpa；
抗拉强度： 610～720MPa；
延伸率： ≥22％；
一种汽车大梁用热轧钢板的生产方法，所述生产方法的步骤如下：
步骤A：铸成连铸坯
将铁融化成铁水，使用连铸设备将含有下述化学成分质量百分比的铁水连铸成连铸坯：
余量为Fe和不可避免杂质；
步骤B：粗轧与送热卷箱卷取；
使用加热炉设备将步骤A得到的连铸坯加热至温度1200～1260℃，接着使用粗轧机设备进行粗轧成中间板坯；然后采用无芯移送热卷箱卷取，调转中间板坯头尾进行精轧；
步骤C：精轧与卷取
接着使用热连轧设备对所述步骤B得到的中间板坯进行精轧，在精轧时将入口温度控制在980～1050℃进行轧制，控制轧制温度为850～920℃；轧制后以降温速率10～20℃/s冷却至温度570～650℃卷取，，最后得到所述的汽车大梁用热轧钢板。
通过上述生产方法制得的汽车大梁用热轧钢板具有下述性能：
屈服强度： ≥500Mpa；
抗拉强度： 610～720MPa；
延伸率： ≥22％。
作为优选，所述连铸坯的厚度是200～230mm。
作为优选，所述中间板坯的厚度是32～46mm。
作为优选，所述汽车大梁用热轧钢板的厚度是3.0～10.0mm。
本发明较现有技术相比，具有以下优点及有益效果：
本发明采用钛、锰微合金化方式，避免了加入V、Nb等贵重元素，生产出铁素体和珠光体组织的高强度汽车大梁用热轧钢板，其屈服强度500MPa以上，抗拉强度610-720MPa，延伸率22％以上，具有力学性能稳定，强韧性匹配良好和成型性能优异的特点。本发明钢种合金成本低、轧制工艺控制简单且适应性较强，具有较好的推广应用前景。
具体实施方式
下面结合实施例对本发明作进一步地详细说明：
一种汽车大梁用热轧钢板，所述热轧钢板具有如下质量百分比的化学成分：
余量为Fe和不可避免杂质；
所述热轧钢板的组织结构为铁素体或/和珠光体，其晶粒度是10.0～12.0。
所述热轧钢板具有如下质量百分比的化学成分：
余量为Fe和不可避免杂质；
所述热轧钢板具有如下质量百分比的化学成分：
余量为Fe和不可避免杂质；
所述的热轧钢板具有下述性能：
屈服强度： ≥500Mpa；
抗拉强度： 610～720MPa；
延伸率： ≥22％；
一种汽车大梁用热轧钢板的生产方法，本发明提供如下10个实施例，对本发明作进一步地详细说明。
本汽车大梁用热轧钢板的生产方法流程如下：步骤A：铸成连铸坯→步骤B：粗轧与送热卷箱卷取→步骤C：精轧与卷取；
根据上述生产方法流程，在具体实施方式中，本发明优选的具体方法流程如下：铁水脱硫→转炉冶炼复合吹炼→脱氧、合金化及高碱度精练渣脱硫→炉后小平台补喂Al线、Ti微合金化→喂钙线→连铸→板坯加热→高压水除鳞→粗轧→热卷箱卷取→精轧→层流冷却→卷取→包装入库。
实施例1
一种汽车大梁用热轧钢板的生产方法，所述生产方法的步骤如下：
步骤A：铸成连铸坯
将铁融化成铁水，使用连铸设备设备将含有下述化学成分质量百分比的铁水连铸成连铸坯：
余量为Fe和不可避免杂质；
步骤B：粗轧与送热卷箱卷取；
使用加热炉设备将步骤A得到的连铸坯加热至温度1232℃，接着使用___粗轧机设备进行粗轧成中间板坯；然后采用无芯移送热卷箱卷取，调转中间板坯头尾进行精轧；
步骤C：精轧与卷取
接着使用热连轧设备对所述步骤B得到的中间板坯进行精轧，在精轧时将入口温度控制在1017℃进行轧制，控制轧制温度为875℃；轧制后以降温速率10℃/s冷却至温度609℃卷取，最后得到所述的汽车大梁用热轧钢板；
所述连铸坯的厚度是200mm。
所述中间板坯的厚度是32mm。
所述汽车大梁用热轧钢板的厚度是8.5mm。
根据实施例1生产方法得到的热轧钢板钢卷的力学性能如下：屈服强度(ReL)：586MPa，抗拉强度(Rm)：669MPa，延伸率(A)26.5％，冷弯B＝35,α＝180°,d＝0：合格。上述各项指标均达到热轧钢板预定的力学性能，即利用实施例1的方法达到了本发明热轧钢板的力学性能指标。
实施例2
一种汽车大梁用热轧钢板的生产方法，所述生产方法的步骤如下：
步骤A：铸成连铸坯
将铁融化成铁水，使用连铸设备将含有下述化学成分质量百分比的铁水连铸成连铸坯：
余量为Fe和不可避免杂质；
步骤B：粗轧与送热卷箱卷取；
使用加热炉设备将步骤A得到的连铸坯加热至温度1240℃，接着使用粗轧机设备进行粗轧成中间板坯；然后采用无芯移送热卷箱卷取，调转中间板坯头尾进行精轧；
步骤C：精轧与卷取
接着使用热连轧设备对所述步骤B得到的中间板坯进行精轧，在精轧时将入口温度控制在1023℃进行轧制，控制轧制温度为920℃；轧制后以降温速率12℃/s冷却至温度892℃卷取，最后得到所述的汽车大梁用热轧钢板。
作为优选，所述连铸坯的厚度是230mm。
作为优选，所述中间板坯的厚度是34mm。
作为优选，所述汽车大梁用热轧钢板的厚度是10.0mm。
根据实施例2生产方法得到的热轧钢板钢卷的力学性能如下：屈服强度(ReL)：525MPa，抗拉强度(Rm)：615MPa，延伸率(A)31.0％，冷弯B＝35,α＝180°,d＝0：合格。上述各项指标均达到热轧钢板预定的力学性能，即利用实施例2的方法达到了本发明热轧钢板的力学性能指标。
实施例3
一种汽车大梁用热轧钢板的生产方法，所述生产方法的步骤如下：
步骤A：铸成连铸坯
将铁融化成铁水，使用连铸设备将含有下述化学成分质量百分比的铁水连铸成连铸坯：
余量为Fe和不可避免杂质；
步骤B：粗轧与送热卷箱卷取；
使用加热炉设备将步骤A得到的连铸坯加热至温度1236℃，接着使用粗轧机设备进行粗轧成中间板坯；然后采用无芯移送热卷箱卷取，调转中间板坯头尾进行精轧；
步骤C：精轧与卷取
接着使用热连轧设备对所述步骤B得到的中间板坯进行精轧，在精轧时将入口温度控制在995℃进行轧制，控制轧制温度为878℃；轧制后以降温速率14℃/s冷却至温度635℃卷取，最后得到所述的汽车大梁用热轧钢板。
作为优选，在步骤A中，所述连铸坯的厚度是210mm。
作为优选，在步骤B中，所述中间板坯的厚度是34mm。
作为优选，在步骤C中，所述汽车大梁用热轧钢板的厚度是5.0mm。
根据实施例3生产方法得到的热轧钢板钢卷的力学性能如下：屈服强度(ReL)：573MPa，抗拉强度(Rm)：647MPa，延伸率(A)28.0％，冷弯B＝35,α＝180°,d＝0：合格。上述各项指标均达到热轧钢板预定的力学性能，即利用实施例3的方法达到了本发明热轧钢板的力学性能指标。
实施例4
一种汽车大梁用热轧钢板的生产方法，所述生产方法的步骤如下：
步骤A：铸成连铸坯
将铁融化成铁水，使用连铸设备将含有下述化学成分质量百分比的铁水连铸成连铸坯：
余量为Fe和不可避免杂质；
步骤B：粗轧与送热卷箱卷取；
使用加热炉设备将步骤A得到的连铸坯加热至温度1234℃，接着使用粗轧机设备进行粗轧成中间板坯；然后采用无芯移送热卷箱卷取，调转中间板坯头尾进行精轧；
步骤C：精轧与卷取
接着使用热连轧设备对所述步骤B得到的中间板坯进行精轧，在精轧时将入口温度控制在1007℃进行轧制，控制轧制温度为882℃；轧制后以降温速率14℃/s冷却至温度624℃卷取，最后得到所述的汽车大梁用热轧钢板。
作为优选，在步骤A中，所述连铸坯的厚度是210mm。
作为优选，在步骤B中，所述中间板坯的厚度是34mm。
作为优选，在步骤C中，所述汽车大梁用热轧钢板的厚度是8.0mm。
根据实施例4生产方法得到的热轧钢板钢卷的力学性能如下：屈服强度(ReL)：547MPa，抗拉强度(Rm)：639MPa，延伸率(A)30.0％，冷弯B＝35,α＝180°,d＝0：合格。上述各项指标均达到热轧钢板预定的力学性能，即利用实施例4的方法达到了本发明热轧钢板的力学性能指标。
实施例5
一种汽车大梁用热轧钢板的生产方法，所述生产方法的步骤如下：
步骤A：铸成连铸坯
将铁融化成铁水，使用连铸设备将含有下述化学成分质量百分比的铁水连铸成连铸坯：
余量为Fe和不可避免杂质；
步骤B：粗轧与送热卷箱卷取；
使用加热炉设备将步骤A得到的连铸坯加热至温度1235℃，接着使用粗轧机设备进行粗轧成中间板坯；然后采用无芯移送热卷箱卷取，调转中间板坯头尾进行精轧；
步骤C：精轧与卷取
接着使用热连轧设备对所述步骤B得到的中间板坯进行精轧，在精轧时将入口温度控制在1002℃进行轧制，控制轧制温度为885℃；轧制后以降温速率16℃/s冷却至温度617℃卷取，最后得到所述的汽车大梁用热轧钢板。
作为优选，在步骤A中，所述连铸坯的厚度是215mm。
作为优选，在步骤B中，所述中间板坯的厚度是35mm。
作为优选，在步骤C中，所述汽车大梁用热轧钢板的厚度是8.5mm。
根据实施例5生产方法得到的热轧钢板钢卷的力学性能如下：屈服强度(ReL)：592MPa，抗拉强度(Rm)：678MPa，延伸率(A)30.0％，冷弯B＝35,α＝180°,d＝0：合格。上述各项指标均达到热轧钢板预定的力学性能，即利用实施例5的方法达到了本发明热轧钢板的力学性能指标。
实施例6
一种汽车大梁用热轧钢板的生产方法，所述生产方法的步骤如下：
步骤A：铸成连铸坯
将铁融化成铁水，使用连铸设备将含有下述化学成分质量百分比的铁水连铸成连铸坯：
余量为Fe和不可避免杂质；
步骤B：粗轧与送热卷箱卷取；
使用加热炉设备将步骤A得到的连铸坯加热至温度1235℃，接着使用粗轧机设备进行粗轧成中间板坯；然后采用无芯移送热卷箱卷取，调转中间板坯头尾进行精轧；
步骤C：精轧与卷取
接着使用热连轧设备对所述步骤B得到的中间板坯进行精轧，在精轧时将入口温度控制在1015℃进行轧制，控制轧制温度为877℃；轧制后以降温速率15℃/s冷却至温度632℃卷取，最后得到所述的汽车大梁用热轧钢板。
作为优选，在步骤A中，所述连铸坯的厚度是200mm。
作为优选，在步骤B中，所述中间板坯的厚度是30mm。
作为优选，在步骤C中，所述汽车大梁用热轧钢板的厚度是5.0mm。
根据实施例6生产方法得到的热轧钢板钢卷的力学性能如下：屈服强度(ReL)：575MPa，抗拉强度(Rm)：666MPa，延伸率(A)26.0％，冷弯B＝35,α＝180°,d＝0：合格。上述各项指标均达到热轧钢板预定的力学性能，即利用实施例6的方法达到了本发明热轧钢板的力学性能指标。
实施例7
一种汽车大梁用热轧钢板的生产方法，所述生产方法的步骤如下：
步骤A：铸成连铸坯
将铁融化成铁水，使用连铸设备将含有下述化学成分质量百分比的铁水连铸成连铸坯：
余量为Fe和不可避免杂质；
步骤B：粗轧与送热卷箱卷取；
使用加热炉设备将步骤A得到的连铸坯加热至温度1232℃，接着使用粗轧机设备进行粗轧成中间板坯；然后采用无芯移送热卷箱卷取，调转中间板坯头尾进行精轧；
步骤C：精轧与卷取
接着使用热连轧设备对所述步骤B得到的中间板坯进行精轧，在精轧时将入口温度控制在994℃进行轧制，控制轧制温度为890℃；轧制后以降温速率18℃/s冷却至温度614℃卷取，最后得到所述的汽车大梁用热轧钢板。
作为优选，在步骤A中，所述连铸坯的厚度是220mm。
作为优选，在步骤B中，所述中间板坯的厚度是40mm。
作为优选，在步骤C中，所述汽车大梁用热轧钢板的厚度是7.0mm。
根据实施例7生产方法得到的热轧钢板钢卷的力学性能如下：屈服强度(ReL)：563MPa，抗拉强度(Rm)：640MPa，延伸率(A)28.5％，冷弯B＝35,α＝180°,d＝0：合格。上述各项指标均达到热轧钢板预定的力学性能，即利用实施例7的方法达到了本发明热轧钢板的力学性能指标。
实施例8
一种汽车大梁用热轧钢板的生产方法，所述生产方法的步骤如下：
步骤A：铸成连铸坯
将铁融化成铁水，使用连铸设备将含有下述化学成分质量百分比的铁水连铸成连铸坯：
余量为Fe和不可避免杂质；
步骤B：粗轧与送热卷箱卷取；
使用加热炉设备将步骤A得到的连铸坯加热至温度1237℃，接着使用粗轧机设备进行粗轧成中间板坯；然后采用无芯移送热卷箱卷取，调转中间板坯头尾进行精轧；
步骤C：精轧与卷取
接着使用热连轧设备对所述步骤B得到的中间板坯进行精轧，在精轧时将入口温度控制在1023℃进行轧制，控制轧制温度为883℃；轧制后以降温速率20℃/s冷却至温度607℃卷取，最后得到所述的汽车大梁用热轧钢板。
作为优选，在步骤A中，所述连铸坯的厚度是220mm。
作为优选，在步骤B中，所述中间板坯的厚度是42mm。
作为优选，在步骤C中，所述汽车大梁用热轧钢板的厚度是8.0mm。
根据实施例8生产方法得到的热轧钢板钢卷的力学性能如下：屈服强度(ReL)：545MPa，抗拉强度(Rm)：635MPa，延伸率(A)29.0％，冷弯B＝35,α＝180°,d＝0：合格。上述各项指标均达到热轧钢板预定的力学性能，即利用实施例8的方法达到了本发明热轧钢板的力学性能指标。
实施例9
一种汽车大梁用热轧钢板的生产方法，所述生产方法的步骤如下：
步骤A：铸成连铸坯
将铁融化成铁水，使用连铸设备将含有下述化学成分质量百分比的铁水连铸成连铸坯：
余量为Fe和不可避免杂质；
步骤B：粗轧与送热卷箱卷取；
使用加热炉设备将步骤A得到的连铸坯加热至温度1240℃，接着使用粗轧机设备进行粗轧成中间板坯；然后采用无芯移送热卷箱卷取，调转中间板坯头尾进行精轧；
步骤C：精轧与卷取
接着使用热连轧设备对所述步骤B得到的中间板坯进行精轧，在精轧时将入口温度控制在1012℃进行轧制，控制轧制温度为877℃；轧制后以降温速率19℃/s冷却至温度612℃卷取，最后得到所述的汽车大梁用热轧钢板。
作为优选，在步骤A中，所述连铸坯的厚度是210mm。
作为优选，在步骤B中，所述中间板坯的厚度是44mm。
作为优选，在步骤C中，所述汽车大梁用热轧钢板的厚度是7.0mm。
根据实施例9生产方法得到的热轧钢板钢卷的力学性能如下：屈服强度(ReL)：537MPa，抗拉强度(Rm)：642MPa，延伸率(A)30.0％，冷弯B＝35,α＝180°,d＝0：合格。上述各项指标均达到热轧钢板预定的力学性能，即利用实施例9的方法达到了本发明热轧钢板的力学性能指标。
实施例10
一种汽车大梁用热轧钢板的生产方法，所述生产方法的步骤如下：
步骤A：铸成连铸坯
将铁融化成铁水，使用连铸设备将含有下述化学成分质量百分比的铁水连铸成连铸坯：
余量为Fe和不可避免杂质；
步骤B：粗轧与送热卷箱卷取；
使用加热炉设备将步骤A得到的连铸坯加热至温度1232℃，接着使用粗轧机设备进行粗轧成中间板坯；然后采用无芯移送热卷箱卷取，调转中间板坯头尾进行精轧；
步骤C：精轧与卷取
接着使用热连轧设备对所述步骤B得到的中间板坯进行精轧，在精轧时将入口温度控制在1025℃进行轧制，控制轧制温度为886℃；轧制后以降温速率20℃/s冷却至温度607℃卷取，最后得到所述的汽车大梁用热轧钢板。
作为优选，在步骤A中，所述连铸坯的厚度是230mm。
作为优选，在步骤B中，所述中间板坯的厚度是46mm。
作为优选，在步骤C中，所述汽车大梁用热轧钢板的厚度是8.0mm。
根据实施例7生产方法得到的热轧钢板钢卷的力学性能如下：屈服强度(ReL)：552MPa，抗拉强度(Rm)：630MPa，延伸率(A)29.5％，冷弯B＝35,α＝180°,d＝0：合格。上述各项指标均达到热轧钢板预定的力学性能，即利用实施例7的方法达到了本发明热轧钢板的力学性能指标。
下面是实施例1～实施例10的加工参数汇总表，其中表1是本发明的10个实施例的化学成分，表2是热轧工艺控制值，表3十个实施例分别加工出来的热轧钢板钢卷的力学性能。
表1 实施例的化学成分
| 实施例 | C | Si | Mn | P | S | Ti |
| 1 | 0.07 | 0.18 | 1.13 | 0.015 | 0.005 | 0.038 |
| 2 | 0.08 | 0.22 | 1.17 | 0.017 | 0.006 | 0.040 |
| 3 | 0.08 | 0.24 | 1.28 | 0.011 | 0.008 | 0.036 |
| 4 | 0.09 | 0.21 | 1.21 | 0.015 | 0.004 | 0.046 |
| 5 | 0.07 | 0.19 | 1.34 | 0.012 | 0.008 | 0.042 |
| 6 | 0.08 | 0.23 | 1.18 | 0.016 | 0.006 | 0.039 |
| 7 | 0.07 | 0.20 | 1.26 | 0.012 | 0.007 | 0.041 |
| 8 | 0.09 | 0.18 | 1.18 | 0.017 | 0.005 | 0.042 |
| 9 | 0.08 | 0.22 | 1.24 | 0.016 | 0.004 | 0.045 |
| 10 | 0.07 | 0.21 | 1.12 | 0.015 | 0.008 | 0.042 |
表2 实施例的热轧工艺控制值
表3 实施例的钢卷的力学性能
以上所述仅为本发明的较佳实施例而已，并不用以限制本发明，凡在本发明的精神和原则之内所作的任何修改、等同替换和改进等，均应包含在本发明的保护范围之内。
Claims (9)
1.一种汽车大梁用热轧钢板，其特征在于所述热轧钢板具有如下质量百分比的化学成分：
余量为Fe和不可避免杂质；
所述热轧钢板的组织结构为铁素体或/和珠光体，其晶粒度是10.0～12.0。
2.根据权利要求1所述的汽车大梁用热轧钢板，其特征在于所述热轧钢板具有如下质量百分比的化学成分：
3.根据权利要求2所述的汽车大梁用热轧钢板，其特征在于所述热轧钢板具有如下质量百分比的化学成分：
4.根据权利要求1所述的汽车大梁用热轧钢板，其特征在于所述的热轧钢板具有下述性能：
屈服强度： ≥500Mpa；
抗拉强度： 610～720MPa；
延伸率： ≥22％。
5.权利要求1～4中任一项权利要求所述汽车大梁用热轧钢板的生产方法，其特征在于所述生产方法的步骤如下：
步骤A：铸成连铸坯
将铁融化成铁水，使用连铸设备将含有下述化学成分质量百分比的铁水连铸成连铸坯：
余量为Fe和不可避免杂质；
步骤B：粗轧与送热卷箱卷取；
使用加热炉设备将步骤A得到的连铸坯加热至温度1200～1260℃，接着使用粗轧机设备进行粗轧成中间板坯；然后采用无芯移送热卷箱卷取，调转中间板坯头尾进行精轧；
步骤C：精轧与卷取
接着使用热连轧设备对所述步骤B得到的中间板坯进行精轧，在精轧时将入口温度控制在980～1050℃进行轧制，控制轧制温度为850～920℃；轧制后以降温速率10～20℃/s冷却至温度570～650℃卷取，最后得到所述的汽车大梁用热轧钢板。
6.根据权利要求5所述的生产方法，其特征在于所述汽车大梁用热轧钢板具有下述性能：
屈服强度： ≥500Mpa；
抗拉强度： 610～720MPa；
延伸率： ≥22％。
7.根据权利要求5所述的生产方法，其特征在于在步骤A中，所述连铸坯的厚度是200～230mm。
8.根据权利要求5所述的生产方法，其特征在于在步骤B中，所述中间板坯的厚度是32～46mm。
9.根据权利要求5所述的生产方法，其特征在于在步骤C中，所述汽车大梁用热轧钢板的厚度是3.0～10.0mm。
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