CN103014487A - 一种汽车大梁用热轧钢板及其生产方法 - Google Patents

一种汽车大梁用热轧钢板及其生产方法 Download PDF

Info

Publication number
CN103014487A
CN103014487A CN2011102796958A CN201110279695A CN103014487A CN 103014487 A CN103014487 A CN 103014487A CN 2011102796958 A CN2011102796958 A CN 2011102796958A CN 201110279695 A CN201110279695 A CN 201110279695A CN 103014487 A CN103014487 A CN 103014487A
Authority
CN
China
Prior art keywords
weight
hot
temperature
steel sheet
rolling
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
CN2011102796958A
Other languages
English (en)
Inventor
叶晓瑜
张开华
邱敏
刘勇
翁建军
左军
李卫平
李正荣
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Pangang Group Panzhihua Iron and Steel Research Institute Co Ltd
Original Assignee
Pangang Group Panzhihua Iron and Steel Research Institute Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Pangang Group Panzhihua Iron and Steel Research Institute Co Ltd filed Critical Pangang Group Panzhihua Iron and Steel Research Institute Co Ltd
Priority to CN2011102796958A priority Critical patent/CN103014487A/zh
Publication of CN103014487A publication Critical patent/CN103014487A/zh
Pending legal-status Critical Current

Links

Abstract

本发明提供了一种汽车大梁用热轧钢板的生产方法,该方法包括炼钢步骤、连铸步骤、加热步骤、热连轧步骤和卷取步骤,其特征在于,所述炼钢后的钢水成分为:0.05-0.08重量%的C,≤0.35重量%的Si,0.8-1.5重量%的Mn,≤0.025重量%的P,≤0.015重量%的S,0.03-0.08重量%的V,0.01-0.08重量%的Nb,余量为Fe和不可避免的杂质;所述精轧终轧温度为800-900℃;所述卷取温度为580-680℃。本发明还提供了由上述方法制得的汽车大梁用热轧钢板。本发明方法成功生产出铁素体和珠光体组织的高强度高韧性且焊接性能良好的汽车大梁用热轧钢板,极大地丰富和完善了热轧产品结构。

Description

一种汽车大梁用热轧钢板及其生产方法
技术领域
[0001] 本发明涉及一种热连轧板带生产技术领域,特别是涉及一种汽车大梁用热轧钢板的生产方法及由该方法生产的汽车大梁用热轧钢板。
背景技术
[0002] 汽车车架是承受载荷的重要部件,它要承受汽车自身零部件的重量、载重量以及行驶时所受到的冲击、扭曲、惯性力等作用,为提高车架承载能力和确保车辆重载行使的安全性并降低车自重,汽车大梁用钢板要同时满足高强度和高韧性(即高的成型性能)的需求,随着各汽车制造厂家对高强度、高韧性汽车梁用钢板的需求量的不断增加,各钢铁企业也顺应潮流,不断地开发出新的汽车大梁用热轧钢板。
[0003] 国内外高强度汽车用热轧钢板的生产采用多种工艺路线来达到汽车用钢板高强 度和高韧性的要求。如开发包括双相钢、复相钢等,以达到钢板强度高、成型性能优良等目标。但开发多相钢要求热连轧机具有大的轧制力,带钢长度和宽度方向上的温度要分布均匀,同时要求精确控制精轧温度和卷取温度,现有普通热连轧机的设备控制能力大多难以保证其工艺要求。因此,采用低合金钢的技术路线仍然是国内外钢铁企业研究的重要课题。
[0004] 目前国外生产高强钢主要采用V-T1-Nb复合微合金化技术路线,通过提高钢的纯净度,将钢中夹杂物细化至IOOnm以下,热轧通过控轧控冷得到不同强度级别的高强度热车L钢板。
[0005] 国内生产抗拉强度560MPa级的汽车大梁用热轧钢板基本采用Nb-Mn微合金化路线,并在汽车上得到了一定的推广应用。例如本钢生产的BG550L,其化学成分为:<0. 16重量%的C,彡0. 5重量%的Si,彡0. 09重量%的Nb,彡1. 6重量%的Mn,其成品力学性能为屈服强度(ReL)彡400MPa,抗拉强度(Rm)为550_650MPa,延伸率(A)彡23.0%,屈服强度较低;宝钢生产的B550L,其化学成分为:< 0. 16重量%的C,< 0. 5重量%的SK 0. 02重量%的Nb,彡1. 6重量%的Mn,终轧温度为830-880°C,卷取温度为580_620°C,其成品力学性能为屈服强度(ReL)彡450MPa,抗拉强度(Rm)为565_650MPa,延伸率(A)彡23.0%,虽然提高了屈服强度,但碳当量为0. 30-0. 34%,焊接性能较差。
[0006] 为了进一步提高汽车大梁用钢的强度,目前国内也有采用V-T1-Nb复合微合金化技术路线的,例如,CN101724778A公开了一种屈服强度在500Mpa以上的汽车大梁用钢,其组分为:0. 065-0. 095重量%的C,0. 15重量%以下的Si,1. 51-1. 65重量%的Mn,0. 02重量%以下的P,0. 008重量%以下的S,0. 051-0. 06重量%的Nb,0. 051-0. 065重量%的V,0. 015-0. 025重量%的Ti,0. 02-0. 05重量%的Alt,余量为Fe和不可避免的杂质。延伸率(A) >19%。该汽车大梁用钢虽然大大提高了强度,但成型性能相对下降,且组分中Nb、Mn含量较高,且组分中含有Ti,成本较高。
[0007] 可见,研发一种高强度高韧性且成本较低,并且具有良好的焊接性能的汽车大梁用钢已成为本领域内亟待解决的问题。发明内容
[0008] 本发明的目的是为了克服现有技术中高强度的汽车大梁用钢焊接性能较差或成型性能较低且成本较高的缺陷,提供一种新的汽车大梁用热轧钢板的生产方法。
[0009] 本发明的发明人在研究中意外发现,采用铌、钒、锰微合金化方式,并使各组分控制在合适的含量范围内,且采用800-900°C的高的精轧终轧温度和580-680°C的高的卷取温度,可以使生产出的汽车大梁用热轧钢板具有高强度高韧性,且具有较好的焊接性能,并相对于采用Ti和较高含量的Nb、Mn作组分的汽车大梁用钢节约了成本。
[0010] 因此,为了实现上述目的,一方面,本发明提供了一种汽车大梁用热轧钢板的生产方法,该方法包括炼钢步骤、连铸步骤、加热步骤、热连轧步骤和卷取步骤,其特征在于,所述炼钢后的钢水成分为:0. 05-0. 08重量%的C,( 0. 35重量%的Si,0. 8-1. 5重量%的胞,(0. 025 重量% 的 P,( 0. 015 重量% 的 S,0. 03-0. 08 重量% 的 V, 0. 01-0. 08 重量% 的 Nb,余量为Fe和不可避免的杂质;所述热连轧步骤中的精轧终轧温度为800-900°C ;所述卷取步骤中的卷取温度为580-680°C。
[0011] 优选情况下,所述炼钢后的钢水成分为:0. 05-0. 08重量%的C,( 0. 28重量%的Si, 1-1. 3重量%的Mn,彡0. 025重量%的P,彡0. 015重量%的S,0. 03-0. 06重量%的V,0. 02-0. 05重量%的Nb,余量为Fe和不可避免的杂质;所述热连轧步骤中的精轧终轧温度为850-890°C ;所述卷取步骤中的卷取温度为600-640°C。
[0012] 另一方面,本发明提供了一种由上述方法制得的汽车大梁用热轧钢板。
[0013] 本发明提供的汽车大梁用热轧钢板的生产方法采用铌、钒、锰微合金化方式,通过控制炼钢后的钢水成分为:0. 05-0. 08重量%的C,( 0. 35重量%的Si,0. 8-1. 5重量%的Mn,彡0. 025重量%的P,彡0. 015重量%的S,0. 03-0. 08重量%的V,0. 01-0. 08重量%的Nb,余量为Fe和不可避免的杂质,同时采用高温终轧和高温卷取工艺,成功生产出铁素体和珠光体组织的高强度高韧性且焊接性能良好的汽车大梁用热轧钢板,屈服强度在450Mpa以上,抗拉强度为560-680Mpa,延伸率彡24. 0%,碳当量为0. 18-0. 30% ;生产出的钢板力 学性能稳定、各向异性小;同卷性能差小;成本较低。本发明方法工艺简单、适应性强,极大地丰富和完善了热轧产品结构。
[0014] 本发明的其他特征和优点将在随后的具体实施方式部分予以详细说明。
附图说明
[0015] 图1是根据本发明方法生产出的汽车大梁用热轧钢板在光学显微镜下观察到的金相显微组织图。
具体实施方式
[0016] 以下结合附图对本发明的具体实施方式进行详细说明。应当理解的是,此处所描述的具体实施方式仅用于说明和解释本发明,并不用于限制本发明。
[0017] 一方面,本发明提供了一种汽车大梁用热轧钢板的生产方法,该方法包括炼钢步骤、连铸步骤、加热步骤、热连轧步骤和卷取步骤,其特征在于,所述炼钢后的钢水成分为:0. 05-0. 08重量%的C,彡0. 35重量%的Si,0. 8-1. 5重量%的Mn,彡0. 025重量%的P,(0. 015重量%的S,0. 03-0. 08重量%的V,0. 01-0. 08重量%的Nb,余量为Fe和不可避免的杂质;所述热连轧步骤中的精轧终轧温度为800-900°C;所述卷取步骤中的卷取温度为580-680 °C。
[0018] 根据本发明,尽管使炼钢后的钢水成分为:0. 05-0. 08重量%的C, ^ 0. 35重量%的 Si,0. 8-1. 5 重量%的]^,( 0. 025 重量%的 P,彡 0. 015 重量%的 S,0. 03-0. 08 重量%的V,0. 01-0. 08重量%的Nb,余量为Fe和不可避免的杂质,并使热连轧步骤中的精轧终轧温度为800-900°C,卷取步骤中的卷取温度为580-680°C,即可实现本发明的目的,即生产出高强度高韧性且焊接性能良好的汽车大梁用热轧钢板。但优选情况下,炼钢后的钢水成分为:0. 05-0. 08重量%的(:,彡0. 28重量%的Si,l-1. 3重量%的]«11,彡0. 025重量%的P,( 0. 015重量%的S,0. 03-0. 06重量%的V,0. 02-0. 05重量%的Nb,余量为Fe和不可避免的杂质,热连轧步骤中的精轧终轧温度为850-890°C,卷取步骤中的卷 取温度为600-640 V,可进一步提高生产出的汽车大梁用热轧钢板的强度和韧性。
[0019] 本发明中,对于炼钢步骤无特殊要求,可以采用本领域常用的炼钢工艺,例如,经过铁水脱硫、转炉冶炼、LF炉Ca处理,将钢水成分控制为:0. 05-0. 08重量%的(:,<0. 35重量%的 Si,0. 8-1. 5 重量%的 Mn,( 0. 025 重量%的 P,( 0. 015 重量%的 S,0. 03-0. 08 重量%的V,0. 01-0. 08重量%的Nb,余量为Fe和不可避免的杂质。
[0020] 对于连铸步骤也可以采用本领域常用的连铸工艺,例如,采用整体氩气密封浇铸,钢水通过钢包底部的滑动水口注入中间包,中间包温度无特殊要求,为本领域常规采用的温度,例如为1530-1560°C,采用漏斗形结晶器,铸坯拉速无特殊要求,为本领域常规采用的铸坯拉速,例如为0. 7-0. 9m/min,连铸步骤获得的连铸板坯厚度优选为200-250mm。
[0021] 本发明中,加热步骤优选为使铸坯在1210_1240°C温度下均热,均热是指对铸坯进行长时间的热处理,本领域技术人员应该理解的是,均热的具体时间与铸坯的厚度等因素有关,均热只要使铸坯整体均达到加热温度,并保温一定时间(彡120min)以保证微合金元素全部固溶。
[0022] 本发明中,热连轧步骤为使加热后的铸坯经过除鳞机去除表面上形成的氧化铁皮后,进入可逆粗轧机组,经过粗轧后的中间坯的厚度优选为37-43_,随后进入热卷箱,使带钢头、尾调换,然后进行精轧,精轧后钢板的厚度优选为3-16mm。粗轧的出口温度无特殊要求,可以采用本领域常用的温度,例如粗轧出口温度为1025-1055°C。精轧开轧温度优选为950-1050°C,精轧终轧温度优选为800-900°C,进一步优选为850_890°C。
[0023] 本发明中,卷取步骤为板卷经过冷却后经卷取机卷取成卷的步骤。对于冷却的方式优选为前段层冷的控轧控冷工艺制度,冷速为15-25°C /s,卷取温度为580-680°C,优选为 600-640 °C。
[0024] 另一方面,本发明还提供了一种由上述方法制得的汽车大梁用热轧钢板。该汽车大梁用热轧钢板的组织为铁素体和珠光体组织,如图1所示,图1中白色区域为铁素体组织,黑色区域为珠光体组织。优选情况下,铁素体组织的含量为91-98体积%,珠光体组织的含量为2-9体积%。铁素体组织和珠光体组织的含量根据金相显微组织图中白色区域和黑色区域各自所占的面积百分比来确定。该汽车大梁用热轧钢板的屈服强度> 450MPa,抗拉强度为560-680MPa,延伸率彡24%,碳当量为0. 18-0. 30%。
[0025] 本领域技术人员应该理解的是,为了便于表述焊接性能,工程上将各种元素的作用折合成相应碳含量的作用,叠加为“碳当量(Crai) ”用以标识冷裂纹产生的倾向。一般情况下,Cm值越低,材料焊接性能越好。由国际焊接协会推荐的公式为=[C] % +[Mn] %/6+[Cr] % + [Mo] % +[V] % /5+([Ni] % + [Cu] % )/15。
[0026] 以上结合附图详细描述了本发明的优选实施方式,但是,本发明并不限于上述实施方式中的具体细节,在本发明的技术构思范围内,可以对本发明的技术方案进行多种简单变型,这些简单变型均属于本发明的保护范围。
[0027] 另外需要说明的是,在上述具体实施方式中所描述的各个具体技术特征,在不矛盾的情况下,可以通过任何合适的方式进行组合,为了避免不必要的重复,本发明对各种可能的组合方式不再另行说明。
[0028] 此外,本发明的各种不同的实施方式之间也可以进行任意组合,只要其不违背本发明的思想,其同样应当视为本发明所公开的内容。·
[0029] 实施例
[0030] 以下的实施例将对本发明作进一步的说明,但并不因此限制本发明。
[0031] 在下述实施例和对比例中:
[0032] 屈服强度的测定方法:GB/T 228-2002金属材料室温拉伸试验方法。
[0033] 抗拉强度的测定方法:GB/T 228-2002金属材料室温拉伸试验方法。
[0034] 延伸率的测定方法:GB/T 228-2002金属材料室温拉伸试验方法。
[0035] 碳当量(Ceq)采用如下公式计算:
[0036] Ceq = [C] % + [Mn] % /6+[Cr] % + [Mo] % +[V] % /5+([Ni] % + [Cu] % )/15
[0037] 实施例1
[0038] 该实施例用来说明本发明提供的汽车大梁用热轧钢板的生产方法。
[0039] 钢水经炼钢步骤后成分为:0. 05重量%的C,0. 21重量%的Si,I重量%的Mn,0. 01重量%的P,0. 008重量%的S,0. 03重量%的V,0. 05重量%的Nb,余量为Fe和不可避免的杂质,然后采用整体氩气密封浇铸,钢水通过钢包底部的滑动水口注入中间包,中间包温度为1530°C,采用漏斗形结晶器,铸坯拉速为0. 7m/min,连铸板坯厚度为200_,然后在1210°C的加热炉内均热,加热后的铸坯经过除鳞机去除表面上形成的氧化铁皮后,进入可逆粗轧机组,粗轧出口温度为1025°C,经过粗轧后的中间坯的厚度为37mm,随后进入热卷箱,使带钢头、尾调换,然后进行精轧,精轧开轧温度为950°C,精轧终轧温度为850°C。精轧后钢板的厚度为3mm,然后经前段层冷的控轧控冷,以15°C/s的冷速冷却到600°C进行卷曲成卷得到成品。从金相显微组织图中观察为铁素体和珠光体组织,铁素体组织的含量为94体积%,珠光体组织的含量为6体积%。从横向、斜向、竖向分别测定钢卷两端和中间的屈服强度(ReL)、抗拉强度(Rm)和延伸率(A)见表1,并计算碳当量见表I。
[0040] 实施例2
[0041] 该实施例用来说明本发明提供的汽车大梁用热轧钢板的生产方法。
[0042] 钢水经炼钢步骤后成分为:0. 08重量%的C,0. 25重量%的Si,1. 2重量%的Mn,0. 018重量%的P,0. 01重量%的S,0. 05重量%的V,0. 03重量%的Nb,余量为Fe和不可避免的杂质,然后采用整体氩气密封浇铸,钢水通过钢包底部的滑动水口注入中间包,中间包温度为1550°C,采用漏斗形结晶器,铸坯拉速为0. 8m/min,连铸板坯厚度为250mm,然后在1230°C的加热炉内均热,加热后的铸坯经过除鳞机去除表面上形成的氧化铁皮后,进入可逆粗轧机组,粗轧出口温度为1040°C,经过粗轧后的中间坯的厚度为40mm,随后进入热卷箱,使带钢头、尾调换,然后进行精轧,精轧开轧温度为1000°c,精轧终轧温度为870°C。精轧后钢板的厚度为10mm,然后经前段层冷的控轧控冷,以20°C /s的冷速冷却到620°C进行卷曲成卷得到成品。从金相显微组织图中观察为铁素体和珠光体组织,铁素体组织的含量为95体积%,珠光体组织的含量为5体积%。从横向、斜向、竖向分别测定钢卷两端和中间的屈服强度(ReL)、抗拉强度(Rm)和延伸率(A)见表1,并计算碳当量见表I。
[0043] 实施例3
[0044] 该实施例用来说明本发明提供的汽车大梁用热轧钢板的生产方法。
[0045] 钢水经炼钢步骤后成分为:0. 06重量%的C,0.28重量%的Si,1.3重量%的Mn,0. 025重量%的P,0. 015重量%的S,0. 06重量%的V,0. 02重量%的Nb,余量为Fe和不可避免的杂质,然后采用整体氩气密封浇铸,钢水通过钢包底部的滑动水口注入中间包,中间包温度为1560°C,采用漏斗形结晶器,铸坯拉速为0. 9m/min,连铸板坯厚度为2 20_,然后在1240°C的加热炉内均热,加热后的铸坯经过除鳞机去除表面上形成的氧化铁皮后,进入可逆粗轧机组,粗轧出口温度为1055°C,经过粗轧后的中间坯的厚度为43mm,随后进入热卷箱,使带钢头、尾调换,然后进行精轧,精轧开轧温度为1050°C,精轧终轧温度为890°C。精轧后钢板的厚度为16mm,然后经前段层冷的控轧控冷,以25°C /s的冷速冷却到640°C进行卷曲成卷得到成品。从金相显微组织图中观察为铁素体和珠光体组织,铁素体组织的含量为97体积%,珠光体组织的含量为3体积%。从横向、斜向、竖向分别测定钢卷两端和中间的屈服强度(ReL)、抗拉强度(Rm)和延伸率(A)见表1,并计算碳当量见表I。
[0046] 实施例4
[0047] 按照实施例1的方法生产汽车大梁用热轧钢板,不同的是,钢水经炼钢步骤后成分为:0. 05重量%的C,0. 21重量%的Si,0. 8重量%的]«11,0. 01重量%的?,0. 008重量%的S,0. 03重量%的V,0. 01重量%的Nb,余量为Fe和不可避免的杂质。成品从金相显微组织图中观察为铁素体和珠光体组织,铁素体组织的含量为98体积%,珠光体组织的含量为2体积%。从横向、斜向、竖向分别测定钢卷两端和中间的屈服强度(ReL)、抗拉强度(Rm)和延伸率(A)见表I,并计算碳当量见表I。
[0048] 实施例5
[0049] 按照实施例1的方法生产汽车大梁用热轧钢板,不同的是,精轧终轧温度为SOO0C,卷取温度为580°C。从金相显微组织图中观察为铁素体和珠光体组织,铁素体组织的含量为96体积%,珠光体组织的含量为4体积%。从横向、斜向、竖向分别测定钢卷两端和中间的屈服强度(ReL)、抗拉强度(Rm)和延伸率(A)见表1,并计算碳当量见表I。
[0050]表 I
[0051]
Figure CN103014487AD00081
[0052] 从表I中可以看出,根据本发明方法生产出的汽车大梁用热轧钢板既具有高强度又具有高韧性,强韧性匹配良好,且具有较好的焊接性能;横向、斜向和竖向的强度和延伸率相当,力学性能稳定,各向异性小;钢卷两端和中间的强度和延伸率相当,同卷性能差小。
[0053] 将实施例1与实施例4进行比较可以看出,铌、钒、锰含量的降低不利于钢强度的提高;将实施例1与实施例5进行比较可以看出,精轧终轧温度和卷取温度降低,虽然强度有所提高,但却使钢的韧性有所下降,并且由于温度偏低,在生产过程中稳定性控制较难,头中尾性能波动范围较大。
[0054] 本发明提供的汽车大梁用热轧钢板的生产方法采用铌、钒、锰微合金化方式,通过控制炼钢后的钢水成分为:0. 05-0. 08重量%的C,( 0. 35重量%的Si,0. 8-1. 5重量%的Mn,彡0. 025重量%的P,彡0. 015重量%的S,0. 03-0. 08重量%的V,0. 01-0. 08重量%的Nb,余量为Fe和不可避免的杂质,同时采用高温终轧和高温卷取工艺,成功生产出铁素体和珠光体组织的高强度高韧性且焊接性能良好的汽车大梁用热轧钢板,屈服强度在450Mpa以上,抗拉强度为560-680Mpa,延伸率彡24. 0%,碳当量为0. 18-0. 30% ;生产出的钢板力学性能稳定、各向异性小;同卷性能差小;成本较低。本发明方法工艺简单、适应性强,极大地丰富和完善了热轧产品结构。、

Claims (10)

1. 一种汽车大梁用热轧钢板的生产方法,该方法包括炼钢步骤、连铸步骤、加热步骤、热连轧步骤和卷取步骤,其特征在于,所述炼钢后的钢水成分为:0. 05-0. 08重量%的C,彡0. 35重量%的Si,0. 8-1. 5重量%的Mn,彡0. 025重量%的P,彡0. 015重量%的S,.0. 03-0. 08重量%的V,0. 01-0. 08重量%的Nb,余量为Fe和不可避免的杂质;所述热连轧步骤中的精轧终轧温度为800-900°C ;所述卷取步骤中的卷取温度为580-680°C。
2.根据权利要求1所述的方法,其中,所述炼钢后的钢水成分为:0. 05-0. 08重量%的C,彡0. 28重量%的Si,l-1. 3重量%的]«11,彡0. 025重量%的P,彡0. 015重量%的S,.0. 03-0. 06重量%的V,0. 02-0. 05重量%的Nb,余量为Fe和不可避免的杂质;所述热连轧步骤中的精轧终轧温度为850-890°C ;所述卷取步骤中的卷取温度为600-640°C。
3.根据权利要求1或2所述的方法,其中,所述热连轧步骤中的精轧开轧温度为950-1050°C。
4.根据权利要求1-3中任意一项所述的方法,其中,所述热连轧步骤中粗轧后中间坯的厚度为37-43mm,精轧后钢板的厚度为3_16mm。
5.根据权利要求1-4中任意一项所述的方法,其中,所述加热步骤为使铸坯在1210-1240°C温度下均热。
6.根据权利要求1-5中任意一项所述的方法,其中,所述连铸步骤获得的连铸板坯厚度 为 200-250mm。
7. 一种汽车大梁用热轧钢板,其特征在于,所述汽车大梁用热轧钢板由权利要求1-6中任意一项所述的方法制得。
8.根据权利要求7所述的汽车大梁用热轧钢板,其中,该汽车大梁用热轧钢板的组织为铁素体和珠光体组织。
9.根据权利要求8所述的汽车大梁用热轧钢板,其中,所述铁素体组织的含量为91-98体积%,所述珠光体组织的含量为2-9体积%。
10.根据权利要求7-9中任意一项所述的汽车大梁用热轧钢板,其中,该汽车大梁用热轧钢板的屈服强度彡450MPa,抗拉强度为560-680MPa,延伸率彡24%,碳当量为.0. 18-0. 30%。
CN2011102796958A 2011-09-20 2011-09-20 一种汽车大梁用热轧钢板及其生产方法 Pending CN103014487A (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN2011102796958A CN103014487A (zh) 2011-09-20 2011-09-20 一种汽车大梁用热轧钢板及其生产方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN2011102796958A CN103014487A (zh) 2011-09-20 2011-09-20 一种汽车大梁用热轧钢板及其生产方法

Publications (1)

Publication Number Publication Date
CN103014487A true CN103014487A (zh) 2013-04-03

Family

ID=47963597

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN2011102796958A Pending CN103014487A (zh) 2011-09-20 2011-09-20 一种汽车大梁用热轧钢板及其生产方法

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN103014487A (zh)

Cited By (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN104073716A (zh) * 2013-08-07 2014-10-01 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 一种汽车大梁用热轧钢板及其生产方法
CN104745934A (zh) * 2015-03-26 2015-07-01 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 汽车大梁用热轧钢板及生产方法
CN104831164A (zh) * 2015-06-03 2015-08-12 马钢(集团)控股有限公司 一种h型钢及其生产方法
CN104928578A (zh) * 2015-06-26 2015-09-23 河北钢铁股份有限公司承德分公司 含钒复合微合金化800MPa级汽车大梁用热轧卷板及生产方法
CN107746939A (zh) * 2017-10-11 2018-03-02 首钢集团有限公司 一种590MPa级高强度低合金热轧酸洗带钢及其生产方法
CN107904502A (zh) * 2017-11-23 2018-04-13 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 610MPa级汽车大梁用热轧钢板及其生产方法
CN108728747A (zh) * 2017-04-13 2018-11-02 新疆八钢铁股份有限公司 一种消除大梁钢b510l表面黑灰的方法
CN110331344A (zh) * 2019-07-15 2019-10-15 武汉钢铁有限公司 一种强度性能稳定的Rm≥600MPa汽车大梁钢及生产方法

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN101886220A (zh) * 2010-07-16 2010-11-17 攀钢集团钢铁钒钛股份有限公司 冷成型用热连轧钢板及其生产方法
CN101899614A (zh) * 2010-08-27 2010-12-01 攀钢集团钢铁钒钛股份有限公司 一种含V、Nb复合微合金化的热轧钢板及其制备方法
CN101947557A (zh) * 2010-08-27 2011-01-19 攀钢集团钢铁钒钛股份有限公司 一种减少热轧钢板表面生成氧化铁皮的制备方法

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN101886220A (zh) * 2010-07-16 2010-11-17 攀钢集团钢铁钒钛股份有限公司 冷成型用热连轧钢板及其生产方法
CN101899614A (zh) * 2010-08-27 2010-12-01 攀钢集团钢铁钒钛股份有限公司 一种含V、Nb复合微合金化的热轧钢板及其制备方法
CN101947557A (zh) * 2010-08-27 2011-01-19 攀钢集团钢铁钒钛股份有限公司 一种减少热轧钢板表面生成氧化铁皮的制备方法

Cited By (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN104073716A (zh) * 2013-08-07 2014-10-01 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 一种汽车大梁用热轧钢板及其生产方法
CN104073716B (zh) * 2013-08-07 2016-08-10 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 一种汽车大梁用热轧钢板及其生产方法
CN104745934A (zh) * 2015-03-26 2015-07-01 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 汽车大梁用热轧钢板及生产方法
CN104831164A (zh) * 2015-06-03 2015-08-12 马钢(集团)控股有限公司 一种h型钢及其生产方法
CN104928578A (zh) * 2015-06-26 2015-09-23 河北钢铁股份有限公司承德分公司 含钒复合微合金化800MPa级汽车大梁用热轧卷板及生产方法
CN108728747A (zh) * 2017-04-13 2018-11-02 新疆八钢铁股份有限公司 一种消除大梁钢b510l表面黑灰的方法
CN107746939A (zh) * 2017-10-11 2018-03-02 首钢集团有限公司 一种590MPa级高强度低合金热轧酸洗带钢及其生产方法
CN107904502A (zh) * 2017-11-23 2018-04-13 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 610MPa级汽车大梁用热轧钢板及其生产方法
CN107904502B (zh) * 2017-11-23 2019-09-17 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 610MPa级汽车大梁用热轧钢板及其生产方法
CN110331344A (zh) * 2019-07-15 2019-10-15 武汉钢铁有限公司 一种强度性能稳定的Rm≥600MPa汽车大梁钢及生产方法
CN110331344B (zh) * 2019-07-15 2021-04-06 武汉钢铁有限公司 一种强度性能稳定的Rm≥600MPa汽车大梁钢及生产方法

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN103014487A (zh) 一种汽车大梁用热轧钢板及其生产方法
CN103014494B (zh) 一种汽车大梁用热轧钢板及其制造方法
CN101805873B (zh) 一种低成本高强汽车大梁用钢及其制造方法
CN100510144C (zh) 一种加长型汽车大梁用钢及其制造方法
CN107177770B (zh) 冷轧低合金高强钢板的生产方法
CN100395368C (zh) 铌钛复合微合金化控冷钢筋用钢及其生产方法
CN100465321C (zh) 含微量铌控冷钢筋用钢及其生产方法
CN103302255A (zh) 一种薄带连铸700MPa级高强耐大气腐蚀钢制造方法
CN103509996B (zh) 抗拉强度400MPa级高强度碳锰结构钢的制造方法
CN101660086A (zh) 一种轻质、高性能孪晶诱导塑性钢及其制备方法
CN104498821A (zh) 汽车用中锰高强钢及其生产方法
CN110684931B (zh) 铌微合金化hrb400e热轧带肋钢筋无屈服现象的控制方法
CN102021495A (zh) 420MPa高韧性耐候桥梁钢及其热轧板卷的制备方法
CN101736199A (zh) 高强度冷成型焊接结构用热轧带钢及其制造方法
CN104831167A (zh) 一种q550e高强用钢热轧板卷及其生产方法
CN103305746A (zh) 一种时效硬化薄带连铸低碳微合金高强钢带制造方法
CN104846277A (zh) 屈服强度≥460MPa且抗层状撕裂性能建筑用钢及其制造方法
CN107557692B (zh) 基于CSP流程的1000MPa级热轧TRIP钢及制造方法
CN104264039B (zh) 一种含稀土La的TRIP钢板和制备方法
CN104073716A (zh) 一种汽车大梁用热轧钢板及其生产方法
CN105861929B (zh) 一种440MPa级冷轧高强IF钢及其生产方法
CN102534373B (zh) 一种适于辊压成形的超高强度冷轧钢带及其制造方法
CN107385319A (zh) 屈服强度400MPa级精密焊管用钢板及其制造方法
CN104328348B (zh) 800MPa级冷轧双相钢及其生产方法
CN109735699A (zh) 预防含铌热轧带肋钢筋无明显屈服点的生产方法

Legal Events

Date Code Title Description
C06 Publication
PB01 Publication
C10 Entry into substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
C12 Rejection of a patent application after its publication
RJ01 Rejection of invention patent application after publication

Application publication date: 20130403