CN104632633A - 旋转式压缩机 - Google Patents

Abstract

本发明公开了一种旋转式压缩机，包括：壳体、气缸、活塞以及滑片，壳体内具有冷冻机油，气缸设在壳体内，气缸内具有用于压缩冷媒的压缩腔，气缸上形成有径向延伸的滑片槽，滑片槽与压缩腔连通，活塞设在压缩腔内且沿压缩腔的内壁可滚动，滑片通过弹簧可移动地设在滑片槽内，且滑片的内端与活塞的外周壁止抵，其中当活塞与滑片槽之间的距离最大时，弹簧对滑片的弹簧力F满足：3N≤F≤20N。根据本发明的旋转式压缩机，通过限定弹簧对滑片的最小弹簧力的取值，从而可以有效地改善滑片音问题，且可以间接地控制弹簧对滑片的最大弹簧力的取值，进而减小旋转式压缩机的功率消耗，提高旋转式压缩机的整体能效。

Description

旋转式压缩机

技术领域

本发明涉及压缩机设备领域，尤其是涉及一种旋转式压缩机。

背景技术

相关技术中指出，压缩机运行过程中，滑片常常存在异音问题，具体分析，滑片所受的力为弹簧力、气体力以及摩擦力的合力，其中，弹簧的规格影响弹簧力的大小，当弹簧力过小时，滑片的跟随性下降，导致滑片音严重，而当弹簧力过大时，弹簧容易发生疲劳断裂，作用在活塞外径与滑片内端之间的摩擦力较大，压缩机的功率较高、能效较低，因此弹簧力不宜过大或过小；压缩机内冷冻机油的润滑情况影响摩擦力的大小，当冷冻机油的溶解粘度过低时，滑片润滑状态较差、摩擦力较大，滑片的跟随性较差，滑片音严重，且压缩机的能效也会下降，当冷冻机油的溶解粘度过大时，滑片的粘滞系数较大、阻力较高，滑片跟随性也较差，压缩机能效也会下降，因此冷冻机油的溶解粘度不宜过大或过小。

发明内容

本发明旨在至少解决现有技术中存在的技术问题之一。为此，本发明在于提出一种旋转式压缩机，所述旋转式压缩机可以改善滑片音，提高能效。

根据本发明的旋转式压缩机，包括：壳体，所述壳体内具有冷冻机油；气缸，所述气缸设在所述壳体内，所述气缸内具有用于压缩冷媒的压缩腔，所述气缸上形成有径向延伸的滑片槽，所述滑片槽与所述压缩腔连通；活塞，所述活塞设在所述压缩腔内且沿所述压缩腔的内壁可滚动；以及滑片，所述滑片通过弹簧可移动地设在所述滑片槽内，且所述滑片的内端与所述活塞的外周壁止抵，其中当所述活塞与所述滑片槽之间的距离最大时，所述弹簧对所述滑片的弹簧力F满足：3N≤F≤20N。

根据本发明的旋转式压缩机，通过限定弹簧对滑片的最小弹簧力的取值，从而可以有效地改善滑片音问题，且可以间接地控制弹簧对滑片的最大弹簧力的取值，进而减小旋转式压缩机的功率消耗，提高旋转式压缩机的整体能效。

具体地，当所述滑片的质量m满足：m≤20g时，所述F满足：3N≤F≤10N；当所述滑片的质量m满足：20g<m≤35g时，所述F满足：7N≤F≤13N；当所述滑片的质量m满足：35g<m≤50g时，所述F满足：10N≤F≤15N；当所述滑片的质量m满足：m＞50g时，所述F满足：10N≤F≤20N。

可选地，所述弹簧为多个，所述弹簧力F为所述多个弹簧对所述滑片的合力。

具体地，所述多个弹簧并联设置。

具体地，所述冷媒为R22或R290，当所述旋转式压缩机的排气压力P满足：1.0MPa≤P≤2.0MPa、且所述冷冻机油的温度T满足：50℃≤T≤85℃时，所述冷冻机油的溶解粘度μ满足：1.0cP≤μ≤5.0cP。

具体地，所述冷媒为R410A，当所述旋转式压缩机的排气压力P满足：1.5MPa≤P≤3.5MPa、且所述冷冻机油的温度T满足：50℃≤T≤85℃时，所述冷冻机油的溶解粘度μ满足：1.5cP≤μ≤6.0cP。

可选地，所述冷冻机油为矿物油和/或合成油。

本发明的附加方面和优点将在下面的描述中部分给出，部分将从下面的描述中变得明显，或通过本发明的实践了解到。

附图说明

图1是根据本发明实施例的旋转式压缩机的局部剖面图；

图2是图1中所示的气缸、滑片、弹簧以及活塞的示意图；

图3是最小弹簧力与滑片音等级之间关系的示意图；

图4是最大弹簧力与曲轴扭矩之间关系的示意图；

图5是最大弹簧力与旋转式压缩机COP之间关系的示意图；

图6是冷冻机油溶解粘度与压缩机COP之间关系的示意图；

图7是冷冻机油溶解粘度与滑片音等级之间关系的示意图。

附图标记：

100：旋转式压缩机；

  1：壳体；11：中间壳体；12：下壳体；

  2：电机组件；21：定子；22：转子；3：曲轴；

  4：压缩机构；41：气缸；42：活塞；43：主轴承；44：副轴承；

              45：滑片；46：弹簧。

具体实施方式

下面详细描述本发明的实施例，所述实施例的示例在附图中示出，其中自始至终相同或类似的标号表示相同或类似的元件或具有相同或类似功能的元件。下面通过参考附图描述的实施例是示例性的，旨在用于解释本发明，而不能理解为对本发明的限制。

下文的公开提供了许多不同的实施例或例子用来实现本发明的不同结构。为了简化本发明的公开，下文中对特定例子的部件和设置进行描述。当然，它们仅仅为示例，并且目的不在于限制本发明。此外，本发明可以在不同例子中重复参考数字和/或字母。这种重复是为了简化和清楚的目的，其本身不指示所讨论各种实施例和/或设置之间的关系。此外，本发明提供了的各种特定的工艺和材料的例子，但是本领域普通技术人员可以意识到其他工艺的可应用于性和/或其他材料的使用。

下面参考图1-图7描述根据本发明实施例的旋转式压缩机100。其中，旋转式压缩机100可以为转速可调的变频压缩机，也可以为转速一定的定速压缩机。另外，需要说明的是，旋转式压缩机100可以为立式压缩机，也可以为卧式压缩机，下面仅以旋转式压缩机100为立式压缩机为例进行说明。

如图1所示，根据本发明实施例的旋转式压缩机100，包括：壳体1、电机组件2、曲轴3以及压缩机构4。

具体地，如图1所示，壳体1可以包括上壳体(图未示出)、中间壳体11和下壳体12，上壳体和下壳体12分别连接在中间壳体11的顶部和底部，以与中间壳体11共同限定出密封且中空的圆筒形壳体1，优选地，中间壳体11可以分别与上壳体和下壳体12采用焊接工艺固定成一体结构。当然，可以理解的是，壳体1的结构不限于此。

进一步地，如图1所示，电机组件2可以设在壳体1内的上部，压缩机构4可以设在壳体1内且位于电机组件2的下方，其中，电机组件2可以包括定子21和转子22，定子21可以与中间壳体11的外周壁固定在一起，转子22可以可转动地设在定子21内，曲轴3的上端可以与转子22热套固定在一起，从而转子22可以驱动曲轴3绕曲轴3的中心轴线旋转，曲轴3的下部贯穿压缩机构4，从而曲轴3转动的过程中可以压缩压缩机构4中的冷媒。

具体地，如图1和图2所示，压缩机构4可以包括：气缸组件、活塞42、滑片45以及主轴承43和副轴承44。其中，当旋转式压缩机100为单缸旋转式压缩机时，气缸组件仅包括一个气缸41，当旋转式压缩机100为多缸旋转式压缩机时，气缸组件包括在上下方向设置的多个气缸41，每相邻的两个气缸41之间设有隔板。下面仅以旋转式压缩机100为单缸旋转式压缩机为例进行说明。

气缸41内具有用于压缩冷媒的压缩腔。如图1所示，气缸41上形成有沿气缸41厚度方向贯穿的开口，主轴承43可以固定在气缸41厚度方向上的顶部，副轴承44可以固定在气缸41厚度方向上的底部，从而主轴承43与副轴承44可以与气缸41的开口共同限定出压缩腔，主轴承43、副轴承44、气缸41之中至少一个的外周壁可以中间壳体11的内周壁通过点焊的方式固定在一起，曲轴3的下端顺次贯穿主轴承43、气缸41以及副轴承44。

进一步地，如图1和图2所示，活塞42设在压缩腔内，且活塞42沿压缩腔的内壁可滚动。其中，曲轴3的下部具有偏心部，其中偏心部设置在压缩腔内，活塞42大体构造为圆环形，且套设在偏心部上，当转子22驱动曲轴3旋转的过程中，曲轴3可以驱动偏心部和活塞42一同转动，从而使得活塞42可以沿着压缩腔的内壁滚动，当活塞42滚动的过程中，活塞42的外周壁始终与压缩腔的内周侧壁线性抵接。

再进一步地，如图1和图2所示，气缸41上形成有径向延伸的滑片槽，滑片45可移动地设在滑片槽内，且滑片45的内端与活塞42的外周壁止抵。其中，滑片槽的横截面大体构造为矩形，且滑片槽可以由压缩腔的内壁朝向远离压缩腔中心的方向凹入而成，从而滑片槽与压缩腔相连通。这里，需要说明的是，“内”可以理解为朝向气缸41中心轴线的方向，其相反方向被定义为“外”，即远离气缸41中心轴线的方向。

参照图2，滑片45通过弹簧46可滑动地设在滑片槽内，其中弹簧46的远离气缸41中心的一端与气缸41相连，弹簧46的邻近气缸41中心的一端与滑片45的外端相连，其中，弹簧46始终处于压缩状态，从而在弹簧46的弹性力的作用下可以推动滑片45的内端伸入到压缩腔内且止抵在活塞42的外周壁上，这样，在曲轴3驱动活塞42滚动的过程中，滑片45在活塞42与弹簧46的双重作用下可以在滑片槽内做往复进退运动。

在滑片45运动的过程中，由于滑片45的外端始终位于滑片槽内，且滑片45的内端始终与活塞42的外周壁紧密抵接，从而滑片45与活塞42可以将压缩腔分隔成彼此隔离开的吸气腔和排气腔，在活塞42滚动、滑片45滑动的过程中，吸气腔与排气腔的空间体积不断变化，以实现冷媒的压缩。

具体地，滑片45往复运动的过程中所受的力包括：滑片45外端的气压与滑片45内端的气压之间的压差产生的气体力、安装在滑片45外端的弹簧46产生的弹簧力、滑片45与滑片槽、主轴承43、副轴承44的接触摩擦而产生的摩擦力。

为保证滑片45运动的过程中不与活塞42脱离，须保证任何时刻滑片45运动的速度都大于活塞42运动的速度，而在滑片45往复运动的过程中，滑片45与活塞42在上止点、下止点位置时，速度均为0，如果要保证滑片45的速度大于活塞42的速度，则必须保证滑片45的加速度大于活塞42的加速度。这里，需要说明的是，“下止点”指的是活塞42与滑片槽距离最远的位置(如图2所示)，“上止点”指的是活塞42与滑片槽距离最近的位置。

如上所述，弹簧力Fk、气体力Fp、摩擦力Fc三者合力Fh必须大于活塞42运行的惯性力Fm，即Fk+Fp+Fc>-Fm，其中，摩擦力Fc的方向根据滑片45运动方向的改变而发生变化，当滑片45的运行方向与弹簧力的方向相同时，Fc为负，当滑片45的运行方向与弹簧力的方向相反时，Fc为正，惯性力Fm的方向与加速度的方向相反，当加速度的方向与弹簧力的方向相同时，Fm为负，当加速度的方向与弹簧力的方向相反时，Fm为正。

如图2所示，滑片45受力如图中标识所示，滑片45向图中所示的下方运行时，滑片45所受的弹簧力Fk向下、气体力Fp向下、摩擦力Fc向上，则合力Fh＝Fk+Fp-Fc，此时，Fh必须保证大于惯性力Fm，即Fk+Fp-Fc>-Fm，而Fm＝m×a1，其中，m为滑片45的重量，a1为活塞42的加速度，由于滑片45的加速度a2必须大于活塞42的加速度a1，从而当滑片45运行至上止点时，弹簧46的长度最短，弹簧力最大、为Fk1，此时滑片45速度为0，但此时滑片45的加速度最大、为a21，且滑片45的加速度方向与惯性力的方向相同，当滑片45运行至下止点时，弹簧46的长度最长，弹簧力最小、为Fk2，此时滑片45速度同样为0，但此时滑片45的加速度为a22小于a21，且与a21的方向相反。

具体地，活塞42的位移变化呈一定的规律，加速度也在一周期内进行循环变化。那么，为了保证滑片45紧密跟随着活塞42，不与活塞42发生脱离，则必须保证任何时刻滑片45的加速度a2都要大于活塞42的加速度a1，下面仅以活塞42和滑片45运行至上止点位置和下止点位置的情况为例说明。

当滑片45在上止点位置时，要保证滑片45的速度大于活塞42的速度，由于滑片45和活塞42速度均为0，则需保证滑片45的加速度a21大于活塞42加速度a1，那么在气体力Fp及摩擦力Fc一定时，必须保证弹簧力Fk1大于某一定值，才能保证合力足够大，以保证加速度a21足够大。

当滑片45运行到下止点位置时，由于滑片45的加速度a22与滑片45的速度相反为负值，摩擦力Fc、气体力Fp、弹簧力Fk2的合力Fm2为负、必须足够小，才能保证滑片45的加速度a22小于活塞42加速度a1，也就是说，只有当滑片45的速度衰减小于活塞42的速度衰减时，才能保证滑片45不与活塞42脱离，那么此时弹簧力Fk2需要足够大，才能保证其合力较小，才能保证滑片45的速度大于活塞42的速度。

综上所述，在旋转式压缩机100运行、滑片45往复运行的周期中，须保证弹簧力足够大，才能防止滑片音产生，而弹簧力过大时，对旋转式压缩机100的功耗又会造成影响，因此弹簧力的大小需保证在一定的范围内，才能保证滑片45不与活塞42脱离，以改善滑片音问题，同时避免旋转式压缩机100的功耗增加、能效下降的问题。

简言之，弹簧力与滑片音、能效之间具有密切的关系，弹簧力既影响旋转式压缩机100的滑片音品质又影响旋转式压缩机100的能效，从而只有弹簧力在一定的区间内，滑片音和COP(coefficient of performance的缩写，能效比)才能同时具有良好的表现。

实验结果如图3和下表所示，当弹簧46的最小弹簧力Fk2发生变化时，滑片音也会受到一定影响，具体地，当滑片45的重量不变时，当Fk2值小于某一定值时，滑片音会产生，而且Fk2越小，滑片音越明显，而随着最小弹簧力Fk2的增加滑片音减弱，当Fk2大于某一定值时，压缩机内不存在滑片音。

这里，需要说明的是，上表中A4>A3>A2>A1，B4>B3>B2>B1，且上表中和图3中所示的滑片音等级为人为定义的等级，仅做解释说明用，不能理解为对本发明的限制。

但是，受弹簧46结构和设计的影响，最小弹簧力Fk2不能无限增大，因为随着最小弹簧力Fk2的增加时，最大弹簧力Fk1也会有所增加，如图4所示，最大弹簧力Fk1的增加，会使曲轴3的旋转扭矩增加，即说明转子22旋转所要克服的阻力增加，旋转式压缩机100消耗的功率增加、能效下降。另外，弹簧力的增加对弹簧46的设计造成很大的影响，例如会导致弹簧46的应力增加，使弹簧46容易出现疲劳失效的问题。

另外，弹簧力与压缩机的能效之间也有明显的关系。例如在图5的示例中，当弹簧46在某一质量下，当Fk1小于某一定值时，滑片45的跟随性较差，滑片45与活塞42脱离，从而造成压缩腔内的冷媒向吸气腔泄漏，造成冷量损失，导致COP下降，同时也会产生滑片音，且当弹簧力Fk1越小时，滑片45脱离越严重，冷量泄漏更大，COP越小，而当弹簧力Fk1大于某一定值时，滑片45跟随性好，不出现滑片45脱离现象，压缩机冷量不泄漏，COP得到提高，但是当弹簧力Fk1继续增大时，滑片45与活塞42运动过程中产生摩擦损失加大，压缩机功率增加，又将导致COP下降，从而得出，当最大弹簧力Fk1满足：15≤Fk1≤35N，旋转式压缩机100具有良好的能效表现。

综上所述，当活塞42与滑片槽之间的距离最大时，弹簧46对滑片45的弹簧力F满足：3N≤F≤20N，也就是说，当活塞42运动至下止点位置时，弹簧46的最小弹簧力Fk2满足：3N≤Fk2≤20N。由此，不但可以改善滑片音问题，而且可以避免滑片45的最大弹簧力Fk1过大，从而避免对曲轴3旋转扭矩的影响，且能够有效地保证旋转式压缩机100具有优异的能效表现。

根据本发明实施例的旋转式压缩机100，通过限定弹簧46的最小弹簧力的取值，从而可以有效地改善滑片音问题，而且可以避免滑片45的最大弹簧力过大，进而避免对曲轴3旋转扭矩的影响，且能够有效地保证旋转式压缩机100具有优异的能效表现。

实验表明，当滑片45的重量发生变化时，弹簧46的整体性能发生改变，从而为了满足旋转式压缩机100无滑片音，且为了保证旋转式压缩机100的能效，需要具体确定弹簧46的最小弹簧力的取值范围。

具体地，当滑片45的质量m满足：m≤20g时，F满足：3N≤F≤10N，也就是说，弹簧46的最小弹簧力Fk2满足：3N≤Fk2≤10N。

当滑片45的质量m满足：20g<m≤35g时，F满足：7N≤F≤13N，也就是说，弹簧46的最小弹簧力Fk2满足：7N≤Fk2≤13N。

当滑片45的质量m满足：35g<m≤50g时，F满足：10N≤F≤15N，也就是说，弹簧46的最小弹簧力Fk2满足：10N≤Fk2≤15N。

当滑片45的质量m满足：m＞50g时，F满足：10N≤F≤20N，也就是说，弹簧46的最小弹簧力Fk2满足：10N≤Fk2≤20N。

在本发明的一个实施例中，当弹簧力一定时，且旋转式压缩机100的运行工况和运行范围确定时，如果能减小滑片45运行的摩擦力Fc，则同样可保证滑片45的跟随性，以有效地改善滑片音问题。由此，根据上述原理可知，当滑片45摩擦力Fc越小时，滑片45的加速度、速度更有保证。

具体地，壳体1内具有冷冻机油，冷冻机油可以为矿物油、合成油、或者是矿物油和合成油的混合油，例如POE、PVE、PAG或AB油等。

滑片45的摩擦力Fc与冷冻机油溶解粘度存在很大关系，当冷冻机油溶解粘度过小时，油膜形成困难，从而导致滑片45运行接近干摩擦，使得摩擦系数增加，摩擦力增加，当冷冻机油溶解粘度过大时，冷冻机油的粘滞系数增加，摩擦力也会增加，从而冷冻机油的溶解粘度对滑片45的跟随性具有很大的影响。

例如在图7的示例中，展示了冷冻机油溶解粘度与滑片音的关系，从图中可以看出，当溶解粘度小于某一值时，随着冷冻机油的溶解粘度增加，滑片音可以得到改善，当溶解粘度大于某一值时，随着冷冻机油的溶解粘度的增加，冷冻机油的粘滞阻力增加，滑片音出现恶化现象。

由此，在压缩机能效评价的工况下，当冷冻机油的溶解粘度发生变化时，压缩机能效也会发生相应的变化，如图6所示，为冷冻机油的溶解粘度与压缩机能效关系。具体地，当冷冻机油溶解粘度过小时，冷冻机油油膜形成困难，滑片45及其他运动副之间的润滑状态恶劣，摩擦系数增加，压缩机机械功耗增加，COP下降，同时因为滑片45的运动阻力增加，滑片45的跟随性也会受到影响，当冷冻机油溶解粘度小于某一定值时，滑片音产生，造成压缩机冷量下降，压缩机COP下降，当冷冻机油溶解粘度增加时，滑片45及其他运动副之间润滑得到改善，滑片音消失，同时运动副之间的运动阻力下降，压缩机冷量上升，功率下降，COP增加，当冷冻机油溶解粘度进一步增加时，油品对运动副之间的粘滞阻力加大，导致运动功耗增加，滑片45跟随性差，造成压缩机COP下降。

优选地，当冷媒为R22或R290等饱和压力较小的冷媒时，当旋转式压缩机100的排气压力P满足：1.0MPa≤P≤2.0MPa、且冷冻机油(即壳体1内的油池)的温度T满足：50℃≤T≤85℃时，冷冻机油的溶解粘度μ满足：1.0cP≤μ≤5.0cP，此时，旋转式压缩机100的滑片音及能效表现较好。

优选地，当冷媒为R410A等饱和压力较大的冷媒时，当旋转式压缩机100的排气压力P满足：1.5MPa≤P≤3.5MPa、且冷冻机油(即壳体1内的油池)的温度T满足：50℃≤T≤85℃时，冷冻机油的溶解粘度μ满足：1.5cP≤μ≤6.0cP，此时，旋转式压缩机100的滑片音及能效表现较好。这里，需要说明的是，冷媒可以为可燃冷媒，还可以是非可燃冷媒。

综上所述，通过合理设计弹簧46及选用合适的冷冻机油，可以保证滑片45的跟随性及旋转式压缩机100的能效，具体地说，通过确保弹簧46的弹簧力范围和冷冻机油的溶解粘度范围均处于比较合适的范围内，以保证滑片45具有良好地跟随性，从而使得旋转式压缩机100的能效也得到保证和提高，保证了旋转式压缩机100的噪音品质和能效。

根据本发明实施例的旋转式压缩机100较适合转速低的变频机种，且较适合运行最低压差较低的冷媒及运行范围内压差较低的压缩机。

可选地，弹簧46为多个，弹簧力F为多个弹簧46对滑片45的合力。优选地，多个弹簧46并联设置。也就是说，每个弹簧46的外端均与气缸41相连，每个弹簧46的内端均与滑片45的外端相连，且每个弹簧46的压缩方向相同。

这里，需要说明的是，图3-图7中所示的数字仅用于示意说明，因此不能理解为对本发明的限制。

在本发明的描述中，需要理解的是，术语“中心”、“纵向”、“横向”、“长度”、“宽度”、“厚度”、“上”、“下”、“顶”、“底”、“内”、“外”、“轴向”、“径向”、“周向”等指示的方位或位置关系为基于附图所示的方位或位置关系，仅是为了便于描述本发明和简化描述，而不是指示或暗示所指的装置或元件必须具有特定的方位、以特定的方位构造和操作，因此不能理解为对本发明的限制。

在本发明中，除非另有明确的规定和限定，术语“安装”、“相连”、“连接”、“固定”等术语应做广义理解，例如，可以是固定连接，也可以是可拆卸连接，或成一体；可以是直接相连，也可以通过中间媒介间接相连，可以是两个元件内部的连通或两个元件的相互作用关系。对于本领域的普通技术人员而言，可以根据具体情况理解上述术语在本发明中的具体含义。

在本发明中，除非另有明确的规定和限定，第一特征在第二特征“上”或“下”可以是第一和第二特征直接接触，或第一和第二特征通过中间媒介间接接触。而且，第一特征在第二特征“之上”、“上方”和“上面”可是第一特征在第二特征正上方或斜上方，或仅仅表示第一特征水平高度高于第二特征。第一特征在第二特征“之下”、“下方”和“下面”可以是第一特征在第二特征正下方或斜下方，或仅仅表示第一特征水平高度小于第二特征。

在本说明书的描述中，参考术语“一个实施例”、“一些实施例”、“示例”、“具体示例”、或“一些示例”等的描述意指结合该实施例或示例描述的具体特征、结构、材料或者特点包含于本发明的至少一个实施例或示例中。在本说明书中，对上述术语的示意性表述不必须针对的是相同的实施例或示例。而且，描述的具体特征、结构、材料或者特点可以在任一个或多个实施例或示例中以合适的方式结合。此外，在不相互矛盾的情况下，本领域的技术人员可以将本说明书中描述的不同实施例或示例以及不同实施例或示例的特征进行结合和组合。

尽管已经示出和描述了本发明的实施例，本领域的普通技术人员可以理解：在不脱离本发明的原理和宗旨的情况下可以对这些实施例进行多种变化、修改、替换和变型，本发明的范围由权利要求及其等同物限定。

Claims (7)

1.一种旋转式压缩机，其特征在于，包括：

壳体，所述壳体内具有冷冻机油；

气缸，所述气缸设在所述壳体内，所述气缸内具有用于压缩冷媒的压缩腔，所述气缸上形成有径向延伸的滑片槽，所述滑片槽与所述压缩腔连通；

活塞，所述活塞设在所述压缩腔内且沿所述压缩腔的内壁可滚动；以及

滑片，所述滑片通过弹簧可移动地设在所述滑片槽内，且所述滑片的内端与所述活塞的外周壁止抵，其中当所述活塞与所述滑片槽之间的距离最大时，所述弹簧对所述滑片的弹簧力F满足：3N≤F≤20N。

2.根据权利要求1所述的旋转式压缩机，其特征在于，

当所述滑片的质量m满足：m≤20g时，所述F满足：3N≤F≤10N；

当所述滑片的质量m满足：20g<m≤35g时，所述F满足：7N≤F≤13N；

当所述滑片的质量m满足：35g<m≤50g时，所述F满足：10N≤F≤15N；

当所述滑片的质量m满足：m＞50g时，所述F满足：10N≤F≤20N。

3.根据权利要求1所述的旋转式压缩机，其特征在于，所述弹簧为多个，所述弹簧力F为所述多个弹簧对所述滑片的合力。

4.根据权利要求3所述的旋转式压缩机，其特征在于，所述多个弹簧并联设置。

5.根据权利要求1所述的旋转式压缩机，其特征在于，所述冷媒为R22或R290，当所述旋转式压缩机的排气压力P满足：1.0MPa≤P≤2.0MPa、且所述冷冻机油的温度T满足：50℃≤T≤85℃时，所述冷冻机油的溶解粘度μ满足：1.0cP≤μ≤5.0cP。

6.根据权利要求1所述的旋转式压缩机，其特征在于，所述冷媒为R410A，当所述旋转式压缩机的排气压力P满足：1.5MPa≤P≤3.5MPa、且所述冷冻机油的温度T满足：50℃≤T≤85℃时，所述冷冻机油的溶解粘度μ满足：1.5cP≤μ≤6.0cP。

7.根据权利要求1-6中任一项所述的旋转式压缩机，其特征在于，所述冷冻机油为矿物油和/或合成油。